模板计算书002
板模板计算书
板模板计算书一、参数信息:1.模板支架参数：横向间距或排距(mm):230.00；纵距(mm):600.00；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):5.507；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数：模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.00施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):20；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):230.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.5mm；5.楼板参数：钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；转换层混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):119.5；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):49.50；楼板的计算厚度(mm):2000.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、转换层模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 =28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 24×2×1+0.5×1 = 48.5kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×48.5+1.4×2.5= 61.7 kN/m最大弯矩M=0.1×61.7×0.23²= 0.326 kN·m；面板最大应力计算值σ= 326393/37500 = 8.7 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=20 N/mm2；面板的最大应力计算值为8.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值20 N/mm2,满足要求!3、挠度计算：挠度计算公式为其中q = 48.5kN/m面板最大挠度计算值 v =0.677×48.5×230 /(100×4000×281250)=0.82 mm；面板最大允许挠度 [V]=230/ 250=0.92mm；面板的最大挠度计算值0.82 mm 小于面板的最大允许挠度0.92 mm,满足要求!4.抗剪强度验算：V=KVql=0.6×61.7×230=8515Nt=3V/bh=3×8515/2×15×1000=0.85<1.4MPa三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 24×0.23×1 = 11.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.5×0.23 = 0.115 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =2.5×0.23 = 0.575 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(11.04+0.115)+1.4×0.575 = 14.19 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 =0.1×14.19×0.6²= 0.511 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×0.6 = 1.1 ×14.18×0.6 = 9.359 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 511000/83333.33 = 6.132 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.132 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.6×14.19×0.6 = 5.108 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×5.108×10³/(2 ×50×100) = 1.53N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.53 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.7N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 11.04+0.115=11.155 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.677×11.155×600 /(100×10000×4166666.667)=0.181mm；最大允许挠度 [V]=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值0.181 mm 小于方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用两根钢管。
板模板计算书
板模板（木支撑）计算书
木顶支撑侧立面图
P
方木的最大应力计算值为3.758 N/mm?小于方木的抗弯强度设计值11.000 N/mn2,满足要
求!
3V
2bh
方木的受剪应力计算值0.320 N/mm?小于方木的抗剪强度设计值1.400 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值0.126 mm小于方木的最大允许挠度2.000 mm,满足要求!
P q P
r V 1r
C
—L
」250250
帽木受力计算简图
帽木的最大应力为0.409 N/m%小于帽木的抗弯强度设计值11.000 N/mm满足要求!
帽木的最大挠度为0.005 mm,小于帽木的最大容许挠度1.000 mm,满足要求!
木顶支撑立柱受压应力计算值为0.542N/m敢小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm 满足要求！
木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.106 N/mri2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm 满足要求！
85.000
170.0000.500
0.250
p=7.310 < f g=85.000 kpa。
地基承载力满足要求!。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(扣件式)计算书.doc
梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)+1.4×0.9×2.5]×1＝74.948kN/mq1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)]×1＝72.428kN/mq1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.1]×1＝53.65kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×72.428×0.1082+0.121×2.52×0.1082＝0.093kN·mσ＝M max/W＝0.093×106/54000＝1.73N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×53.65×107.6924/(100×10000×486000)＝0.009mm≤[ν]＝l/250＝107.692/250＝0.431mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×72.428×0.108+0.446×2.52×0.108＝3.186kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×72.428×0.108+1.223×2.52×0.108＝9.247kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×72.428×0.108+1.142×2.52×0.108＝7.548kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×53.65×0.108＝2.271kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×53.65×0.108＝6.604kNR3'=0.928 q2l=0.928×53.65×0.108＝5.362kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.186+1×1.35×[(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18) +1.4×0.9×2.5]×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，9.247+1×1.35×(0.3-0.1)×1.4/13}=9.276kN/mq2＝max[2.271+(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，6.604+(0.3-0.1)×1.4/13]＝6.625kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.276×0.452，0.5×9.276×0.32]＝0.417kN·mσ＝M max/W＝0.417×106/5080＝82.171N/mm2＞[f]＝15.44N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.276×0.45，9.276×0.3]＝2.783kN τmax＝2V max/A=2.783×1000/489＝11.382N/mm2＞[τ]＝1.78N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.625×4504/(100×9350×121900)＝1.506mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.625×3004/(8×9350×121900)＝5.886mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.276×0.45，0.393×9.276×0.45+9.276×0.3]＝4.771kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R14＝2.831kN，R2＝R13＝4.771kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝3.897kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.625×0.45，0.393×6.625×0.45+6.625×0.3]＝3.408kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'14＝2.36kN，R'2＝R'13＝3.408kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝2.773kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.929×106/5080＝182.842N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.035kNτmax＝2V max/A=2×12.035×1000/489＝49.221N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.557mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.9×γ0×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.028kN·m 2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝3.361kN，R2＝19.773kN，R3＝7.905kN，R4＝19.773kN，R5＝3.361kN 立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+0.15×(5.3-2.1)+M w/l b ＝max[3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+0.9-1.4/2)/2×0.9，19.773，7.905，19.773，3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+1.8-0.9-1.4/2)/2×0.9]+0.48 +0.028/1.8＝20.269kNf＝N/(φA)+M w/W＝20268.649/(0.634×489)+0.028×106/5080＝70.902N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝19.773kN≤[N]＝30kN满足要求！结论和建议：1.小梁抗弯验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2.小梁抗剪验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3.小梁挠度验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！。
模板设计计算书 2
模板设计计算书本项目一层楼板为现上浇钢筋混凝土楼板，跨度为8000×8000，中间设置二道井字梁，故梁间平面尺寸为2400×2400，板厚150（首层），楼层净高 4.55m，使用胶合板作平台模，松木作横楞，钢管作龙骨及支架，现主要计算支架的稳定性。
按照支架的立杆间距为 1.00×1.00，水平钢管模板支架的荷载步高1500平台模及横梁连接件的自重750n/㎡钢管支架自重250n/㎡新浇混凝土自重2450×0.15=3675N/㎡施工荷载2500N/㎡合计7175N/㎡则每根立杆所承受的荷载为1.0×7.75=7175N本模板架子采用φ48×3.5钢管A=489㎡钢管回转半径为：支柱的受力应力为：长细比λ=L/I=1500/15×8=94.9查表得4=0.681则σ=N/4A=7175/（0.681×489）=21.55N/m㎡＜Nm㎡平面支架安全梁模设计矩形梁长L=8.00-0.8=7.2m，截面尺寸300×800，离地面高3.9m,混凝土的密度为IC=24.50kN/m3，模板底楞木和顶撑间距为0.70m，侧模板竖档间距500，木材使用白松，fL=10N/mm2.1)底板计算抗弯强度验算荷载：底板自重0.3×0.25=0.075kN/m混凝土自重0.3×0.8×24.5=5.88KN/m钢筋重力 1.0×0.3×0.8=0.24KN/m振动荷载2.0×0.3=0.6KN/m合计 6.80KN/m乘以折减系数0.9则ξq1×0.9=6.12KN/m抗弯承载力验算楞木间距0.85m,考虑到木料长度不大，按四跨计算则按计算得：弯距系数Km=-0.121，剪力系数KV=-0.620系数KW=0.967M=KMδq2=-0.121×6.12×0.702=-0.36×106Nm2、抗剪强度验算V=KV.qt=-0.62×6.12×0.70=2.663、挠度计算荷载不包括振捣混凝土荷载，则Q1=6.20KN/mδ=δ1×0.9=5.58KN/m2)侧数验算1、荷载计算假设T=30，β1=1.2 β2=1 V=2m/na)侧压力：F1=0.22rc toβ1β2vy2=0.22×24.50×200/30+15×1.2×F2=r c H=24.05×0.8=19.6 kN/㎡取小值室即F=19.6乘以分项系数F=19.6×1.2=23.52Kn/㎡b）振捣混凝土时产生的荷载4KN/㎡以上两项合计：23.25+5.6=29.12KN/㎡根据竖档间距为500mm的条件线荷载为29.12×0.5=14.6KN/m 乘以折减系数14.6×0.9=13.1KN/m2、抗弯强度验算仍按四跨计算基KM，KU，KW与前述相同，设侧模25mm厚则M=KM.qt2=-0.121×13.1×0.5002=396.40×103N.mm3、抗剪强度验算V=0.620qt=0.62×13.1×500=4.06KN4、挠度验算取侧压力F、23.52KN/㎡化为线荷载23.52×0.5=11.76KN/m乘以折减系数ξ0.9×11.76=10.58KN/mw=0.9673、支撑验算设支撑间距为800mm则N=6.12×0.8×0.5=2.45KN墙模设计墙模采用钢大模，内钢楞采用2根φ×3.5钢管，间距为600，外钢楞采用同一规格钢管，间距为700mm,对拉螺采用φ14，间距600×600，混凝土浇高度3.8m.1、荷载计算（1）混凝土侧压力1）混凝土侧压力混凝土侧压力标准取较小值则F1=32.1KN/㎡3)混凝土侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=32.1×1.2×0.85=32.74kN/㎡(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载查表为4KN/㎡（3）进行荷载组合F1=32.74+4.76=40.2KN/㎡2、验算（1）钢模板验算查表P3.15钢模板（δ=2.5mm）截面特征Ixj=26.97×104mm4 Wxj=5.94×103mm3计算简图钢模板计算简图内钢楞计算简图化为线均布荷载：2）抗弯强度验算3）挠度计算（2）内钢楞验算2根φ48×3.5的截面特征为：I=2×12.19×104mm4 Wx=2×5.08×103mm31)计算简图2）抗弯强度验算M=0.10δt2=0.1×24.18×6002=87.05×1042)挠度验算（3）对抗螺栓验算A=154m㎡1)对拉螺栓的拉刀N=F1×内楞间距×外楞间距=40.2×0.6×0.6=14.47KN 2)对拉螺栓的应力。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
墙模板(木模)计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度7100mm，两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
7100m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取6.90m。
荷载计算值q = 1.2×24.300×6.900+1.40×3.600×6.900=235.980kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 690.00×1.50×1.50/6 = 258.75cm3；I = 690.00×1.50×1.50×1.50/12 = 194.06cm4；235.98kN/mA计算简图0.944弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167.67kN/mA变形计算受力图0.012经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=18.878kN N 2=51.916kNN3=51.916kNN4=18.878kN最大弯矩 M = 0.943kN.m最大变形 V = 0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.943×1000×1000/258750=3.644N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×28317.0/(2×6900.001×15.000)=0.410N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.156mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
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**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。
模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。
T------混凝土的温度（20°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。
------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。
------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。
v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
二、水平侧压力的荷载组合1．总体水平侧压力的设计值为F设=1.2*57.3+1.4*(4+4)=79.96KN/m2模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值F标=57.3kN/m2三、模板计算一、主墩模板计算已知:墩身的最小截面为3000mm*2000mm矩形结构形式，选取3000mm*2000mm 的平模板，面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#槽钢间距300mm，横肋为[20#槽钢间距800mm，竖向连接孔之间加三角筋板；连接法兰为∠100*100*10mm的角钢，模板连接螺栓为M16*100，模板边角部斜拉杆为Φ25，中部对拉杆为Φ22；图抗滑桩悬臂段模板1、材料容许应力板材根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）规定：Q235钢材（t≤16mm）：抗弯[σ]=215N/mm2；抗剪[τ]=125N/mm2。
2、面板计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程中取竖肋间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，竖肋间距最大为l=300 mm，且竖楞数为9，面板大于3跨。
出于简化计算考虑，竖肋间距方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算，偏于安全。
ｑ面板计算简图1）面板抗弯强度验算三跨连续梁最大弯矩在支座处，其值为M=0.1ql2其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖肋间距): l=300mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.3×0.85=58.446kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.85=4.76kN/m；q=q1+q2=62.53+4.76=63.21kN/m则面板的最大弯矩：M=0.1ql2=0.1*63.21*300*300=6.06×105N.mm面板最大应力按下式计算：σmax=M max/W x其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6；b--面板截面宽度，h--面板截面厚度；W= 1000×60×60/6=6.0×105 mm3；面板的最大应力计算值：σ=M/W=6.06×105 /6×105 =1.01N/mm2；面板的最大应力计算值σ=1.723N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=215N/mm2，满足要求。
2）、面板抗剪强度验算按三跨连续梁计算，其最大剪力值为：ν=0.6ql 其中，ν—面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖肋间距): l=300mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，由上面计算得值为63.21kN/m；则面板的最大剪力：ν=0.6×63.21×300 =11377.8N截面最大剪应力按下式计算:τ=3v/2bh其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；ν --面板计算最大剪力(N)：ν=11377.8N；b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mm ；h--面板厚度(mm)： h=60mm；则，τ=3×11377.8/(2×1000×60)= 0.284N/mm2面板截面的受剪应力τ=0.284N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［τ］=125N/mm2，满足要求。
3）、面板挠度的验算三跨连续梁，最大挠度计算公式如下:ω= ql4/150EI=0.667×ql4/100EI其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=63.21kN/m；l--计算跨度(竖肋间距): l=300mm ；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=210000N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=1000×60×60×60/12=1.8×107mm4面板的最大挠度计算值: ω=0.667×63.21×3004/(100×210000×1.8×107)=0.001mm；按横肋最大挠度计算值及竖肋挠度最大计算值0..1mm，0.57mm(分别见后面竖肋，横肋计算)得出，ω值取0.001+0.1=0.11，0.001+0.57=0.571 则最大挠度ω=0.571mm，小于面板最大容许挠度设计值 [ω]=1.5mm，满足要求。
2、平模竖肋验算模板结构构件中的竖肋属于受弯构件，本工程模板标准节高度为2.0m，竖肋间距为300mm，竖肋为[10#槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=39400mm3；I=1983000mm4；1）、竖肋抗弯强度验算最大弯矩M=1/8ql2其中，l--计算跨度(背楞间距): l=1000mm；q--作用在竖肋上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.3×0.48=31.63kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 4kN/m；q=q1+q2=31.63+4=35.63kN/m；竖肋的最大弯距：M=0.125×35.63×1000×1000=4.45×106N.mm；竖肋最大应力按下式计算σmax=M max/W x=4.45×106/39400=112.94N/mm2竖肋的最大应力计算值σ=112.94N/mm2小于竖肋的抗弯强度设计值[σ]=215N/mm2，满足要求。
2）、竖肋抗剪强度验算最大剪力值为：V=0.5qll--计算跨度(背楞间距): l=1000mm；q--作用在竖肋上的侧压力线荷载，由上面计算得值为35.63kN/m；则竖肋的最大剪力：ν=0.5×35.63×1000=17815.0Nτ=3v/2bh=3*17815.0/2*1274=20.97N/mm2竖肋截面的受剪应力τ=20.97N/mm2 小于竖肋截面抗剪强度设计值[fv]=215N/mm2，满足要求。
3）、竖肋挠度的验算最大挠度计算公式如下:ω=0.667×ql4/100EI其中，q--作用在竖肋上的侧压力线荷载(kN/m)：q=35.63kN/m；l--计算跨度(背楞间距): l=1000mm；E—竖肋弹性模量（N/mm2）：E=210000N/mm2；I—竖肋截面的惯性矩(mm4)；1983000mm4；竖肋的最大挠度计算值:ω=0.667×35.63 ×10004/(100×210000×1983000) =0.57mm；竖肋的最大挠度计算值ω=0.57mm 小于竖肋最大容许挠度设计值1000/500= 2mm，满足要求！3、平模横肋验算平肋与竖肋相交，按简支梁计算。
跨度取竖肋的最大跨度，受均布荷载作用。
竖肋间距最大为l=300mm。
横肋为双拼[20b#槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 按其布设方向分别为: W=191400mm3；I=19137000mm4；拉杆间距为1000mm，相当于1米跨简支梁。
1）、横肋抗弯强度验算按三等跨连续梁计算，其值为M=0.1ql2其中，l--计算跨度(背楞间距): l=1000mm；q--作用在横肋上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×67.29=68.76kN；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 4kN/m；q=q1+q2=68.76+4=72.76kN/m；横肋的最大弯距：M=0.1×72.76×1000×1000=0.73×108N.mm；σmax=M max/2W x=0.73×108/2*191400=190.7N/mm2＜允许弯矩215N/mm2，满足要求。
(2)挠度验算ω=0.667×ql4/100EI其中，ω--最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=63.21kN/m；l--计算跨度(横肋间距): l=1000mm ；E--弹性模量（N/mm2）：E=210000N/mm2；I--截面的惯性矩(mm4)；I=19137000mm4；最大挠度计算值: ω=0.667×63.21×10004/(100×210000×1.91×107)=0.1mm＜1000/500=2mm；2）、横肋抗剪强度验算最大剪力值为：V=0.6qll--计算跨度(背楞间距): l=1000mm；q--作用在竖肋上的侧压力线荷载，由上面计算得值为35.63kN/m；则横肋的最大剪力：ν=0.6×35.63×1000=21378Nτ=3v/2bh=3*109320/2*200*75=2.1373N/mm2横肋截面的受剪应力τ=2.1373N/mm2 小于竖肋截面抗剪强度设计值[fv]=215N/mm2，满足要求。