反应堆热工分析课程设计
反应堆课程设计
反应堆课程设计一、课程目标知识目标：1. 了解核能反应堆的基本原理，掌握其组成部分及功能；2. 掌握核反应堆的热能转换过程，理解热效率的计算方法；3. 了解核反应堆的安全特性，掌握核安全的基本知识。
技能目标：1. 能够运用所学知识，分析核反应堆的运行原理，并进行简单的热能转换计算；2. 能够通过实例，解释核反应堆的安全措施，评估核事故的风险；3. 能够运用团队合作，设计并展示一个核反应堆模型。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对核能的客观认识，提高对能源问题的关注和责任感；2. 增强学生的环保意识，认识到核能在可持续发展中的重要性；3. 培养学生严谨的科学态度，提高对核安全的重视。
本课程针对高年级学生，结合学科特点，注重理论联系实际，提高学生的分析、计算和创新能力。
在教学过程中，关注学生的个体差异，鼓励积极参与，培养团队合作精神。
通过本课程的学习，使学生能够掌握核反应堆的基本知识，具备初步的核能应用能力，并形成正确的能源观和安全观。
二、教学内容1. 核反应堆基本原理：包括核裂变与聚变的概念、链式反应的原理、中子慢化与扩散过程。
- 教材章节：第三章 核反应堆原理2. 核反应堆的组成部分及功能：重点介绍燃料元件、慢化剂、冷却剂、控制棒等。
- 教材章节：第四章 核反应堆的组成部分3. 热能转换过程：讲解核反应堆热能的产生、传递与转换，以及热效率的计算方法。
- 教材章节：第五章 热能转换4. 核反应堆安全特性：阐述核反应堆的安全措施、事故类型及预防措施。
- 教材章节：第六章 核反应堆安全5. 核反应堆模型设计与展示：结合所学知识，进行团队合作，设计并展示核反应堆模型。
- 教材章节：第七章 核反应堆设计与实践本教学内容根据课程目标，科学、系统地安排了核反应堆的基础知识、关键技术和安全特性。
在教学过程中，教师应按照教学大纲，逐步引导学生掌握核反应堆的相关知识，注重理论与实践相结合，提高学生的实际操作能力。
同时，鼓励学生进行团队合作，培养学生的创新意识和实践能力。
核反应堆工程课程设计
成绩评定标准
等级 评定标准 1. 全面完成设计任务，设计内容正确，设计图纸质量高 优秀 2. 设计说明书内容正确，文字精练、流畅、工整 3. 设计过程或答辩过程中，能准确回答与设计内容有关的问题 4. 工作态度认真、严谨、独立工作能力强，模范遵守纪律 1. 全面完成设计任务，设计内容正确 良好 2. 设计说明书内容正确，表达清楚，书写认真 3. 设计过程或答辩过程中，能较好的回答与设计内容有关的问题 4. 工作态度认真，独立完成设计任务，遵守纪律 1. 全面完成设计任务，设计内容正确，设计图纸基本正确 中等 2. 设计说明书内容正确，表达清楚，书写认真 3. 设计过程或答辩过程中，经提示基本回答相关的问题 4. 工作态度认真，具有一定的独立工作能力，遵守纪律 1. 能完成主要设计任务，质量较差或有较大错误，经启发能予纠正 及格 2. 设计说明书内容有个别错误，书写较草 3. 设计过程或答辩时，对有些问题的回答出现概念性的错误 4. 工作态度一般或独立工作能力较差，基本能遵守纪律 1. 未完成设计任务，或设计质量差并不加以改正 不及 格 2. 设计说明书内容有较大错误，或书写非常不认真 3. 设计过程或答辩时，回答问题出现严重的概念错误，或答不出 4. 工作态度不认真，或独立工作能力差，或不遵守纪律
完成日期 学 生
年
月
1. 学院、专业、年级均填全称，如：动力工程学院、核工程与核技术、2007。 2. 本表除签名外均可采用计算机打印。本表不够，可另附页，但应在页脚添加页 码。 3. 本课程设计是动力工程学院核能系新开的课程设计，相应任务书需要在该课程 教学和实践中不断完善，因此指导书为修订版。
图目录
图 1 图 2 图 3 图 4 图 5 图 6 图 7 图 8 图 9 图 10 图 12 MCNP5 中对燃料栅元的建模.....................................................................3 keff 与水铀比的关系曲线图..........................................................................3 轴向归一化功率分布，kcode=5000 时...................................................... 4 kcode=50000 时的轴向归一化中子通量密度分布.................................... 6 全燃料组件范围内的中子能谱................................................................... 7 燃料组件内各栅元的相对功率分布........................................................... 8 燃料组件内各栅元的相对功率分布（3D 图像）..................................... 8 可燃毒物布置方案....................................................................................... 9 热管内温度分布......................................................................................... 25 热管内温度分布（不含芯块）............................................................... 25 堆芯内压降沿轴向变化示意图............................................................... 34
核反应堆热工水力分析课程设计
六．计算结果分析：计算结果误差分析：由于采用的是W-3公式，且该设计中的给出参数与该公式的适用范围有些偏差，但是其算出的结果还是能客观反映出热管中各量的变化趋势的。
热管的焓、包壳表面温度、芯块中心温度随轴向的分布如下：控制体为6个：表1 各温度的汇总表各种温度控制体流体出口温度单位(℃)流体出口比焓（kJ/kg）出口处的包壳外壁温度单位℃出口处的包壳内壁温度单位℃出口处的uo2芯块外表面温度单位℃燃料芯块的中心最高温度单位℃堆芯高度L/m第一控制体291.54 1292.1 303.25 303.95 372.25 550 0.61 第二控制体301.29 1343.9 325.71 327.21 472.35 953 1.22 第三控制体315.38 1424.5 348.32 350.42 563.86 1411 1.83 第四控制体330.13 1517.2 348.34 350.44 572.41 1469 2.44 第五控制体339.21 1582.1 348.11 349.41 486.01 939 3.05 第六控制体343.75 1618.8 347.83 348.43 416.73 605 3.66表2 临界热流与烧毁比的汇总表DNBR 控制体DNBR临界热流密度qDNB10＾6 单位W/m2第一控制体15.6 5.3 第二控制体 6.5 4.7 第三控制体 3.7 3.9 第四控制体 2.7 3 第五控制体 3.5 2.4 第六控制体 6 22602803003203403600.611.221.832.443.053.66堆芯高度L(m)流体出口温度（℃）图1 流体出口温度（单位℃）分析：由图可知，流体出口温度随着堆芯高度由下到上逐渐上升，到最后一个控制体的末尾，也就是堆芯出口处，达到最大值。
200400600800100012001400160018000.611.221.832.443.053.66堆芯高度L/m流体出口比焓（k J /k g ）图2 流体出口比焓（kJ/kg ）分析：由图可知，流体出口比焓和流体出口温度一样随着堆芯高度由下到上逐渐上升，到最后一个控制体的末尾，也就是堆芯出口处，达到最大值。
反应堆热工课程设计研究论文[5篇]
![反应堆热工课程设计研究论文[5篇]](https://img.taocdn.com/s3/m/7631d3ae85868762caaedd3383c4bb4cf7ecb73e.png)
反应堆热工课程设计研究论文[5篇]第一篇：反应堆热工课程设计研究论文摘要：任务驱动法是一种以任务为主线，以学生为主体的教学方法。
本文结合反应堆热工课程设计的教学实践，探讨任务驱动法在课程设计中的应用。
并以“压水堆堆芯单通道稳态热工分析”为例，通过科学设计课程任务、合理设置实施方案和有效优化评价体系三个过程，阐述任务驱动法在反应堆热工课程设计中的应用。
结果表明不仅有利于提高学生的实践能力，还能培养学生分析问题和解决问题的能力，充分发掘学生的创造潜能。
关键词：任务驱动法；反应堆热工；课程设计引言近年来，核电技术的迅速拓展及深入对高校核电技术人才培养提出了更高的要求。
培养学生实践创新能力已成高校人才培养的主要目标。
课程设计是提高学生实践创新能力的重要途径。
我校针对核工程与核技术专业反应堆工程方向开设反应堆热工课程设计，该课程以我校核能与核技术工程国家级虚拟仿真实验教学中心为依托，是我校培养核专业学生实践能力和创新精神的重要手段。
传统反应堆课程设计教学是以教师为主的手把手式的教学模式，不能充分激发学生的创造潜能。
采用任务驱动教学法，明确“任务”的目标性和教学情境的创建，使学生带着真实任务在探索中学习，从而培养出独立探索、勇于开拓进取的自学能力。
一、反应堆热工课程设计的任务“反应堆热工课程设计”是我校在《反应堆热工》理论课程学习后开展的一门独立课程。
该课程的任务主要包含以下几点：其一，以反应堆相关理论知识为基础，建立符合课程设计任务要求的热工模型；其二，强调利用数学思维解决问题，引导学生学习先进数值模拟方法，其三，以我校国家级核能与核技术虚拟仿真实验教学中心为依托，利用各种编程语言开发求解程序，完成题目内容、分析对比、撰写报告。
以“压水堆堆芯单通道稳态热工分析”为例，其主要任务包含：利用压水堆堆芯单通道相关理论知识，建立堆芯单通道稳态模型，采用数值计算方法如四阶龙格库塔方法求解模型方程组，最后开展计算分析并撰写报告。
反应堆热工分析课程设计全自动版
压降的相 关计算 进口温度 tfin 出口温度tfout
287 #NAME?
进口密度ρin #NAME?
出口密度ρout #NAME?
tf #NAME? #NAME?
#NAME? #NAME?
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#NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
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Pr #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
出口比容υout #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
ΔPin #NAME?
ΔPout #NAME?
ΔPgr #NAME?
动力粘度 μf1 μf2 μf3 μf4 μf5 μf6
15104.90559
hfs #NAME?
hgs #NAME?
G 2734.147628
32148.52582
K
Cp
Re
h
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0.9
冷却剂总流量W 8916.666667 两个组件间的水隙
δ 0.0008 FΔHN=FRZ
1.35
堆芯高度L 3.66
ρUO2 95% Kin 0.75
入口温度 假设出口温度
tfin tfout
核反应堆热工分析-课程设计
%另一种带入方式%P=15.8;Nt=1.82*10^9;W=8916.66667;t_fin=287;L=3.66 ;m=121;n=265;n0=17;d_cs=0.0095 ;d_ci=0.00836 ; %%有问题d_u=0.00819 ; %%有问题s=0.0126 ;kexi=0.05;Fu=0.974;F_rn=1.35;F_zn=1.528;F_ln=1.11;F_h5e=0.95;F_qe=1.03;F_he=1.085;K_in=0.75;K_out=1.0;K_gr=1.05;f1=0.48;f2=1.02;f3=1.5;f4=1.56;f5=0.96;f6=0.48;hg=5678;%t_fout=input('请任意输入一堆芯出口温度（T=325）：t_fout='); t_fout=325;r=1;kk=0;while r>=0.0001kk=kk+1;t_p=0.5*(t_fout+t_fin);if (280<t_p<=300)cp=19.35*t_p-350;elseif (300<t_p<=320)cp=34.43*t_p-4874;elseif (320<t_p<=340)cp=84.7*t_p-20960.4;endt1=t_fin+Fu*Nt/(W*(1-kexi)*cp);r=(t1-t_fout)/t_fout;t_fout=t1;endt_p=0.5*(t_fout+t_fin);% 计算燃料棒表面平均热流密度fz=m*n*pi*d_cs*L ; %计算堆心燃料棒的总传热面积q=Fu*Nt/fz ; %燃料棒表面平均热流密度F_qn=F_rn*F_zn*F_ln; % 有问题！！q_max=q*F_qn*F_qe;ql=q*pi*d_cs ;ql_max=ql*F_qn*F_qe;%计算平均管的流速dert=0.0008;Af=m*n*(s^2-pi*d_cs^2/4)+4*n0*s*dert*m/2; %堆心内流通面积if(300<t_p<=310)v=4.25*10^(-6)*t_p+1.0002*10^(-4);elseif(310<t_p<=320)v=5.112*10^(-6)*t_p-1.672*10^(-4);elseif(320<t_p<=330)v=6.444*10^(-6)*t_p-5.9344*10^(-4);elseif(330<t_p<=340)v=9.0976*10^(-5)*t_p-1.469128*10^(-3);endV=W*(1-kexi)*v/(Af);%fprintf('V=%.4f\n',V);%计算热管流量Ab=s^2-pi*d_cs^2/4;Wh=W*(1-kexi)*Ab/Af;%fprintf('Wh=%.4f\n', Wh);%热管中的计算De=4*(s^2-pi*d_cs^2/4)/(pi*d_cs);%t_fh1=input('请任意输入第一控制体热管流体温度（T=291）：t_fh1=');t_fh1=291;r1=1;kk1=0;while r1>=0.0001kk1=kk1+1;t_fhp1=0.5*(t_fh1+t_fin);if (t_fhp1<=300)cp1=19.35*t_fhp1-350;elseif (t_fhp1<=320)cp1=34.43*t_fhp1-4874;elseif (t_fhp1<=340)cp1=84.7*t_fhp1-20960.4;endt11=t_fin+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp1*6)*f1;r1=(t11-t_fh1)/t_fh1;t_fh1=t11;endt_fhp1=0.5*(t_fh1+t_fin);%fprintf('t_fh1=%.4f\n',t_fh1);ts=346.19;%计算第一控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp1<=300)u1=(-0.40072*t_fhp1+209.504)/10^6;k1=(-1.42504*t_fhp1+994.816)/1000;pr1=(-0.40072*t_fhp1+209.504)*(0.01935*t_fhp1-0.35)/(-1.42504*t_fhp1+994.816); elseif(t_fhp1<=320)u1=(-1.044416*t_fhp1+402.6128)/10^6;k1=(-6.916*t_fhp1+2642.104)/1000;pr1=(-1.044416*t_fhp1+402.6128)*(0.03443*t_fhp1-4.874)/(-6.916*t_fhp1+2642.104); elseif(t_fhp1<=340)u1=(-1.044416*t_fhp1+402.6128)/10^6;k1=(-6.916*t_fhp1+2642.104)/1000;pr1=(-1.044416*t_fhp1+402.6128)*(0.0847*t_fhp1-20.9604)/(-6.916*t_fhp1+2642.104); endre1=Wh*De/(Ab*u1) ;h1=0.023*re1^0.8*pr1^0.4*k1/De ;t_csh11=t_fh1+q*F_rn*f1*F_qe/h1;t_csh12=ts+25*(q*F_rn*f1*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh11<=t_csh12)t_csh1=t_csh11;elseif(t_csh11>=t_csh12)t_csh1=t_csh12;end%fprintf('t_csh1=%.3f\n',t_csh1);%t_csh1=t_csh1;%计算包壳内壁温度%t_cih1=input('请任意输入一包壳内壁温度（T=315）:t_cih1='); t_cih1=315;r12=1;kk11=0;while r12>=0.0001kk11=kk11+1;t_cp1=0.5*(t_cih1+t_csh1);k12=0.00547*(1.8*t_cp1+32)+13.8;t12=t_csh1+ql*F_rn*F_qe*f1*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k12);r12=(t12-t_cih1)/t_cih1;t_cih1=t12;end%fprintf('t_cih1=%.4f\n',t_cih1);%计算芯块表面温度t_uh1=t_cih1+ql*F_rn*F_qe*f1/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg);%fprintf('t_uh1=%.4f\n',t_uh1);%计算芯块中心温度if(t_uh1<=400) %300 400ku1=0.051*t_uh1+6.02;elseif(t_uh1<=500) %400 500ku1=0.0451*t_uh1+8.38;elseif(t_uh1<=600) %500 600ku1=0.0404*t_uh1+10.73elseif(t_uh1<=700) %600 700ku1=0.0368*t_uh1+12.89;elseif(t_uh1<=800) %700 800ku1=0.0337*t_uh1+15.06;elseif(t_uh1<=900) %800 900ku1=0.0312*t_uh1+17.06;elseif(t_uh1<=1000) %900 1000ku1=0.0292*t_uh1+18.86;elseif(t_uh1<=1100) %1000 1100ku1=0.0255*t_uh1+22.56;elseif(t_uh1<=1200) %1100 1200ku1=0.028*t_uh1+19.81;endkuto1=ku1+ql*F_rn*F_qe*f1/(4*pi*100) ;if(kuto1<=34.93) %500 600to1=22.173*kuto1-185.8 ;elseif(kuto1<=38.65) %600 700to1=26.74*kuto1-335.02;elseif(kuto1<=42.02) %700 800to1=27.17*kuto1-446.88;elseif(kuto1<=45.14) %800 900to1=32.05*kuto1-546.79;elseif(kuto1<=48.06) %900 1000to1=34.25*kuto1-645.89;elseif(kuto1<=50.61) %1000 1100to1=39.22*kuto1-884.71;elseif(kuto1<=53.41)% 1100 1200to1=35.71*kuto1-707.5;elseif(kuto1<=55.84) %1200 1298to1=40.32*kuto1-953.63;elseif(kuto1<=58.4) %1298 1405to1=41.84*kuto1-1037;elseif(kuto1<=61.95) %1405 1560to1=43.668*kuto1-1145;elseif(kuto1<=66.87) %1560 1738to1=36.23*kuto1-682.25;elseif(kuto1<=68.86) %1378 1876to1=69.35*kuto1-2899.2;elseif(kuto1<=71.31) %1876 1990to1=46.53*kuto1-1328.1;elseif(kuto1<=74.88) %1990 2155to1=46.22*kuto1-1305.8;elseif(kuto1<=79.16) %2155 2343to1=43.93*kuto1-1134;end%fprintf('to1=%.3f\n',to1);%热管中的计算%t_fh2=input('请任意输入第二控制体热管流体温度（T=300）：t_fh2='); t_fh2=300;r2=1;kk2=0;while r2>=0.0001kk2=kk2+1;t_fhp2=0.5*(t_fh2+t_fh1);if (t_fhp2<=300)cp2=19.35*t_fhp2-350;elseif (t_fhp2<=320)cp2=34.43*t_fhp2-4874;elseif (t_fhp2<=340)cp2=84.7*t_fhp2-20960.4;endt22=t_fh1+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp2*6)*f2;r2=(t22-t_fh2)/t_fh2;t_fh2=t22;endt_fhp2=0.5*(t_fh2+t_fh1);%fprintf('t_fh2=%.4f\n', t_fh2);%计算第二控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp2<=300)u2=(-0.40072*t_fhp2+209.504)/10^6;k2=(-1.42504*t_fhp2+994.816)/1000;pr2=(-0.40072*t_fhp2+209.504)*(0.01935*t_fhp2-0.35)/(-1.42504*t_fhp2+994.816); elseif(t_fhp2<=320)u2=(-1.044416*t_fhp2+402.6128)/10^6;k2=(-6.916*t_fhp2+2642.104)/1000;pr2=(-1.044416*t_fhp2+402.6128)*(0.03443*t_fhp2-4.874)/(-6.916*t_fhp2+2642.104); elseif(t_fhp2<=340)u2=(-1.044416*t_fhp2+402.6128)/10^6;k2=(-6.916*t_fhp2+2642.104)/1000;pr2=(-1.044416*t_fhp2+402.6128)*(0.0847*t_fhp2-20.9604)/(-6.916*t_fhp2+2642.104); endre2=Wh*De/(Ab*u2);h2=0.023*re2^0.8*pr2^0.4*k2/De;t_csh21=t_fh2+q*F_rn*f2*F_qe/h2;t_csh22=ts+25*(q*F_rn*f2*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh21<=t_csh22)t_csh2=t_csh21;elseif(t_csh21>=t_csh22)t_csh2=t_csh22;end%fprintf('t_csh2=%.4f\n',t_csh2);%计算第二控制体包壳内壁温度%t_cih2=input('请任意输入第二控制体包壳内壁温度（例如T=350）:t_cih1='); t_cih2=350;r22=1;kk22=0;while r22>=0.0001kk22=kk22+1;t_cp2=0.5*(t_cih2+t_csh2);k22=0.00547*(1.8*t_cp2+32)+13.8;t22=t_csh2+ql*F_rn*F_qe*f2*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k22);r22=(t22-t_cih2)/t_cih2;t_cih2=t22;end%fprintf('t_cih2=%.4f\n',t_cih2);%计算芯块表面温度t_uh2=t_cih2+ql*F_rn*F_qe*f2/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg) ;;%fprintf('t_uh2=%.4f\n',t_uh2);%计算芯块中心温度if(t_uh2<=400) %300 400ku2=0.051*t_uh2+6.02;elseif(t_uh2<=500) %400 500ku2=0.0451*t_uh2+8.38;elseif(t_uh2<=600) %500 600ku2=0.0404*t_uh2+10.73elseif(t_uh2<=700) %600 700ku2=0.0368*t_uh2+12.89;elseif(t_uh2<=800) %700 800ku2=0.0337*t_uh2+15.06;elseif(t_uh2<=900) %800 900ku2=0.0312*t_uh2+17.06;elseif(t_uh2<=1000) %900 1000ku2=0.0292*t_uh2+18.86;elseif(t_uh2<=1100) %1000 1100ku2=0.0255*t_uh2+22.56;elseif(t_uh2<=1200) %1100 1200ku2=0.028*t_uh2+19.81;endkuto2=ku2+ql*F_rn*F_qe*f2/(4*pi*100) ;if(kuto2<=38.65) %600 700to2=26.74*kuto2-335.02;elseif(kuto2<=42.02) %700 800to2=27.17*kuto2-446.88;elseif(kuto2<=45.14) %800 900to2=32.05*kuto2-546.79;elseif(kuto2<=48.06) %900 1000to2=34.25*kuto2-645.89;elseif(kuto2<=50.61) %1000 1100to2=39.22*kuto2-884.71;elseif(kuto2<=53.41)% 1100 1200to2=35.71*kuto2-707.5;elseif(kuto2<=55.84) %1200 1298to2=40.32*kuto2-953.63;elseif(kuto2<=58.4) %1298 1405to2=41.84*kuto2-1037;elseif(kuto2<=61.95) %1405 1560to2=43.668*kuto2-1145;elseif(kuto2<=66.87) %1560 1738to2=36.23*kuto2-682.25;elseif(kuto2<=68.86) %1378 1876to2=69.35*kuto2-2899.2;elseif(kuto2<=71.31) %1876 1990to2=46.53*kuto2-1328.1;elseif(kuto2<=74.88) %1990 2155to2=46.22*kuto2-1305.8;elseif(kuto2<=79.16) %2155 2343to2=43.93*kuto2-1134;end%fprintf('to2=%.4f\n',to2);%热管中的计算%t_fh3=input('请任意输入第三控制体热管流体温度（T=314）：t_fh3='); t_fh3=314;r3=1;kk3=0;while r3>=0.0001kk3=kk3+1;t_fhp3=0.5*(t_fh3+t_fh2);if (t_fhp3<=300)cp3=19.35*t_fhp3-350;elseif (t_fhp3<=320)cp3=34.43*t_fhp3-4874;elseif (t_fhp3<=340)cp3=84.7*t_fhp3-20960.4;endt33=t_fh2+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp3*6)*f3;r3=(t33-t_fh3)/t_fh3;t_fh3=t33;endt_fhp3=0.5*(t_fh3+t_fh2);%fprintf('t_fh3=%.3f\n', t_fh3);%计算第三控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp3<=300)u3=(-0.40072*t_fhp3+209.504)/10^6;k3=(-1.42504*t_fhp3+994.816)/1000;pr3=(-0.40072*t_fhp3+209.504)*(0.01935*t_fhp3-0.35)/(-1.42504*t_fhp3+994.816); elseif(t_fhp3<=320)u3=(-1.044416*t_fhp3+402.6128)/10^6;k3=(-6.916*t_fhp3+2642.104)/1000;pr3=(-1.044416*t_fhp3+402.6128)*(0.03443*t_fhp3-4.874)/(-6.916*t_fhp3+2642.104); elseif(t_fhp3<=340)u3=(-1.044416*t_fhp3+402.6128)/10^6;k3=(-6.916*t_fhp3+2642.104)/1000;pr3=(-1.044416*t_fhp3+402.6128)*(0.0847*t_fhp3-20.9604)/(-6.916*t_fhp3+2642.104); endre3=Wh*De/(Ab*u3);h3=0.023*re3^0.8*pr3^0.4*k3/De;t_csh31=t_fh3+q*F_rn*f3*F_qe/h3;t_csh32=ts+25*(q*F_rn*f3*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh31<=t_csh32)t_csh3=t_csh31;elseif(t_csh31>=t_csh32)t_csh3=t_csh32;end%fprintf('t_csh3=%.3f\n',t_csh3);%计算第三控制体包壳内壁温度%t_cih3=input('请任意输入第三控制体包壳内壁温度（例如T=385）:t_cih3=');t_cih3=385;r33=1;kk33=0;while r33>=0.0001kk33=kk33+1;t_cp3=0.5*(t_cih3+t_csh3);k33=0.00547*(1.8*t_cp3+32)+13.8;t33=t_csh3+ql*F_rn*F_qe*f3*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k33); r33=(t33-t_cih3)/t_cih3;t_cih3=t33;end%fprintf('t_cih3=%.3f\n',t_cih3);%计算芯块表面温度t_uh3=t_cih3+ql*F_rn*F_qe*f3/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg); %fprintf('t_uh3=%.3f\n',t_uh3);%计算芯块中心温度if(t_uh3<=400) %300 400ku3=0.051*t_uh3+6.02;elseif(t_uh3<=500) %400 500ku3=0.0451*t_uh3+8.38;elseif(t_uh3<=600) %500 600ku3=0.0404*t_uh3+10.73 ;elseif(t_uh3<=700) %600 700ku3=0.0368*t_uh3+12.89;elseif(t_uh3<=800) %700 800ku3=0.0337*t_uh3+15.06;elseif(t_uh3<=900) %800 900ku3=0.0312*t_uh3+17.06;elseif(t_uh3<=1000) %900 1000ku3=0.0292*t_uh3+18.86;elseif(t_uh3<=1100) %1000 1100ku3=0.0255*t_uh3+22.56;elseif(t_uh3<=1200) %1100 1200ku3=0.028*t_uh3+19.81;endkuto3=ku3+ql*F_rn*F_qe*f3/(4*pi*100) ;if kuto3<=38.65 %600 700to3=26.74*kuto3-335.02;elseif kuto3<=42.02 %700 800to3=27.17*kuto3-446.88;elseif(kuto3<=45.14) %800 900to3=32.05*kuto3-546.79;elseif kuto3<=48.06 %900 1000to3=34.25*kuto3-645.89;elseif kuto3<=50.61 %1000 1100to3=39.22*kuto3-884.71;elseif kuto3<=53.41 % 1100 1200to3=35.71*kuto3-707.5;elseif kuto3<=55.84 %1200 1298to3=40.32*kuto3-953.63;elseif kuto3<=58.4 %1298 1405to3=41.84*kuto3-1037;elseif kuto3<=61.95 %1405 1560to3=43.668*kuto3-1145;elseif kuto3<=66.87 %1560 1738to3=36.23*kuto3-682.25;elseif kuto3<=68.86 %1378 1876to3=69.35*kuto3-2899.2;elseif kuto3<=71.31 %1876 1990to3=46.53*kuto3-1328.1;elseif kuto3<=74.88 %1990 2155to3=46.22*kuto3-1305.8;elseif kuto3<=79.16 %2155 2343to3=43.93*kuto3-1134;end%fprintf('to3=%.3f\n',to3);%热管中的计算De=4*(s^2-pi*d_cs^2/4)/(pi*d_cs);%t_fh4=input('请任意输入第四控制体热管流体温度（T=326）：t_fh4='); t_fh4=326;r4=1;kk4=0;while r4>=0.0001kk4=kk4+1;t_fhp4=0.5*(t_fh4+t_fh3);if t_fhp4<=300cp4=19.35*t_fhp4-350;elseif t_fhp4<=320cp4=34.43*t_fhp4-4874;elseif t_fhp4<=340cp4=84.7*t_fhp4-20960.4;endt44=t_fh3+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp4*6)*f4;r4=(t44-t_fh4)/t_fh4;t_fh4=t44;endt_fhp4=0.5*(t_fh4+t_fh3);%fprintf('t_fh4=%.3f\n', t_fh4);ts=346.19;%计算第四控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp4<=300)u4=(-0.40072*t_fhp4+209.504)/10^6;k4=(-1.42504*t_fhp4+994.816)/1000;pr4=(-0.40072*t_fhp4+209.504)*(0.01935*t_fhp4-0.35)/(-1.42504*t_fhp4+994.816); elseif(t_fhp4<=320)u4=(-1.044416*t_fhp4+402.6128)/10^6;k4=(-6.916*t_fhp4+2642.104)/1000;pr4=(-1.044416*t_fhp4+402.6128)*(0.03443*t_fhp4-4.874)/(-6.916*t_fhp4+2642.104); elseif(t_fhp4<=340)u4=(-1.044416*t_fhp4+402.6128)/10^6;k4=(-6.916*t_fhp4+2642.104)/1000;pr4=(-1.044416*t_fhp4+402.6128)*(0.0847*t_fhp4-20.9604)/(-6.916*t_fhp4+2642.104); endre4=Wh*De/(Ab*u4);h4=0.023*re4^0.8*pr4^0.4*k4/De;t_csh41=t_fh4+q*F_rn*f4*F_qe/h4;t_csh42=ts+25*(q*F_rn*f4*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh41<=t_csh42)t_csh4=t_csh41;elseif(t_csh41>=t_csh42)t_csh4=t_csh42;end%fprintf('t_csh4=%.3f\n',t_csh4);%计算第四控制体包壳内壁温度%t_cih4=input('请任意输入第五控制体包壳内壁温度（T=386）:t_cih4=');t_cih4=386;r44=1;kk44=0;while r44>=0.0001kk44=kk44+1;t_cp4=0.5*(t_cih4+t_csh4);k44=0.00547*(1.8*t_cp4+32)+13.8;t44=t_csh4+ql*F_rn*F_qe*f4*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k44); r44=(t44-t_cih4)/t_cih4;t_cih4=t44;end%fprintf('t_cih4=%.4f\n',t_cih4);%计算芯块表面温度t_uh4=t_cih4+ql*F_rn*F_qe*f4/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg); %fprintf('t_uh4=%.3f\n',t_uh4);%计算芯块中心温度if t_uh4<=400 %300 400ku4=0.051*t_uh4+6.02;elseif t_uh4<=500 %400 500ku4=0.0451*t_uh4+8.38;elseif t_uh4<=600 %500 600ku4=0.0404*t_uh4+10.73elseif t_uh4<=700 %600 700ku4=0.0368*t_uh4+12.89;elseif t_uh4<=800 %700 800ku4=0.0337*t_uh4+15.06;elseif t_uh4<=900 %800 900ku4=0.0312*t_uh4+17.06;elseif t_uh4<=1000 %900 1000ku4=0.0292*t_uh4+18.86;elseif t_uh4<=1100 %1000 1100ku4=0.0255*t_uh4+22.56;elseif t_uh4<=1200 %1100 1200ku4=0.028*t_uh4+19.81;endkuto4=ku4+ql*F_rn*F_qe*f4/(4*pi*100);if kuto4<=38.65 %600 700to4=26.74*kuto4-335.02;elseif kuto4<=42.02 %700 800to4=27.17*kuto4-446.88;elseif kuto4<=45.14 %800 900to4=32.05*kuto4-546.79;elseif kuto4<=48.06 %900 1000to4=34.25*kuto4-645.89;elseif kuto4<=50.61 %1000 1100to4=39.22*kuto4-884.71;elseif kuto4<=53.41 % 1100 1200to4=35.71*kuto4-707.5;elseif kuto4<=55.84 %1200 1298to4=40.32*kuto4-953.63;elseif kuto4<=58.4 %1298 1405to4=41.84*kuto4-1037;elseif kuto4<=61.95 %1405 1560to4=43.668*kuto4-1145;elseif kuto4<=66.87 %1560 1738to4=36.23*kuto4-682.25;elseif kuto4<=68.86 %1738 1876to4=69.35*kuto4-2899.2;elseif kuto4<=71.31 %1876 1990to4=46.53*kuto4-1328.1;elseif kuto4<=74.88 %1990 2155to4=46.22*kuto4-1305.8;elseif kuto4<=79.16 %2155 2343to4=43.93*kuto4-1134;end%fprintf('to4=%.3f\n',to4);%热管中的计算%t_fh5=input('请任意输入第五控制体热管流体温度（T=332）：t_fh5='); t_fh5=332;r5=1;kk5=0;while r5>=0.0001kk5=kk5+1;t_fhp5=0.5*(t_fh5+t_fh4);if t_fhp5<=300cp5=19.35*t_fhp5-350;elseif t_fhp5<=320cp5=34.43*t_fhp5-4874;elseif t_fhp5<=340cp5=84.7*t_fhp5-20960.4;endt55=t_fh4+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp5*6)*f5;r5=(t55-t_fh5)/t_fh5;endt_fhp5=0.5*(t_fh5+t_fh5);%fprintf('t_fh5=%.4f\n', t_fh5);%计算第五控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp5<=300)u5=(-0.40072*t_fhp5+209.504)/10^6;k5=(-1.42504*t_fhp5+994.816)/1000;pr5=(-0.40072*t_fhp5+209.504)*(0.01935*t_fhp5-0.35)/(-1.42504*t_fhp5+994.816); elseif(t_fhp5<=320)u5=(-1.044416*t_fhp5+402.6128)/10^6;k5=(-6.916*t_fhp5+2642.104)/1000;pr5=(-1.044416*t_fhp5+402.6128)*(0.03443*t_fhp5-4.874)/(-6.916*t_fhp5+2642.104); elseif(t_fhp5<=340)u5=(-1.044416*t_fhp5+402.6128)/10^6;k5=(-6.916*t_fhp5+2642.104)/1000;pr5=(-1.044416*t_fhp5+402.6128)*(0.0847*t_fhp5-20.9604)/(-6.916*t_fhp5+2642.104); endre5=Wh*De/(Ab*u5);h5=0.023*re5^0.8*pr5^0.4*k5/De;t_csh51=t_fh5+q*F_rn*f5*F_qe/h5;t_csh52=ts+25*(q*F_rn*f5*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh51<=t_csh52)t_csh5=t_csh51;elseif(t_csh51>=t_csh52)t_csh5=t_csh52;end%fprintf('t_csh5=%.4f\n',t_csh5);%计算第五控制体包壳内壁温度%t_cih5=input('请任意输入第五控制体包壳内壁温度（T=371）:t_cih5=');t_cih5=371;r55=1;kk55=0;while r55>=0.00001kk55=kk55+1;t_cp5=0.5*(t_cih5+t_csh5);k55=0.00547*(1.8*t_cp5+32)+13.8;t55=t_csh5+ql*F_rn*F_qe*f5*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k55);r55=(t55-t_cih5)/t_cih5;end%fprintf('t_cih5=%.4f\n',t_cih5);%计算芯块表面温度t_uh5=t_cih5+ql*F_rn*F_qe*f5/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg); %fprintf('t_uh5=%.4f\n',t_uh5);%计算芯块中心温度if t_uh5<=400 %300 400ku5=0.051*t_uh5+6.02;elseif t_uh5<=500 %400 500ku5=0.0451*t_uh5+8.38;elseif t_uh5<=600 %500 600ku5=0.0404*t_uh5+10.73;elseif t_uh5<=700 %600 700ku5=0.0368*t_uh5+12.89;elseif t_uh5<=800 %700 800ku5=0.0337*t_uh5+15.06;elseif t_uh5<=900 %800 900ku5=0.0312*t_uh5+17.06;elseif t_uh5<=1000 %900 1000ku5=0.0292*t_uh5+18.86;elseif t_uh5<=1100 %1000 1100ku5=0.0255*t_uh5+22.56;elseif t_uh5<=1200 %1100 1200ku5=0.028*t_uh5+19.81;endkuto5=ku5+ql*F_rn*F_qe*f5/(4*pi*100);if kuto5<=38.65 %600 700to5=26.74*kuto5-335.02;elseif kuto5<=42.02 %700 800to5=27.17*kuto5-446.88;elseif kuto5<=45.14 %800 900to5=32.05*kuto5-546.79;elseif kuto5<=48.06 %900 1000to5=34.25*kuto5-645.89;elseif kuto5<=50.61 %1000 1100to5=39.22*kuto5-884.71;elseif kuto5<=53.41 % 1100 1200to5=35.71*kuto5-707.5;elseif kuto5<=55.84 %1200 1298to5=40.32*kuto5-953.63;elseif kuto5<=58.4 %1298 1405to5=41.84*kuto5-1037;elseif kuto5<=61.95 %1405 1560to5=43.668*kuto5-1145;elseif kuto5<=66.87 %1560 1738to5=36.23*kuto5-682.25;elseif kuto5<=68.86 %1738 1876to5=69.35*kuto5-2899.2;elseif kuto5<=71.31 %1876 1990to5=46.53*kuto5-1328.1;elseif kuto5<=74.88 %1990 2155to5=46.22*kuto5-1305.8;elseif kuto5<=79.16 %2155 2343to5=43.93*kuto5-1134;end%fprintf('to5=%.3f\n',to5);%热管中的计算%t_fh6=input('请任意输入第六控制体热管流体温度（T=336）：t_fh6='); t_fh6=336;r6=1;kk6=0;while r6>=0.0001kk6=kk6+1;t_fhp6=0.5*(t_fh6+t_fh5);if t_fhp6<=300cp6=19.35*t_fhp6-350;elseif t_fhp6<=320cp6=34.43*t_fhp6-4874;elseif t_fhp6<=340cp6=84.7*t_fhp6-20960.4;endt66=t_fh5+q*F_rn*F_he*F_h5e*pi*L*d_cs/(Wh*cp6*6)*f6;r6=(t66-t_fh6)/t_fh6;t_fh6=t66;endt_fhp6=0.5*(t_fh6+t_fh6);%fprintf('t_fh6=%.4f\n', t_fh6);%计算第六控制体出口处的包壳外壁温if(t_fhp6<=300)u6=(-0.40072*t_fhp6+209.504)/10^6;k6=(-1.42504*t_fhp6+994.816)/1000;pr6=(-0.40072*t_fhp6+209.504)*(0.01935*t_fhp6-0.35)/(-1.42504*t_fhp6+994.816); elseif(t_fhp6<=320)u6=(-1.044416*t_fhp6+402.6128)/10^6;k6=(-6.916*t_fhp6+2642.104)/1000;pr6=(-1.044416*t_fhp6+402.6128)*(0.03443*t_fhp6-4.874)/(-6.916*t_fhp6+2642.104); elseif(t_fhp6<=340)u6=(-1.044416*t_fhp6+402.6128)/10^6;k6=(-6.916*t_fhp6+2642.104)/1000;pr6=(-1.044416*t_fhp6+402.6128)*(0.0847*t_fhp6-20.9604)/(-6.916*t_fhp6+2642.104); endre6=Wh*De/(Ab*u6);h6=0.023*re6^0.8*pr6^0.4*k6/De;t_csh61=t_fh6+q*F_rn*f6*F_qe/h6;t_csh62=ts+25*(q*F_rn*f6*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh61<=t_csh62)t_csh6=t_csh61;elseif(t_csh61>=t_csh62)t_csh6=t_csh62;end%fprintf('t_csh6=%.4f\n',t_csh6);%计算第六控制体包壳内壁温度%t_cih6=input('请任意输入第六控制体包壳内壁温度（T=358）:t_cih6=');t_cih6=358;r66=1;kk66=0;while r66>=0.00001kk66=kk66+1;t_cp6=0.5*(t_cih6+t_csh6);k66=0.00547*(1.8*t_cp6+32)+13.8;t66=t_csh6+ql*F_rn*F_qe*f6*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k66);r66=(t66-t_cih6)/t_cih6;t_cih6=t66;end%fprintf('t_cih6=%.4f\n',t_cih6);%计算芯块表面温度t_uh6=t_cih6+ql*F_rn*F_qe*f6/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg); %fprintf('t_uh6=%.4f\n',t_uh6);%计算芯块中心温度if t_uh6<=400 %300 400ku6=0.051*t_uh6+6.02;elseif t_uh6<=500 %400 500ku6=0.0451*t_uh6+8.38;elseif t_uh6<=600 %500 600ku6=0.0404*t_uh6+10.73elseif t_uh6<=700 %600 700ku6=0.0368*t_uh6+12.89;elseif t_uh6<=800 %700 800ku6=0.0337*t_uh6+15.06;elseif t_uh6<=900 %800 900ku6=0.0312*t_uh6+17.06;elseif t_uh6<=1000 %900 1000ku6=0.0292*t_uh6+18.86;elseif t_uh5<=1100 %1000 1100ku6=0.0255*t_uh6+22.56;elseif t_uh6<=1200 %1100 1200ku6=0.028*t_uh6+19.81;endkuto6=ku6+ql*F_rn*F_qe*f6/(4*pi*100);if kuto6<=38.65 %600 700to6=26.74*kuto6-335.02;elseif kuto6<=42.02 %700 800to6=27.17*kuto6-446.88;elseif kuto6<=45.14 %800 900to6=32.05*kuto6-546.79;elseif kuto6<=48.06 %900 1000to6=34.25*kuto6-645.89;elseif kuto6<=50.61 %1000 1100to6=39.22*kuto6-884.71;elseif kuto6<=53.41 % 1100 1200to6=35.71*kuto6-707.5;elseif kuto6<=55.84 %1200 1298to6=40.32*kuto6-953.63;elseif kuto6<=58.4 %1298 1405to6=41.84*kuto6-1037;elseif kuto6<=61.95 %1405 1560to6=43.668*kuto6-1145;elseif kuto6<=66.87 %1560 1738to6=36.23*kuto6-682.25;elseif kuto6<=68.86 %1738 1876to6=69.35*kuto6-2899.2;elseif kuto6<=71.31 %1876 1990to6=46.53*kuto6-1328.1;elseif kuto6<=74.88 %1990 2155to6=46.22*kuto6-1305.8;elseif kuto6<=79.16 %2155 2343to6=43.93*kuto6-1134;end%fprintf('to6=%.4f\n',to6);%热管中的计算f0=1/L;t_fh0=t_fin;ts=346.19;%计算第一控制体出口处的包壳外壁温if(t_fh0<=300)u0=(-0.40072*t_fh0+209.504)/10^6;k0=(-1.42504*t_fh0+994.816)/1000;pr0=(-0.40072*t_fh0+209.504)*(0.01935*t_fh0-0.35)/(-1.42504*t_fh0+994.816); elseif(t_fh0<=320)u0=(-1.044416*t_fh0+402.6128)/10^6;k0=(-6.916*t_fh0+2642.104)/1000;pr0=(-1.044416*t_fh0+402.6128)*(0.03443*t_fh0-4.874)/(-6.916*t_fh0+2642.104); elseif(t_fh0<=340)u0=(-1.044416*t_fh0+402.6128)/10^6;k0=(-6.916*t_fh0+2642.104)/1000;pr0=(-1.044416*t_fh0+402.6128)*(0.0847*t_fh0-20.9604)/(-6.916*t_fh0+2642.104); endre0=Wh*De/(Ab*u0) ;h0=0.023*re0^0.8*pr0^0.4*k0/De ;t_csh01=t_fh0+q*F_rn*f0*F_qe/h0;t_csh02=ts+25*(q*F_rn*f0*F_qe/10^6)^0.25*exp(-P/6.2);if(t_csh01<=t_csh02)t_csh0=t_csh01;elseif(t_csh01>=t_csh02)t_csh0=t_csh02;end%fprintf('t_csh0=%.3f\n',t_csh0);%计算包壳内壁温度t_cih0=300;r0=1;kk0=0;while r0>=0.0001kk0=kk0+1;t_cp0=0.5*(t_cih0+t_csh0);k02=0.00547*(1.8*t_cp0+32)+13.8;t02=t_csh0+ql*F_rn*F_qe*f0*log(d_cs/d_ci)/(2*pi*k02); r0=(t02-t_cih0)/t_cih0;t_cih0=t02;end%计算芯块表面温度t_uh0=t_cih0+ql*F_rn*F_qe*f0/(pi*0.5*(d_ci+d_u)*hg); %计算芯块中心温度if(t_uh0<=400) %300 400ku0=0.051*t_uh0+6.02;elseif(t_uh0<=500) %400 500ku0=0.0451*t_uh0+8.38;elseif(t_uh0<=600) %500 600ku0=0.0404*t_uh0+10.73elseif(t_uh0<=700) %600 700ku0=0.0368*t_uh0+12.89;elseif(t_uh0<=800) %700 800ku0=0.0337*t_uh0+15.06;elseif(t_uh0<=900) %800 900ku0=0.0312*t_uh0+17.06;elseif(t_uh0<=1000) %900 1000ku0=0.0292*t_uh0+18.86;elseif(t_uh0<=1100) %1000 1100ku0=0.0255*t_uh0+22.56;elseif(t_uh0<=1200) %1100 1200ku0=0.028*t_uh0+19.81;endkuto0=ku0+ql*F_rn*F_qe*f0/(4*pi*100) ;if(kuto0<=26.42) %300 400to0=19.61*kuto0-118.04;elseif(kuto0<=34.93) %500 600to0=22.173*kuto0-185.8 ;elseif(kuto0<=38.65) %600 700to0=26.74*kuto0-335.02;elseif(kuto0<=42.02) %700 800to0=27.17*kuto0-446.88;elseif(kuto0<=45.14) %800 900to0=32.05*kuto0-546.79;elseif(kuto0<=48.06) %900 1000to0=34.25*kuto0-645.89;elseif(kuto0<=50.61) %1000 1100to0=39.22*kuto0-884.71;elseif(kuto0<=53.41)% 1100 1200to0=35.71*kuto0-707.5;elseif(kuto0<=55.84) %1200 1298to0=40.32*kuto0-953.63;elseif(kuto0<=58.4) %1298 1405to0=41.84*kuto0-1037;elseif(kuto0<=61.95) %1405 1560to0=43.668*kuto0-1145;elseif(kuto0<=66.87) %1560 1738to0=36.23*kuto0-682.25;elseif(kuto0<=68.86) %1378 1876to0=69.35*kuto0-2899.2;elseif(kuto0<=71.31) %1876 1990to0=46.53*kuto0-1328.1;elseif(kuto0<=74.88) %1990 2155to0=46.22*kuto0-1305.8;elseif(kuto0<=79.16) %2155 2343to0=43.93*kuto0-1134;end%fprintf('to0=%.3f\n',to0);fprintf('q=%.4f\nq_max=%.4f\nql=%.4f\nql_max=%.4f\n ',q,q_max,ql,ql_max); fprintf('t_fout=%.4f\n',t_fout)fprintf('V=%.4f\n',V);fprintf('Wh=%.4f\n', Wh);fprintf('t_fh0=%.4f\nt_csh0=%.4f\nt_cih0=%.4ft_uh0=%.4f\n5_to0=%.4f\n',t_fh0,t_csh0,t_cih0,t_ uh0,to0);fprintf('t_fh1=%.4f\n',t_fh1);fprintf('t_csh1=%.4f\n',t_csh1);fprintf('t_cih1=%.4f\n',t_cih1);fprintf('t_uh1=%.4f\n',t_uh1);fprintf('to1=%.4f\n',to1);fprintf('t_fh2=%.4f\n',t_fh2);fprintf('t_csh2=%.4f\n',t_csh2);fprintf('t_cih2=%.4f\n',t_cih2);fprintf('t_uh2=%.4f\n',t_uh2);fprintf('to2=%.4f\n',to2);fprintf('t_fh3=%.4f\n',t_fh3);fprintf('t_csh3=%.4f\n',t_csh3);fprintf('t_cih3=%.4f\n',t_cih3);fprintf('t_uh3=%.4f\n',t_uh3);fprintf('to3=%.4f\n',to3);fprintf('t_fh4=%.4f\n',t_fh4);fprintf('t_csh4=%.4f\n',t_csh4);fprintf('t_cih4=%.4f\n',t_cih4);fprintf('t_uh4=%.4f\n',t_uh4);fprintf('to4=%.4f\n',to4);fprintf('t_fh5=%.4f\n',t_fh5);fprintf('t_csh5=%.4f\n',t_csh5);fprintf('t_cih5=%.4f\n',t_cih5);fprintf('t_uh5=%.4f\n',t_uh5);fprintf('to5=%.3f\n',to5);fprintf('t_fh6=%.4f\n',t_fh6);fprintf('t_csh6=%.4f\n',t_csh6);fprintf('t_cih6=%.4f\n',t_cih6);fprintf('t_uh6=%.4f\n',t_uh6);fprintf('to6=%.4f\n',to6);Hfs=1642.8*10^3;Hgs=2589.98*10^3;Hfg=Hgs-Hfs;G=W*(1-kexi)/Af;g=9.8;if (t_fin<=290)H0=(5.146*t_fin-208.22)*10^3;elseif (t_fin<=300)elseif (t_fin<=310)H0=(5.59*t_fin-339.44)*10^3;elseif (t_fin<=320)H0=(5.932*t_fin-445.46)*10^3;elseif (t_fin<=330)H0=(6.422*t_fin-602.26)*10^3;elseif (t_fin<=340)H0=(7.23*t_fin-868.9)*10^3;elseif (t_fin<=350)H0=(104.63*t_fin-33984.9)*10^3;endXe0=(H0-Hfs)/Hfg;q_DNB0=3.154*10^6*((2.022-6.238*10^(-8)*P)+(0.1722-1.43*10^(-8)*P)*exp((18.177-5.987*1 0^(-7)*P)*Xe0))*((0.1484-1.596*Xe0+0.1729*Xe0*abs(Xe0))*0.2049*G/10^6+1.037)*(1.157-0. 869*Xe0)*(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341*10^(-6)*(Hfs-H0));DNBR0=q_DNB0/(q*F_rn*F_qe*f0);%H1if (t_fh1<=290)H1=(5.146*t_fh1-208.22)*10^3;elseif (t_fh1<=300)H1=(5.344*t_fh1-265.64)*10^3;elseif (t_fh1<=310)H1=(5.59*t_fh1-339.44)*10^3;elseif (t_fh1<=320)H1=(5.932*t_fh1-445.46)*10^3;elseif (t_fh1<=330)H1=(6.422*t_fh1-602.26)*10^3;elseif (t_fh1<=340)H1=(7.23*t_fh1-868.9)*10^3;elseif (t_fh1<=350)H1=(104.63*t_fh1-33984.9)*10^3;endXe1=(H1-Hfs)/Hfg;q_DNB1=3.154*10^6*((2.022-6.238*10^(-8)*P)+(0.1722-1.43*10^(-8)*P)*exp((18.177-5.987*1 0^(-7)*P)*Xe1))*((0.1484-1.596*Xe1+0.1729*Xe1*abs(Xe1))*0.2049*G/10^6+1.037)*(1.157-0. 869*Xe1)*(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341*10^(-6)*(Hfs-H0));DNBR1=q_DNB1/(q*F_rn*F_qe*f1);if (t_fh2<=290)elseif (t_fh2<=300)H2=(5.344*t_fh2-265.64)*10^3;elseif (t_fh2<=310)H2=(5.59*t_fh2-339.44)*10^3;elseif (t_fh2<=320)H2=(5.932*t_fh2-445.46)*10^3;elseif (t_fh2<=330)H2=(6.422*t_fh2-602.26)*10^3;elseif (t_fh2<=340)H2=(7.23*t_fh2-868.9)*10^3;elseif (t_fh2<=350)H2=(104.63*t_fh2-33984.9)*10^3;endXe2=(H2-Hfs)/Hfg;q_DNB2=3.154*10^6*((2.022-6.238*10^(-8)*P)+(0.1722-1.43*10^(-8)*P)*exp((18.177-5.987*1 0^(-7)*P)*Xe2))*((0.1484-1.596*Xe2+0.1729*Xe2*abs(Xe2))*0.2049*G/10^6+1.037)*(1.157-0. 869*Xe2)*(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341*10^(-6)*(Hfs-H1));DNBR2=q_DNB2/(q*F_rn*F_qe*f2);if (t_fh3<=290)H3=(5.146*t_fh3-208.22)*10^3;elseif (t_fh3<=300)H3=(5.344*t_fh3-265.64)*10^3;elseif (t_fh3<=310)H3=(5.59*t_fh3-339.44)*10^3;elseif (t_fh3<=320)H3=(5.932*t_fh3-445.46)*10^3;elseif (t_fh3<=330)H3=(6.422*t_fh3-602.26)*10^3;elseif (t_fh3<=340)H3=(7.23*t_fh3-868.9)*10^3;elseif (t_fh3<=350)H3=(104.63*t_fh3-33984.9)*10^3;endXe3=(H3-Hfs)/Hfg;q_DNB3=3.154*10^6*((2.022-6.238*10^(-8)*P)+(0.1722-1.43*10^(-8)*P)*exp((18.177-5.987*1 0^(-7)*P)*Xe3))*((0.1484-1.596*Xe3+0.1729*Xe3*abs(Xe3))*0.2049*G/10^6+1.037)*(1.157-0. 869*Xe3)*(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341*10^(-6)*(Hfs-H2));DNBR3=q_DNB3/(q*F_rn*F_qe*f3);if (t_fh4<=290)H4=(5.146*t_fh4-208.22)*10^3;elseif (t_fh4<=300)。
核反应堆热工设计 6页word文档
课程设计报告( 2019 -- 2019 年度第二学期)名称：核反应堆热工分析题目：单通道模型反应堆稳态热工设计院系：核科学与工程学院班级：学号：学生姓名：指导教师：设计周数： 2成绩：日期：2019年 6 月26 日一、课程设计的目的与要求该课程设计的主要目的为：培养学生综合运用反应堆热工分析课程和其它先修课程的理论和实际知识，树立正确的设计思想，培养分析和解决实际问题的能力。
该课程设计的基本要求为：在堆型和为进行热工设计所必需的条件已经确定的前提下，利用单通道模型进行反应堆稳态热工设计，并对热工设计准则进行验证；二、设计正文已知压水反应堆的热功率N t=2895Mw；燃料元件包壳外径d cs=9.5mm，包壳内径d ci=8.36mm，芯块直径d u=8.19mm；燃料组件采用17*17正方形排列，共157组燃料组件；每个组件内有24个控制棒套管和一个中子通量测量管；燃料棒中心间栅距P=12.6mm，组件间水隙δw=1mm。
系统工作压力p=15.5Mpa，冷却剂平均温度t R=310℃，堆芯冷却剂平均温升∆t=34.6℃；冷却剂旁流系数ζ=6.5%；冷却剂设计总流量71370m3/h；DNBR=2.08；又设燃料元件内释热份额占总释热量的97.4%；堆芯高度取L=3.66m；并近似认为燃料元件表面最大热流密度、元件表面最高温度和元件中心最高温度都发生在元件半高度处；已知元件包壳的热导率k c=0.00547（1.8t cs+32）+13.8[W/(m·℃)]。
适用单通道模型求燃料元件中心温度。
（大亚湾）求解步骤：由题知F u=97.4% , W ef=1-6.5%=93.5%。
取,F∆H N=1.51， F∆H E=1.07,；F Z N=1.54；F q E=1.03 F q=2.39 F q N=F qF q E=2.32相应温压下，水的c p=5.816kJ/(kg.C)1、确定燃料元件的实际最大热流密度q max因为压水堆的安全限值首先是燃料元件表面的最小DNBR，其次才是燃料元件的中心温度，故q max值由热点处的q DNB值除以DNBR而得。
核反应堆初步设计课程设计说明书
z
表达式................................................................................... 10
2.3.2 热管的温度场表达式...........................................................................................11 2.3.3 包壳表面温度分布函数...................................................................................... 12 2.3.4 燃料中心温度的分布函数.................................................................................. 13 第 3 章 反应堆稳态工况水力计算...............................................................................................15 3.1 引言.....................................................................................................................................15 3.2 一回路内的流动压降和水泵功率................................................................................. 15 3.3 反应堆自然循环能力分析.................................................................................................17 第 4 章 反应堆压力容器设计与部件图绘制................................................................................ 17 4.2 薄壁容器的应力分析和强度设计................................................................................... 18 4.3 管道的强度分析.................................................................................................................19 第 5 章 计算程序与计算结果.........................................................................................................20 5.1 Matlab 程序如下................................................................................................................ 20 5.2 程序计算结果.....................................................................................................................28 参考文献........................................................................................................................................... 33 附录 1：反应堆稳态热工计算表....................................................................................................34 附录 2 燃料温度校核计算表..........................................................................................................38 附录 3 反应堆稳态工况水力计算表..............................................................................................41 附录 4 反应堆压力容器强度计算表..............................................................................................41
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《核反应堆热工分析》课程设计学生：杨伟学号：********指导教师：***专业：核工程与核技术完成时间:2012年7月5日重庆大学动力工程学院二O一二年六月通过本课程设计，达到以下目的：(1)深入理解压水堆热工设计准则；(2)深入理解单通道模型的基本概念、基本原理。
包括了解平均通道（平均管）、热通道（热管）、热点等在反应堆热工设计中的应用；(3)掌握堆芯焓场的计算并求出体现反应堆安全性的主要参数；烧毁比DNBR，最小烧毁比MDNBR，燃料元件中心温度t0及其最高温度t0,max，包壳表面温度t cs及其最高温度t cs,max等；(4)求出体现反应堆先进性的主要参数：堆芯流量功率比，堆芯功率密度，燃料元件平均热流密度（热通量），最大热流密度，冷却剂平均流速，冷却剂出口温度等；(5)通过本课程设计，掌握压水堆热工校核的具体工具；(6)掌握压降的计算；(7)掌握单相及沸腾时的传热计算。
某压水堆的冷却剂和慢化剂都是水，用UO2作燃料，用Zr-4作燃料包壳材料。
燃料组件无盒壁，燃料元件为棒状，采用正方形排列。
已知参数如表1所示：将堆芯自下而上分为6个控制体，其轴向归一化功率分布如表2所示：表2：堆芯归一化功率分布3 计算过程及结果分析3.1流体堆芯出口温度(平均管))1(***..ζ-+=p ta in f out f C W N F t t按15.5MPa 下流体平均温度 =(t f,out + t f,in )/2查表得。
假设出口温度为320，则=（292.4+320）/2=306.2，差得=5.836KJ/Kg 。
20.24633.6*)05.01(*836.5*685003016000974.0..=-⨯+=in f out f t t由于 |320 -320.246|<0.5 满足条件3.2燃料棒表面平均热流密度= W/式中为堆芯内燃料棒的总传热面积=燃料棒表面最大热流密度=W/燃料棒平均线功率== W/m燃料棒最大线功率=W/m根据以上已知的公式查表可计算得： ====/=648832.385 W/=====W/m ==W/m3.3平均管的情况平均管的流速式中，堆芯内总流通面积=[()]为燃料组件内正方形排列时的每一排（列）的燃料元件数。
由压力以及流体的平均温度查表得到：=根据以上公式，查表有：=[()]=157[17*17*(0.0126*0.0126-3.14159*0.0095*0.0095/4)+(4*17*0.0126*0.00 057/2)]=4.0256==713.0373895 Kg/=3.4为了简化计算，假定热管内的流体流速和平均管的V相同。
（实际上，应按照压降相等来求。
热管内流体流速要低一些）。
则同样，热管四根燃料元件间组成的单元通道内的流量==所以，根据查表一及以上算出的数据可以得出：==-===1.42056 t/h3.5热管中的计算（1）热管中的流体温度：自下而上控制休号 1 2 3 4 5 6Phi.1 (z) 0.48 0.98 1.61 1.54 1.03 0.38 上述公式中，对于每一控制体，只有两个变量比热容和，一般采用迭代法，可求的对于每一个控制体的出口为温度.而但对于每一个控制体的高度Z=i*L/6，通道长度为=L/6。
①第一控制体出口温度=310℃时，平均温度=301.2℃, 在压力P=15.5MPa下，查《核反应堆热工分析》附录Ⅲ-5，用插值法可求的值，按上述公式算出口温度如下：292.4℃+296.2℃再将得出的温度值带回公式计算，迭代几次，满足|-|<0.5为止。
可得=296.5096583954℃，=294.4548291977℃，平均温度下=5.123KJ/(Kg. ℃)同理可求得：第二控制体，=304.342805319118℃，第三控制体：=315.958089043401℃第四控制体：=325.980709114068℃第五控制体: =332.1℃第六控制体: =334.334002118654℃②出口处包壳外壁温度：=+=+式中：h(z)可以用Nu==来求。
所以，h(z)=式中：Re=流体的k(z)、和Pr数根据流体的压力和温度由表查得。
如果流体已经达到过冷沸腾，用Jens-Lottes公式：作为判别式。
当时，用前面的式子当时，用代替根据以上公式，由压力15.5MPa和第一控制体流体出口温度= 296.5096583954℃下，查《核反应堆热工分析》附录Ⅲ-4，用插值法可求ｕ=,查附录Ⅲ-6用插值法可求K(L/6)=,查附录Ⅲ-1，用插值法可求Pr=0.916390731539由上述公式可求得所以Re638895.431832063由Nu==来求得：h(z)===44347.8869710167第一控制体出口处包壳外壁温度：=+44347.8869710167）=306.274648709703同理可求得：第二控制体，= 324.798495876569℃，第三控制体：= 347.5℃第四控制体：= 347.8℃第五控制体: = 346.796531681631℃第六控制体: = 341.567022638538℃③出口处包壳内壁温度:式中：Zr-4的先假设出口处包壳内壁温度为400℃，求出平均温度值，依据公式；，求出包壳导热系数。
代入公式=306.274648709703=318.298245150761将得出的内壁温度再次代入公式，如此迭代几次，一直到满足|-|<0.5算出出口处包壳内壁温度得出第一控制体=318.298245150761℃，包壳导热系数=17.06436 w/(m. ℃)。
同理可求得：第二控制体，= 355.78551929507℃第三控制体：= 397.℃第四控制体：= 394.879379355877℃第五控制体: = 378.332915275762℃第六控制体: = 353.533052753641℃的外表面温度：④出口处UO2采用接触导热型传热模型，取等效传热系数.采用公式：的外表面温度：将已知数据代入上式可以求的第一控制体出口处UO2=318.298245150761℃+=404.465729188671℃同理可求得：第二控制体，= 531.764006043318℃第三控制体：= 686.2℃第四控制体：= 671.417001388839℃第五控制体: = 559.69849855712℃第六控制体:= 421.769608839697℃的中心温度：⑤出口处UO2用积分热导率求解的公式：根据第一控制体出口处=404.465729188671℃，在《核反应堆热工分析》表3-7中，用插值法查取=26.62140439，根据求出，再反过来查取℃。
的中心温度：=℃。
所以求的第一控制体出口处UO2同理可求得：第二控制体，= 1192.928084℃第三控制体：= 2051.399855℃第四控制体：= 1956.783425℃第五控制体: = 1263.452292℃第六控制体: = 615.6024561℃3.6热管中的;采用w-3公式计算，为了简化计算,不考虑热流密度非均匀分布影响。
已知W-3公式如下：根据压力P=15.5MPa,, 查《核反应堆热工分析》附录Ⅲ-2，用插值法可求当z=L/6=0.61m时，= 296.5℃，= 1318.71945982975J/Kg,进口比焓值=1296.80496050637J/Kg. 查附录Ⅲ-1,饱和水比焓值=1629.85030094042J/Kg, 汽化潜热.质量流量=0.389974488*3600/87.87781575e-6=15975683.34(Kg/m2.h)平衡态含汽量=(-)/=(1296.80496050637J/Kg-1629.85030094042J/Kg)/=-0.321959490470355将上述数据代入W-3公式可得:64 94814.28501949 W/m2同理可求得：第二控制体:= 5826367.86074238 W/m2第三控制体：= 4823186.70632454W/m2第四控制体：= 3913996.35684406W/m2第五控制体: = 3332080.43822718W/m2第六控制体: = 3098682.28547186W/m23.7DNBR的计算根据已经计算得出的数据，第一控制体有：= 648832.385 W/，=6494814.28501949 W/m2，8,，。
所以又第一控制体的临界热流密度比：=14.9976076667741同理可求得：第二控制体， =6.58974052256303第三控制体：= 3.327第四控制体： = 2.817第五控制体: = 3.65671060873903第六控制体: =9.9653.8计算热管中的压降单向流体的摩擦压降式中单项流体加速压降单项流体提升压降局部压降：出口进口定位格架出口其中，比容按相应的流体压力和温度，由表插得。
对于第一控制体，压力P=15.5MPa,查《核反应堆热工分析》附录Ⅲ-4，用插值法可求=,=, 查附录Ⅲ-3,v=0.2m3/Kg,质量流量G=所以=0.69852。
得出：==7760.38521317303 Pa同理可求得：第二控制体，= 7792.14407896677Pa第三控制体：= 7699.25194407658Pa第四控制体：= 8014.Pa第五控制体: = 8354.82019321861Pa第六控制体: = 8641.49615763273Pa所以，总的摩擦压降为：=7760.38521317303Pa+7792.14407896677Pa+7699.25194407658Pa+7699.2519440 7658Pa+8354.82019321861Pa+8641.49615763273Pa=48262.1848188906 Pa对于第一控制体，根据已经计算出的温度和已知的压力得出的数据, ，得出第一控制体提升压降为：同理可求得：第二控制体：= 4336.87966965961Pa第三控制体：= 4208.16465725791Pa第四控制体: = 4047.69262765683Pa第五控制体: = 3910.87454213021Pa第六控制体，= 3831.88187323161Pa所以，总的提升压降为：=4409.45729498975+4336.87966965961Pa+4208.16465725791Pa+4047.69262765683Pa+3910.87454213021Pa+3831.88187323161Pa=24744.9506649259 Pa局部压降：出口==15820.67456774 Pa进口==10195.2509219446 Pa定位格架出口==15442.5297934247 Pa根据以上计算，可以得出总的压降为：=48262.1848188906Pa+24744.9506649259Pa+15820.67456774Pa+10195.25092194 46 Pa+15442.5297934247Pa=114465.590766926Pa参考文献：[1]、教材《核反应堆热工分析》于平安, 朱瑞安, 喻真烷, 等.第三版.上海交通大学出版社, 2002.[2]、软件WaterPro70《水蒸气性质计算》。