凝结水余压回水计算
蒸汽管路计算公式
9.1蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R = 6.88×10-3×K0.25×(G t2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476G t0.381/ (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，t/h （9-3）式中 R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ；G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h；d ——管道的内径，m；K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi 不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
v sh = ( ρbi / ρsh) · v bi m/s （9-4）R sh= ( ρbi / ρsh) · R bi Pa/m （9-5）式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时，对R、L d值进行的修正（1）对比摩阻的修正、当蒸汽管道的当量绝对粗糙度K sh与计算采用的蒸汽水力计算表中的K bi=0.2mm不符时，同样按下式进行修正：R sh=(K sh / K bi)0.25 · R bi Pa/m （9-6）式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
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第一章采暖第一节建筑热工1建筑热工分区及设计要求:分区及设计要求p1分区：严寒地区，寒冷地区，夏热冬冷地区，，夏热冬暖地区，温和地区。
2围护结构传热阻(满足节能和卫生标准)：内表面换热阻Rn，外表面换热阻Rw。
热阻计算:R=1/an+1/aw+δ/aλp1，传热系数k＝1/(1/an+1/aw+δ/aλ)，（保温材料为松散材料时乘 a）。
3围护结构最小传热热阻计算（满足不结露）: R o.min=a.(t n-t w) /（∆t y.a n）＝a.(t n-t w).R n /∆t y p2 a温差修正系数，∆t y允许温差值,室内干湿程度区分P3，围护结构室外计算温度t w确定（采暖室外计算温度t wn）p4，轻质外墙的附加。
提高围护结构热阻的措施4对窗户保温性能的要求：层数要求p4，55对地面保温性能的要求：p5 表6围护结构内部温度计算:多层平壁的内表面温度θ1，外表面温度θ0和内部温度θ2,3…室外温度采用采暖期室外平均温度，Ro总热阻θn＝tn-（Rn+ΣRi）（tn－tw）/Ro P5,6 7围护结构热桥部位内表面温度计算(不低于室内)露点温度：修正系数μ表，室温露点温度的确定（严寒65％，寒冷60％，其它60％）P6,78单一材料墙角内表面温度和最小附加热阻计算：P79围护结构的防潮验算(内部冷凝的湿度不超过湿度允许增量p8表)：根据允许增量计算蒸汽渗透阻。
冷凝界面温度计算，验算部位P8,9。
10常用卷材屋面的简化计算：A-B<=C （使用条件，不包括卫生间）P9第二节热负荷计算 P12热负荷的确定内容p101围护结构耗热量：Q=aFK(tn-tw) p10，不同地区围护结构传热系数的限值P11 2层高大于四米工业建筑计算温度确定：地面-工作地点温度，屋顶-屋顶下温度- 门窗墙-平均温度, 屋顶温度td＝tg+∆th（H-2）, 平均温度tnp＝（td+tg）/2 P15 3户间结构传热计算:∆t>=5时虽<5,但Q>10%.p154严寒和寒冷地区设置值班采暖：p155围护结构附加的耗热量：p15(1) 朝向, (2)风力, (3)外门,(4)高度(5),公建两面外墙,窗墙比(6),间隙P15,166冷风渗入耗热量p16(1) Q(w)=0.28.Cp.ρwn.L(tn一twn) ,L(m3/h)冷风渗透量的计算:高层-公式,多层。
蒸汽供热管和凝结水管路的水力计算
供热蒸汽管路和凝结水管路水力计算（一）供热管网水力计算的基本原理蒸汽供热系统的管网由供汽管网和凝结水回收管网组成。
蒸汽供热系统管网水力计算的主要任务主要有以下三类：（1）按已知的热媒（蒸汽或凝结水）流量和压力损失，确定管道的直径。
（2）按已知热媒流量和管道直径，计算管道的压力损失，确定管路各进出口处的压力。
当供汽管路输送过热蒸汽时，还应计算用户入口处的蒸汽温度。
（3）按已知管道直径和允许压力损失，计算或校核管道中的流量。
根据水力计算的结果，不仅能分别确定蒸汽供热系统的管径、流量、压力以及温度，还可进一步确定汽源的压力和温度、凝结水回收系统的型式以及凝结水泵的扬程等。
本指导书主要阐述水力计算的基本原理、凝结水管网的水力工况、上述第一类计算的基本方法、基本步骤及典型计算示例。
至于上述第二类和第三类计算，由于与第一类计算原理相同、方法相似，因此未作详细说明。
1. 供热管网水力计算的基本公式在管路的水力计算中，通常把管路中流体流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。
任何一个供热系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。
当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间存在摩擦，因而造成能量损失，使压力降低，这种能量损失称为沿程损失，以符号“Δp y ”表示；而当流体流过管道的一些附件（如阀门、弯头、三通、散热器等）时，由于流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也要损失能量使压力降低，这种能量损失称为局部损失，以符号“Δp j ”表示。
因此，管路中每一计算管段的压力损失，都可用下式表示：Δp = Δp y +Δp j = Rl + Δp j Pa (2—1)式中:Δp —— 计算管段的压力损失，Pa ；Δp y —— 计算管段的沿程损失，Pa ；Δp j —— 计算管段的局部损失，Pa ；R —— 每米管长的沿程损失，又称为比摩阻，Pa/m ；L —— 管段长度，m 。
比摩阻可用流体力学的达西·维斯巴赫公式进行计算：22v d R ρλ= Pa/m (2—2)式中：λ —— 管段的摩擦阻力系数；d —— 管子内径，m ；v —— 热媒在管道内的流速，m/s ；ρ—— 热媒的密度，kg/m 3。
疏水器的设计计算
疏水器的设计计算1、疏水器的选型应根据系统压力，温度、流量等情况确定：脉冲式宜用于压力较高的工艺设备上；钟型浮子式、可调热胀式、可调恒温式等疏水器宜用于流量较大的地方；热动力式、可调双金属片式宜用于流量较小的地方；恒温式仅用于低压蒸汽系统上。
2、疏水器的理论排出凝结水量，应由生产厂家提供，但当缺乏必要的技术数据时可按下式计算：G=0.1Apd2(△p)0.5式中：G----疏水器排水量（Kg/h），按阀门直径和压差而定；Ap---排水系数，按阀门直径和压差而定；d-----疏水器的排水阀门孔直径（mm）；△p=p1-p2---疏水器前后的压力差（kpa）；3、考虑到实际运行时的负荷和压力的变化，启动时低压大负荷的情况、设备需要速热等情况，疏水器的排水设计能力应大于理论排水量，疏水器设计排水量按下式计算：Gsh=KG式中：Gsh----疏水器设计排水量（Kg/h）；G------理论排水量（Kg/h）；K------选择疏水器的倍率，按下表采用；疏水器选择倍率K值系统使用情况K系统使用情况K采暖P≥100KpaP〈100Kpa2-34淋浴单独换热器多喷头24热风P≥200KpaP〈200Kpa23生产一般换热器大容量、常间歇、速加热344、凝结水通过疏水器后的剩余压力，可以把凝结水提升一定的高度，应按下式计算：ｈz=P2-P3-Pz/0.001ρg式中：P1-----疏水器前的压力（kpa）；暖风机，P1=0.95P；散热器集中回水时，P1=0.7P；末端泄水，P1=0.7P；分汽缸和蒸汽管道中途泄水，P1=P；P-------采暖系统入口压力（kpa）；P2------疏水器后压力（kpa）；吊桶式疏水器，P2=0.4-0.6 P1；热动力式疏水器，P2= P1；P3------回水箱内的压力（kpa）；Pz------疏水器后系统的总压力损失（kpa）；ｈz-----疏水器后的凝结水提升高度（m）；ρ----凝结水的密度（kg/m3）g-------重力加速度（m/s）2；5、为保证疏水器的正常工作，必须保证疏水器后的背压以及疏水器正常动作所需的最小压力△Pmin，靠疏水器余压流动的凝结水管路，△Pmin值不应小于50Kpa。
流体输配管网_第四章多相流管网的水力特征与水力计算(改后)
若气体处于静止状态，则vf是颗粒的沉降速度；若颗 粒处于悬浮状态，则vf是使颗粒处于悬浮状态的竖直 向上的气流速度，称为颗粒的悬浮速度。
（2） 气固两相流中物料的运动状态 • 实际的竖直管道中，要使物料悬浮，所需 速度比理论悬浮速度大得多； • 水平管中，气流速度不是使物料悬浮的直 接动力，所需速度更大。 • 输料管内气固两相流的运动状态，随气流 速度和料气比的不同而改变：分别呈悬浮 流 、底密流 、疏密流 、停滞流 、部分 流 、柱塞流状态。
4.4 枝状管网水利共性与水力计算通用方法
4.4.1 4.4.2 4.4.3 4.4.4 4.4.5 4.4.6 4.4.7 开式管网的虚拟闭合 环路、共用管路和独用管路 环路动力来源 环路需用压力与资用动力 环路资用动力的分配 独用管路压损平衡与并联管路阻力平衡 枝状管网水力计算通用方法
4.4.1 开式管网的虚拟闭合 枝状管网有开式和闭式两大类。
• 这3个阶段流动状态的形成与管径和排水量有 关。也就是与水流充满立管断面的大小有关。 • 排水立管内的水流状态应为水膜流。实验表明， 在设有专用通气立管的排水系统中：
Wt Wj 1 a , 附壁螺旋流； 4 1 1 a ~ , 水膜流； 4 3 1 a , 水塞流。 3 a
（3）水膜流运动的力学分析
• 干凝水管路 非满管流。按负担的热负荷查表确定管径。 前提：保证坡度>=0.005。 • 湿凝水管路 按负担的热负荷查表确定管径。 计算表参考《供热工程》（第三版）附录
4.2.3 室内高压蒸汽供暖管网水力计算
（1）蒸汽管道：
• 压损平均法：最不利管路的总压力 损失不超过起始压力的25%。
低压蒸汽凝结水回水有效利用
低压蒸汽凝结水回水有效利用摘要：闭式凝结水回水系统有效解决了开式凝结水回水系统的缺点，但具体运行过程中仍存在一些问题：凝结水回水（补充软水后）温度偏高；回水器闪蒸汽虽经引射器抽吸进入回水管路，但由于回水温度偏高，引射蒸汽热量不能完全吸收利用，部分在除氧器内又闪蒸出来，造成能量损失。
本文针对以上问题，进行了原因分析，提出相应的工艺改造思路，论证了可行性，并估算了经济效益。
关键词：凝结水回水闪蒸汽换热效益一凝结水回水温度偏高原因分析及解决思路（一）原因分析两套净化装置再沸器分别设有约14m3的凝结水分离器，表压力均是0.2MPa，（对应饱和水温度132.9℃）。
出水口安装调节阀，开度根据罐内液位可调节，阀门的开度增大，调节阀前后压力差缩小，反之增大。
凝结水回水系统管路阻力损失为调节阀阻力损失，凝结水直管道及各处弯头阻力损失之和。
凝结水在流动过程中由于摩擦阻力使其压力降低（转变为内能）。
处于饱和状态的凝结水，一旦出现压降，就会有部分蒸汽汽化，使凝结水温度降低，同时导致汽液两相流动，产生湍动和漩涡，增大管路阻力损失。
装置区凝结水管路安装闪蒸罐，能够良好地疏导管路中的闪蒸汽，降低管路阻力损失。
从能量守恒上讲，整个凝结水回水系统，热量损失主要消耗在管路闪蒸罐闪蒸汽和保温层辐射热量，没有其它用能设备。
133℃凝结水回到凝结水回水器,进口温度为125℃(对应0.10MPa工况) ，至使回水温度在补软水后仍偏高。
（二）解决思路除氧器在温度在100℃－105℃之间即可达到良好的除氧效果。
凝结水回水补充软水后进除氧器温度仍在117℃。
117℃凝结水降为105℃除氧水需要放出大量的热能，这部分热量以闪蒸汽的形式消耗。
如果将这部分热量在进入凝结水回水器前有效利用，便能够减少凝结水的闪蒸量，达到节能降耗的目的。
具体措施为寻找低温位热源，与凝结水进行换热。
将目标锁定在采暖水与公寓楼洗浴水上。
即通过换热器，使凝结水回水冬季与采暖水换热，其余时间与洗浴水换热，有效利用额外热量。
凝结水闭式满管回水系统原理介绍
一、引言凝结水闭式满管回水系统是一种有效的供暖系统，通过利用凝结水的热量来提高能效。
本文将对凝结水闭式满管回水系统的原理进行介绍，以便更好地了解和使用这种供暖系统。
二、凝结水闭式满管回水系统的基本原理1.凝结水质量的作用在凝结水闭式满管回水系统中，凝结水质量起着至关重要的作用。
凝结水的高质量可以大大提高热交换效率，减少能源消耗。
2.燃烧系统在凝结水闭式满管回水系统中，燃烧系统是非常关键的一部分。
燃烧系统要能够充分利用燃料的热量，产生高温高压的蒸汽，并充分利用燃气在锅炉内的热量，使热量转化为蒸汽的形式。
3.凝结水回收凝结水闭式满管回水系统能够有效回收凝结水中的热量。
回收凝结水的热量可以使系统更加高效，节约能源。
4.管道系统管道系统也是凝结水闭式满管回水系统中的重要组成部分。
合理设计和优化管道系统可以保证热量的传输效率，从而提高系统的整体能效。
三、凝结水闭式满管回水系统的优势1.高效节能凝结水闭式满管回水系统能够有效地提高热交换效率，降低能源消耗，实现高效节能。
2.环保可持续凝结水闭式满管回水系统可以有效地减少排放的烟尘和废气，降低对环境的污染，实现环保可持续发展。
3.运行稳定凝结水闭式满管回水系统的优质设计和合理运行可以保证系统的运行稳定，使供暖效果更加均衡和连续。
4.节约成本凝结水闭式满管回水系统可以减少能源消耗和维护成本，从而实现长期的成本节约。
四、凝结水闭式满管回水系统的适用范围凝结水闭式满管回水系统适用于各种规模的供暖系统，特别适用于大型供暖系统。
通过合理设计和运行，可以使凝结水闭式满管回水系统适应不同环境和要求。
五、凝结水闭式满管回水系统的发展趋势随着能源消耗和环境污染问题的日益严重，凝结水闭式满管回水系统的发展趋势将越来越受到重视。
未来凝结水闭式满管回水系统将继续朝着更加高效节能、更加环保可持续的方向发展。
六、结语凝结水闭式满管回水系统作为一种高效节能的供暖系统，具有明显的优势和广阔的发展前景。
蒸汽和冷凝水系统手册-第14章冷凝水回收
确定一年内冷凝水回收的价值
第1部分 - 确定燃料费用 利用公式2.1.4计算1 kg冷态补给水温升80℃所需要的热量。
公式2.1.4
式中: Q = 热量 (kJ)； m = 质量 (kg)； cp = 比热 (kJ /(kg·℃))； ∆T = 温升 (℃)。 1 kg x 4.19 kJ / (kg·℃) x 80℃= 335 kJ/kg 那么一年就是10000 kg/h x 335 kJ/kg x 8 400 h/a = 28 140 GJ/a 如果锅炉的平均效率为85%, 需要加热补给水的热量为: = 33106GJ/a 0.85 燃料费用￡2.77/GJ，则冷凝水中所含的热量价值为： 年燃料费用=331.6GJ/a×￡2.77/GJ=￡91704 第2部分 - 确定水的费用 如果没有冷凝水回收则每年需要补充的水量为 8400h x 10000kg/h 1000kg/m3 如果水的费用为￡0.61/m3，则一年的水费为： 84000m3/年×￡0.61/m3=￡51240 = 84000 m3/a 28140GJ/a
下面的例子说明了冷凝水回收所带来的经济效益。
例 14.1.2
锅炉: 10000kg/h每天工作24h, 7天/周和50周/a (8400h/a)。 未经净化的补给水约为10℃，而冷凝水的排放温度为90℃。 未净化的水费为￡0.61/m3，排放费用为￡0.45/m3。 锅炉效率为85%，使用天然气为￡0.01/kWh (￡0.77/GJ)。 注：￡ = 英镑
冷凝水不仅含有一定的热量，而且是蒸馏水，很适合用做锅炉给水。高效的蒸汽系统将回收这些冷凝 水到除氧器、锅炉给水箱或用于其它制程。只有冷凝水污染后，水才不能回收到锅炉。即使是污染的冷凝 水，也还可以用于其它加热制程，在排放之前应充分利用其所含有的热量。 冷凝水通过疏水阀从压力相对较高的用汽设备中排出，由于疏水阀出口压力较低，一部分冷凝水 就会闪蒸成闪蒸蒸汽（又称二次蒸汽）。闪蒸蒸汽的比例由蒸汽和冷凝水中所含有的热量决定，一般闪蒸 蒸汽的质量占高压冷凝水的10%~15%（2.2节），但是闪蒸蒸汽的体积会很大，7 bar g的冷凝水排至大 气压下，其中13%会闪蒸成蒸汽，其占有的空间比冷凝水大200倍，这样疏水阀后的管道口径就需要比阀 前的管道大。 例14.1.1计算闪蒸蒸汽的量 7 bar g热的冷凝水含有721kJ/kg的热量，排放至大气环境中时(0 bar g)，每千克水只能含有419kJ的 热量，多余的热量为721-419=302kJ，这部分热量就会闪蒸成蒸汽，其数量由多余的热量占低压下蒸发焓 的百分比所决定。在该例中，大气压下的蒸发焓为2258kJ/kg。 因此，在此例中，闪蒸蒸汽所占的百分比为 = 2258 闪蒸蒸汽的量为 = 13.4% 关于闪蒸蒸汽我们已在2.2节什么是蒸汽？中做了较深入的阐述。除计算方法，还可以通过常用一个简 单的曲线图（见图14.13）来确定闪蒸蒸汽的比例。 例:使用图14.1.3得出闪蒸蒸汽的比例。 疏水阀前压力 = 4 bar g 闪蒸蒸汽压力 = 0 bar g 闪蒸蒸汽百分比 = 10% 302 ×100%
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我们把诸多回收凝结水方法归结为 ２ 种［１－ ２］，第 １ 种是重 力回水方法：其原理是将凝结水收集到凝结水箱后再用水泵把 凝结水加压输送回锅炉。此种方法技术比较成熟，适用于长距 离输送，在工厂应用较多；第 ２ 种是余压回水方法：其原理是利 用疏水器后的蒸汽余压将凝结水输送回锅炉，由于余压较低，
Ｋｅ ｙ ｗｏｒｄｓ Ｇｒａｖｉｔｙ ｂａｃｋｗ ａｔｅ ｒ，Ｔｈｅ ｒｅ ｓ ｉｄｕａｌ ｐｒｅ ｓ ｓ ｕｒｅ ｂａｃｋｗ ａｔｅ ｒ，Ｔｒａｐ，Ｆｌａｓ ｈ ｓ ｔｅ ａｍ，Ｖａｐｏｒ－ ｗ ａｔｅ ｒ ｔｗ ｏ－ ｐｈａｓ ｅ ｆｌｏｗ ， Ｂａｃｋｐｒｅ ｓ ｓ ｕｒｅ
!Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ ＴｏｎｇＪｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ
工程与应用
凝结水余压回水计算
同济大学建筑设计院 王钰 8
摘 要 重力回水和余压回水是凝结水回收最常用的 ２ 种 方法，以往的设计往往忽视了余压回水，没有很好地利用蒸汽的 动力。本文介绍关于疏水阀、回水管的相关选型方法，补充部分设 计依据，指出一些认识上的误区，使设计人员能更好地了解系统 运行特点，设计出简单、可靠的凝结水回收系统。
管径
ＤＮ１５
１０９
２３６
４９９
４３
９５
２０４
２７
５９
１２４
ＤＮ２０
２３１
５９８
１ ０８９
９５
２０４
４３１
５９
１２７
２６８
ＤＮ２５
４５４
９７５
２ ０Байду номын сангаас９
１８１
３９０
８２６
１１３
２４０
５０８
ＤＮ３２
９５３
２ ０４１
４ ３０９
３８１
８１６
１ ７２４
２３６
５０３
１ ０６１
ＤＮ４０
１ ４３８
３ ０７５
６ ４４１
管径
ＤＮ１５
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! 王钰，１９７０ 年 １１ 月生，大学本科，注册工程师 地址：上海市四平路 １２３９ 号 Ｅ－ ｍａ ｉｌ：７３ｗｙ＠ｔｊａ ｄｒｉ．ｃｏｍ
二 ＯＯ 七年九月 《中国建设信息供热制冷》 ５７
工程与应用
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ
编号 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９
比较内容 启动时排空气能力 耐磨损 耐腐蚀 耐水击 背压下工作 蒸汽温度下排空气能力 对凝结水的反应 处理二次蒸汽能力 尺寸大小
２ 凝结水管尺寸选择
凝结水管尺寸选择太小会限制疏水器的排水能力，造成设 备内积水；凝结水管尺寸选择过大则使凝结水的压力降低。
凝结水在管道中从高压突然变为低压会出现二次蒸汽，也 称为闪蒸汽，供汽压力越大二次蒸汽产生得越多，见图 １。因此 凝结水的流动是汽水二相流动，闪蒸汽的体积占到总体积的
９６％ ～９９％［６］，占据了管道的绝大部分空间，从而使管道的疏水 能力下降，闪蒸汽的多少决定了疏水量的大小。当背压为 ０ 时， 供汽压力越高而管道的疏水能力越低。在某压力下，背压升高会 使管道的疏水能力提高。需要指出的是，这一点在以往的设计手 册中没有明确说明，让人很容易按常规推断出背压为 ０ 时的疏 水量是最大值，因为这时两端压差最大，而且手册中还重点推荐 重力回水技术，让人误以为余压回水的工作状态不佳而尽量不 要采用，其实这里面混淆了疏水器与管道的疏水能力。在其它条 件相同的情况下，管道余压排水是大于重力回水能力的。
表 ２ 为干式回水管道流量表，是选择疏水器后端管道的重 要依据。需要指出的是，由于二次蒸汽的产生，管道输水能力在 不同供给压力的情况下相差数倍。
现结合图 ２ 简单分析一下上面的情况，假设系统的供汽压 力是 ０．４ＭＰａ，总水量 ９００ｋｇ／ｈ，有多个疏水器接入。在接入软
水 箱 时 ４ ～５ 段 的 管 道 出 现 上 升 段 ，因 此 疏 水 阀 不 得 不 在 ０．０５ＭＰａ 背压下工作（上升高度 ４ｍ ，管道阻力 １ｍ ），相当于 余压提升排水。１～２ 段是重力回水，虽然是在有背压的情况下 工作，但仍可按背压为 ０ 的情况选择管径，实际的疏水能力是 大于背压为 ０ 时的疏水能力，按表 ２ 选 ＤＮ５０。由于蒸汽比重 小于水的比重，因此 ２～３ 段将充满蒸汽，受到 ４～５ 段的静水压 力。１～２ 段实际是干式闭式排水，２～５ 段属于湿式开式排水。相 同管径下湿式排水的能力是大于干式排水的，因此 ４～５ 段仍选 ＤＮ５０。在提升排水中，为保证回水顺畅，允许将垂直管道段缩 小一档管径。
疏水器的排水量是指最大压差下的排水量，应根据实际情 况确定。对恒压蒸汽来说，要按工作压差下的排水量考虑，还要 乘以安全系数。假设蒸汽压力是 ０．４ＭＰａ，背压 ０．０５ＭＰａ，安全 系数取 ３，要求排水量是 ２００ｋｇ／ｈ，因此疏水器工作压差按 （０．４－ ０．０５）＝０．３５（Ｍｐａ），排水量按 ２００ ×３＝６００（ｋｇ／ｈ）选 型 ；对 工 作 压 力 不 稳 定 的 蒸 汽 ，背 压 的 选 取 标 准 也 不 同 ，主 要是为了保证工作的可靠性。据国外资料，当供汽压力在 ０～０．１ＭＰａ 时，按 ０．００３ＭＰａ 压差下的排水量计算，安全系数 取 ２；当供汽压力在 ０．１～０．２ＭＰａ 时，按 ０．０１４ＭＰａ 压差下的排 水量计算，安全系数取 ２；当供汽压力大于 ０．２ＭＰａ 时，按最大 压差的 １／２ 时的排水量考虑［５］，安全系数取 ３。疏水器的工作 曲线可以参考生产厂家提供的数据选取。
关键词 重力回水 余压回水 疏水器 闪蒸汽 汽水二 相流动 背压
Ｒｅ ｓ ｉｄｕａ ｌ Ｐ ｒｅ ｓ ｓ ｕｒｅ Ｂａ ｃｋｗａ ｔｅ ｒ ｏｆ Ｃｏｎｄｅ ｎｓ ａ ｔｅ Ｂｙ Ｗａｎｇ Ｙｕ ＊
Ａｂｓ ｔｒａ ｃｔ Ｇｒａｖｉｔｙ ｂａｃｋｗ ａｔｅ ｒ ａｎｄ ｒｅ ｓ ｉｄｕａｌ ｐｒｅ ｓ ｓ ｕｒｅ ｂａｃｋｗ ａｔｅ ｒ ｉｓ ｔｈｅ ｍ ｏｓ ｔ ｃｏｍｍ ｏｎｌｙ ｕｓ ｅ ｄ ｍｅ ｔｈｏｄｓ ｏｆ ｃｏｎｄｅ ｎｓ ａｔｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ． Ｍｏｒｅ ｔｈａｎ ｐｒｅｖｉｏｕｓ ｄｅｓｉｇｎｓ ｏｆｔｅｎ ｎｅｇｌｅｃｔｅｄ ｂａｃｋｗａｔｅ ｒ ｐｒｅ ｓ ｓ ｕｒｅ，ｎｏｔ ａ ｇｏｏｄ ｕｓ ｅ ｏｆ ｓ ｔｅ ａｍ ｕｎｄｅ ｒ ｉｔｓ ｏｗ ｎ ｐｏｗ ｅ ｒ． Ｔｈｉｓ ｐａｐｅ ｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅ ｓ ｔｈｅ ｓ ｔｅ ａｍ ｔｒａｐ ｏｎ ｔｈｅ ｂａｃｋ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅ ｌｅ ｖａｎｔ ｓ ｅ ｌｅ ｃｔｉｏｎ ｏｆ ｐｉｐｅ ｓ ，ａｄｄｅ ｄ ｓ ｏｍ ｅ ｄｅ ｓ ｉｇｎ ｂａｓ ｉｓ ａｎｄ ｐｏｉｎｔｅ ｄ ｏｕｔ ｓ ｏｍ ｅ ｗ ｒｏｎｇ ｕｎｄｅ ｒｓ ｔａｎｄｉｎｇ，ｅ ｎａｂｌｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅ ｓ ｉｇｎｅ ｒｓ ｔｏ ｂｅ ｔｔｅ ｒ ｕｎｄｅ ｒｓ ｔａｎｄ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅ ｒｉｓ ｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓ ｙｓ ｔｅ ｍ ｏｐｅ ｒａｔｉｎｇ． Ａｎｄ ｓ ｏ ｗｅ ｃａｎ ｄｅｓｉｇｎ ａ ｓｉｍｐｌｅ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｌｅ ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｓｙｓｔｅｍ．
４ １６４
８ ７０９
ＤＮ１５０
５０ １２３
２０ ０９４
１２ ３８３
ＤＮ２００ １０３ ６９３
４１ ５９５
２５ ５８３
压力
供给压力＝０．３４５ＭＰ ａ
供给压力＝０．６８９ＭＰ ａ
供给压力＝１．０３４ＭＰ ａ
压降 ０ ．００１４ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．００６ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．０２３ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．００１４ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．００６ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．０２３ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．００１４ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．００６ ＭＰａ ／１００ ｍ ０ ．０２３ ＭＰａ ／１００ ｍ
５７６
１ ２３４
２ ５８６
３５４
７５８
１ ５９２
ＤＮ５０
２ ８３０
６ ０３３
１ １３４
２ ４１３
６９９
１ ４８３
ＤＮ６５
４ ５３６
９ ６６２
１ ８２８
３ ８６５
１ １２５
２ ３８１
ＤＮ８０
８ １６５
１７ ２３７
３ ２６６
６ ８９５
２ ０１４
４ ２４６
ＤＮ１００
１６ ８７４
３５ ３８１
６ ７５９
１４ １９８
表 １ 各种疏水器的特点
倒置桶型
浮球型
一般 好 好 好 好
可以 瞬时 一般
大
好 良好 良好 不好 好 不能 瞬时 不好 大
热静力型 好 一般 良好 不好 好 不能 延迟 不好 小
双金属片型 好 好 好 好 好 不能 延迟 不好 小
自动压差型 好 好 好 好 好 可以 瞬时 好 大
疏水器的排水量主要由疏水器的阀孔尺寸决定，因此相同 尺寸疏水器由于选用不同阀孔而排水量不同。选型时应该考虑 多少压差下的流量，而且这个流量应该是乘以安全系数以后的 值，否则疏水器排水量达不到设计要求。疏水器应选择带止回 阀型或通过在管道上设置止回阀，避免系统冷却时冷凝水的回 流，不影响设备的下一次运行。
５８ 《中国建设信息供热制冷》 二 ＯＯ 七年九月
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ
工程与应用
回水系统分为开式和闭式 ２ 种，与大气相通即为开式，但 开式背压不一定为 ０，如果开式系统末端有水封，系统在有背 压的环境下运行，开式系统也变成了闭式系统。一般情况下，重 力回水所消耗的沿程阻力远远小于水封的阻力，采用重力回水 的主要好处体现在系统停止运行或检修时管道内的水可以放 空，回水不受蒸汽压力波动的影响。对管道来讲，背压越大则闪 蒸汽越少，疏水量越大；对疏水器来讲，背压越大，疏水量越小， 理论上讲只要背压不超过供汽压力的 １／２，疏水器还是能正常 工作的。需要指出的是，在闭式系统里，多个疏水器会互相影 响，高压力疏水器工作时将会影响低压疏水器正常工作，因此 系统最大可能出现的背压必须小于任何一个疏水器的正常工 作背压。