桥梁设计之预应力钢束设计估算及布置
桥梁工程预应力梁板施工方案
桥梁工程预应力梁板施工方案一、施工准备1.确定梁板预应力布置方案，根据桥梁设计要求和实际情况，确定梁板的预应力钢束、锚固装置的布置位置和数量。
2.制定梁板浇筑方案，包括混凝土的配合比、浇筑顺序和浇筑层次等。
3.采购所需的材料和设备，包括预应力钢束、锚固装置、混凝土、模板、脱模剂等。
4.搭建施工工地，包括搭建脚手架、建立施工场地、设立安全警示标志等。
二、预应力钢束安装1.安装预应力钢束支座，确定钢束的初始位置。
2.根据设计要求，安装预应力钢束，包括钢束的临时固定和张拉。
3.进行钢束的张拉和锚固，根据设计要求进行预应力张拉，确保张拉力满足设计要求。
4.检查钢束的张拉和锚固是否合格，包括索力的控制和锚固部位的检测。
三、模板安装和调整1.根据梁板的几何尺寸和设计要求，搭建模板和支撑架。
2.进行模板的调整和校正，确保模板的平整度和几何尺寸的精确度。
3.进行模板的调整和固定，包括定位、加固和连接。
四、混凝土浇筑1.在模板的底部设置振动器，确保混凝土的均匀和密实。
2.根据设计要求，按层次进行混凝土浇筑，确保混凝土的均匀和逐层振捣。
3.控制混凝土施工环境，包括控制温度、湿度和施工时间等。
4.根据设计要求，进行混凝土的抹平和处理，包括抹光和拆模等。
五、养护和试验1.进行混凝土的养护，包括覆盖保温、湿度控制和防止开裂等措施。
2.进行混凝土的试验，包括强度试验、收缩试验和抗渗试验等。
3.进行梁板的验收和检测，确保梁板的质量和安全性能。
4.梁板的维护和保养，包括及时修补、防止腐蚀和改善使用性能。
总结：桥梁工程中，预应力梁板的施工方案对工程的质量和安全性能起着至关重要的作用。
施工方案要合理安排预应力钢束的布置和锚固装置的安装，保证预应力钢束的张拉和锚固满足设计要求。
模板的安装和调整要精确，确保梁板的几何尺寸和平整度。
混凝土的浇筑和养护要严格按照设计要求进行，保证梁板的强度和耐久性。
在施工过程中，还需要进行试验和检测，确保梁板的质量和安全性能。
预应力钢束的估算与布置
预应力钢束的估算与布置在现代建筑和桥梁工程中，预应力技术得到了广泛的应用。
预应力钢束作为预应力结构中的关键组成部分，其合理的估算与布置对于结构的安全性、经济性和耐久性具有至关重要的意义。
一、预应力钢束估算的基本原理预应力钢束的估算主要基于结构的受力分析和设计要求。
首先，需要明确结构在使用过程中所承受的各种荷载，包括恒载（如自重）、活载（如人员、车辆等）以及可能的特殊荷载（如风载、地震作用等）。
然后，根据结构的几何形状、材料特性和约束条件，运用力学原理进行结构分析，计算出在不同荷载组合下结构各部位的内力（如弯矩、剪力、轴力等）。
在估算预应力钢束的数量和规格时，通常需要考虑预应力的效应，即通过施加预应力来抵消或减小结构在使用荷载下的拉应力，从而提高结构的承载能力和抗裂性能。
一般来说，预应力钢束所提供的预应力应足以平衡结构在最不利荷载组合下的拉应力，并留有一定的安全储备。
二、预应力钢束估算的方法1、经验公式法这是一种较为简便的估算方法，基于大量的工程实践经验和统计数据，得出了一些适用于特定结构类型和跨度的经验公式。
例如，对于常见的预应力混凝土梁，可根据梁的跨度、截面尺寸和荷载情况，利用经验公式初步估算预应力钢束的数量和面积。
然而，经验公式法具有一定的局限性，其适用范围有限，对于特殊的结构形式或复杂的荷载条件，可能会产生较大的误差。
2、荷载平衡法荷载平衡法是一种较为精确的估算方法。
它的基本思想是通过预应力钢束所产生的等效荷载来平衡结构在使用荷载下的内力。
具体来说，首先计算出结构在使用荷载下的内力分布，然后根据预应力钢束的布置形式和预应力大小，计算出预应力钢束所产生的等效荷载，通过调整预应力钢束的数量和布置，使得等效荷载与使用荷载下的内力达到平衡。
这种方法需要对结构的力学性能有深入的理解，计算过程相对复杂，但能够得到较为准确的估算结果。
3、有限元分析法随着计算机技术的发展，有限元分析方法在预应力钢束估算中得到了越来越广泛的应用。
桥梁工程课程设计通用计算书
桥梁⼯程课程设计通⽤计算书台州学院建筑⼯程学院桥梁⼯程课程设计指导书—某公路20-30⽶预应⼒混凝⼟T梁或空⼼板梁设计⼀、设计资料及构造布置（⼀）设计资料1.桥⾯跨径及桥宽标准跨径：20-30m计算跨径：⽀座中⼼点之间的距离桥⾯宽：净9+2×1.0=11m。
2.设计荷载公路—I级，⼈群荷载3.5kN/m2，护栏及⼈⾏道等每延⽶重量按8kN/m计算。
3．材料⼯艺混凝⼟：C40(主梁)预应⼒钢筋采⽤ASTM270级Фj15.24低松弛钢绞线，每束7根。
普通钢筋采⽤HRB335直径≥12mm的螺纹钢筋。
按后张法施⼯，采⽤Ф55的波纹管和OVM锚。
4．设计依据《公路⼯程技术标准》JTG B01-2003《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-2004《公路钢筋砼及预应⼒砼桥涵设计规范》JTG D62-20045．基本设计数据基本计算数据表——表1名称项⽬符号单位数据混凝⼟(C40) 轴⼼抗压强度标准值ckf M Pa26.8轴⼼抗拉强度标准值tkf M Pa 2.39轴⼼抗压强度设计值cdf M Pa19.1轴⼼抗拉强度设计值tdf M Pa 1.71弹性模量E c M Pa32500普通钢筋抗拉强度标准值skf M Pa335抗拉强度设计值sdf M Pa280弹性模量E s M Pa200000预应⼒钢筋（Фj＝15.24）抗拉强度标准值pkf M Pa1860 抗拉强度设计值pdf M Pa1260弹性模量Ep M Pa195000材料容重钢筋混凝⼟1γ3/kN m25.0沥青混凝⼟2γ3/kN m23.0钢铰线3γ3/kN m78.5 钢束与混凝⼟的弹性模量⽐αEp⽆量纲 6（⼆）构造布置1.梁间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
2.主梁⾼：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
3.横隔板间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
4.梁肋：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
5.桥⾯铺装：采⽤厚度为10cm沥青混凝⼟，坡度由盖梁找平。
浅谈桥梁的预应力钢束布置和调整方法
浅谈桥梁的预应力钢束布置和调整方法摘要：本文主要总结了预应力钢筋混凝土梁桥的比较主要有效的几种钢束调整方法，为工程设计中提供指导，提高效率，减少盲目的调束工作。
关键词：预应力；钢束布置；调整方法一、前言现代桥梁中大多数桥梁以预应力钢筋混凝土桥为主，跨度大到两百多米变高连续梁或连续钢构，小到十几米简支空心板梁，都采用预应力结构，可见，预应力在桥梁中的应用是多么的广泛。
归因到底主要是预应力混凝土桥梁具有强大的竞争能力，表现在一下几个方面：一是预应力混凝土充分发挥高强材料的特点，具有可靠的强度、刚度以及抗裂性能。
二是预应力混凝土桥梁的施工方法已达到相当成熟的先进水平，现代化的技术应用已使它的施工周期大大缩短，显示出巨大的经济效益。
三是预应力混凝土桥梁适用于各种结构体系，而且还不断创造出体现预应力技术特点的新型结构体系，因而它的适用范围大，竞争力强。
四是预应力混凝土桥梁可充分利用材料的可塑性的特点，在建筑上有丰富多彩的表现潜力，更易达到与周边环境相协调的简洁而美观的型式。
预应力混凝土桥在桥梁领域应用如此广泛，它的核心技术在于预应力钢束在梁中的布置及张拉控制。
桥梁结构受力复杂，钢束的布置成为桥梁设计的难点，不仅钢束的数量对结构有决定性影响，同时钢束的位置、布置形状，张拉应力等对结果也有重要影响。
许多运营阶段出现的桥梁病害都是因为钢束数量及位置不合理而造成的。
如何配置好预应力钢束，是值得我们研究的问题。
如何快速的调节预应力钢束，是结构达到合理受力范围更是我们设计人员应该掌握的问题。
基于此，本文主要总结了预应力钢筋混凝土梁桥的比较主要有效的几种钢束调整方法，为工程设计中提供指导，提高效率，减少盲目的调束工作。
二、预应力钢筋混凝土梁桥钢束调整方法分析为了使结构在施工与使用阶段处于合理的受力状态，设计人员需要花费大量的时间和精力来确定预应力钢束数量与位置，但目前这项工作只能根据工程经验或是对结构受力的理解来进行，通过无数次的试算、调整才能满足规范要求。
桥面板计算及预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
. -可修编形式顶板厚腹板厚底板厚根部跨中56+2×86+56 连续梁0.651 单箱单室30 30→60 28→60 5.4 2.8表3-1 横截面拟定高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm）梗腋形式（cm×cm）根部跨中顶底根部端部顶板与腹板腹板与底板1/15.92 1/30.7 14.0 8.0 65 20 120×30 60×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
预应力钢束布置要求
(1) 悬臂预应力筋布置悬臂施工的连续梁桥从墩顶开始向左右对称悬臂浇筑施工，为了能支承梁体自重和施工荷载，需在悬臂施工时分段张拉预应力。
悬臂预应力束的长度随着悬臂施工的进展，不断加长。
一般都是对称于箱梁断面中心线布置的，尽■靠厦板布置。
预应力束数量较多时可分层布置，一般来说先锚固下层钢束，后锚固上层钢束。
悬臂预应力筋可以从顶板下弯延伸布置，当预应力筋下弯伸到节块腹板中时，悬臂预应力筋产生的垂直预应力分力将抵消部分混凝土断面的剪应力。
当夕卜侧腹板为倾斜时，以腹板平面竖弯进入腹板内成为倾斜的预应力束，锚固在各个节段的腹板内。
锚固在腹板内的预应力束，腹板应有足够厚度以承受集中锚固力。
(2) 连续预应力筋布置连续预应力筋主要考虑在悬臂浇筑合拢以后承受恒、活载产生的内力。
即按照使用阶段的要求需补充设置的预应力筋，也分直筋(沿纵向按直线布置)和弯筋(伸入腹板承受主拉应力)两种。
一般直筋布置在支点截面的顶部和跨中截面的底部，直接锚固在顶板或底板的齿形锚固块上。
在边跨的现浇段，弯筋是通过底板束向上弯起后锚固于梁端或顶板顶面的槽形口内，其作用除了对支点、边跨跨中截面提高抗弯能力外，主要希望改善腹板的受力情况，解决近支点截面主拉应力较大的问题。
2.纵向预应力筋的布置原则(1)应选择适当的预应力束筋的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。
避免造成因预应力束筋与锚具型式选择不当，而使结构构造尺寸加大。
(2)预应力束筋的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束筋，而导致在结构中布置过多的锚具。
由于每根束筋都是一巨大的集中力，这样锚下应力区受力较复杂，因而必须在构造上加以保证，为此常导致结构构造复杂，而使施工不便。
(3)注意钢束平、竖弯曲线的配合及钢束之间的空间位置。
钢束一般应尽量早地平弯，在锚固前竖弯。
特别应注意竖弯段上下层钢束不要冲突，还应满足孔道净距的要求。
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程引言桥梁建设是现代交通基础设施的重要组成部分，而桥梁预应力张拉技术则是桥梁建设中不可或缺的重要技术之一。
预应力张拉是通过在桥梁构建中施加顶部预应力，来减小桥梁在使用过程中由于自重、荷载等原因所引起的变形和挠度，保证桥梁在使用过程中的稳定性和安全性。
本文将详细介绍桥梁预应力张拉的计算过程及伸长量计算过程。
桥梁预应力张拉的计算过程步骤1：确定张拉力和张拉方式桥梁预应力张拉的第一步是确定桥梁所需的张拉力及张拉方式。
张拉力的大小需要根据桥梁的设计要求来确定，而张拉方式包括单钩拉伸法和双钩拉伸法两种。
步骤2：计算张拉钢束的位置桥梁预应力张拉的第二步是计算张拉钢束的位置。
张拉钢束位置的计算是基于桥梁的索力平衡原理来进行的，可以根据桥梁的梁跨、跨中荷载和桥墩高度等参数进行计算。
步骤3：计算预应力损失桥梁预应力张拉的第三步是计算预应力损失。
预应力损失包括摩擦损失、锚固损失和局部损失等，预应力张拉时要根据实际情况对其进行合理的估计和调整。
步骤4：计算锚固力桥梁预应力张拉的第四步是计算锚固力。
锚固力是指在桥梁预应力张拉过程中锚固系统所需要承受的力，要根据实际情况进行计算和调整。
步骤5：计算张拉钢束的伸长量桥梁预应力张拉的最后一步是计算张拉钢束的伸长量。
伸长量的计算需要根据钢束的弹性模量、张拉力大小和锚固长度等参数进行计算。
张拉钢束的伸长量计算过程张拉钢束的伸长量计算是桥梁预应力张拉过程中的一个重要步骤，涉及到桥梁的预应力张拉效果的预测和评估。
下面简要介绍张拉钢束的伸长量计算过程。
步骤1：确定钢束的弹性模量张拉钢束的伸长量计算的第一步是确定钢束的弹性模量。
弹性模量是指在给定应力条件下材料的应变值，通常可以从材料手册中查到。
步骤2：计算材料的工作应力计算材料的工作应力是张拉钢束的伸长量计算的第二步，可以根据材料的弹性模量、张拉力和钢束的初始长度等参数进行计算。
步骤3：计算钢束的伸长量计算钢束的伸长量是进行张拉钢束伸长量计算的最后一步，可以根据材料的弹性模量、钢束的初始长度、张拉力和工作应力等参数进行计算。
桥面板计算及预应力筋估算(学习建筑)
第3章 桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T 梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T 梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m 中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定跨径布置(m) 结构 边中跨比 截面（cm ） 梁高（m ）形式 顶板厚 腹板厚 底板厚 根部 跨中 56+2×86+56连续梁0.651单箱单室3030→60 28→605.42.8高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm ）梗腋形式（cm ×cm ）根部跨中顶底 根部 端部顶板与腹板 腹板与底板 1/15.92 1/30.714.0 8.06520120×3060×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
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判断截面类型
或n
fcd b Ap f pd
h0
h02
2 cM
f cd b
预应力束估算
按承载能力极限计算时满足正截面强度要求
（2）若截面承受双向弯矩时，需配双筋的梁 可据截面上正、负弯矩按上述方法分别计算上、下缘 所需预应力筋数量。
这忽略实际上存在的双筋影响（受拉区和受压区都有 力筋）会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允 许的。
e下 )
1 Ap
pe
下翼缘最大配筋为：n下
M
min (K下
e上 ) M max(K上 e下) (K上 K下)(e上 e下)
(W上
W下 )e上
fcd Ap pe
下翼缘最小配筋为 ： n下
M max(K下 e上 ) M min (K上 (K上 K下 )(e上 e下 )
e上 )
1 Ap
思考题： 为什么忽略实际上存在的双筋影响会使计算结果
会偏大？
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求 正常使用极限状态
截面上、下缘均不产生拉应力
预压应力
荷载引起的拉应力
截面上、下缘的混凝土均不被压坏
+ 预压应力 荷载引起的压应力 混凝土的允许压应力
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求
n上 0
p上K下(K上 e下) p下K下（K下 -e上）
配底板筋
n下 0
p上 K上 (K下 e上 ) p下K下
配顶板筋
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求 弯矩M取值说明
三跨连预续应刚力构束桥弯估矩算包络图
注意： 一次落架生成形成的内力包络图与分阶段依次落 架生成的内力包络图存在不小的差异。
(1)承载能力极限状态下的强度要求；
(2)正常使用极限状态下的应力要求；(重点)
(3)施工阶段的应力要求。
预应力束估算
按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 极限状态
整体结构或构件的某一特定状态，超过这一状态界 限结构或构件就不再满足设计规范的某一功能要求。
承载能力极限状态
受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度 受拉区钢筋达到抗拉设计强度
预应力束估算
考 虑 施 工 过 程 的 弯 矩 变 化
体系转换前的最大弯矩包络图
N p下e下 W上
p上
N p上 A
N p上e上 W下
N p下 A
N p下e下 W下
p下
注意
N p上 n上 Ap pe
N p下 n下 Ap pe
对于公路桥，在使用阶段配筋估算时，预应力钢
筋有效预应力σpe=（ 0.6-0.65）fpk ；在施工阶段配筋 估算时，预应力钢筋有效预应力（1.0-1.15）σpe 。
预应力束估算
按承载能力极限计算时满足正截面强度要求
（1）对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁 矩形截面
N 0 N p fcdbx nAp f pd
M MP M P fcdbx(h0 x / 2)
nAp f pd
受压区高度 x h0
h02
2M P fcd b
预应力筋数 n
MP
Ap f pd (h0 x / 2)
Czp：沿单元局部坐标系+z轴方向， 单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Czm：沿单元局部坐标系-z轴方向， 单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
预备知识
截面特性值表格
思考题
图4-1
预加力合力偏心距e上、e下与Czp、Czm 的关系？
预应力束估算
预应力估算依据 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》JTG D62-2004）规定 在选定预应力筋的数量时，应满足以下三方面要求：
预压应力
荷载引起的拉应力
p上
M min W上
0
p下
M max W下
0
+ 预压应力
荷载引起的压应力
混凝土允许的压应力
p上
M max W上
R
p下
M min W下
R
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求 （1）由预加力引起截面上、下翼缘混凝土应力
N p上 A
N p上e上 W上
N p下 A
N p上 A
N p上e上 W上
p上
N p上 A
N p上e上 W下
p下
n上
M min e上 K下
1
Ap pe
n上
M max
e上 K下
1
Ap pe
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求
（4）上、下缘配筋的判别条件
受弯构件截面配筋数量
截面承受的弯矩
截面的几何特性
以截面上下缘均配有力筋抵抗正负弯矩的情况下所导 出的公式为依据：
桥梁设计之预应力钢束设计、估算及布置
预应力钢束设计
预应力束设计
预应力束 的估束
预应力束 的布置
预应力束 的调束
估算—计算中使用的组合结果并不是桥梁的真实受力 ① 未考虑预加力的影响 ② 未考虑预加力对徐变、收缩的影响 ③ 未考虑（钢束）孔道的影响 ④ 各钢束的预应力损失值只能根据经验事先拟定
预备知识
pe
截面上核心距
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求
（2）截面只在下缘布置力筋以抵抗正弯矩Байду номын сангаас
N p下 A
N p下e下 W上
p上
N p下 A
N p下e下 W下
p下
n下
M min e下 K下
1
Ap
pe
n下
M max e下 K上
1
Ap
pe
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求 （3）当截面中只在上缘布置力筋以抵抗负弯矩
预应力束估算
按正常使用极限计算时满足应力要求
截面下核心距
上翼缘最大配筋为：n上
M max(e下
K上 ) M min (K下 e下 ) (K上 K下 )(e上 e下 )
(W上
W下 )e下
fcd Ap pe
上翼缘最小配筋为：
n上
M max(e下 (K上
K下 ) M min (K上 K下 )(e上 e下 )
（1）预应力钢筋7-φj15.24表示：一束由7股φ15.24 的钢绞线组成，每股钢绞线由6根直径5mm的钢丝围绕 一根直径5.5mm的芯丝顺一个方向扭结而成的7股钢绞 线，其理论重量1.101Kg/m。其参数如下所示：
抗拉强度标准值： fpk =1860MPa
张拉控制应力： σcon≤0.75 fpk 有效张拉力： σpe= σcon - σl
抗拉强度设计值： fpd =1260MPa
预备知识
预加力合力偏心距e上、e下的计算 ➢通过AutoCad查询截面特性值来计算； ➢通过查询Midas截面特性值来计算。
① 右击“截面”（如右图所示） 单击“表格”如图4-1所示提取其中 的面积、Iyy、 Czp、Czm。其中：
Iyy：对单元局部坐标系y轴的惯性距；