反硝化碳源计算表
反硝化深床滤池碳源投加计算
反硝化深床滤池碳源投加计算
反硝化深床滤池碳源投加量的计算方法如下：
- 统一的计算式为：$Cm=5N$。
式中，$Cm$为必须投加的外部碳源量（以COD计），mg/l；5为反硝化1kgNO₃-N需投加外部碳源（以COD计）5kg；$N$为需要外部碳源去除的TN量，mg/l。
- 需用外部碳源反硝化去除的氮量计算公式为：$N=Ne-Ns$。
式中，$Ne$为二沉池出水实际TN浓度，mg/l；$Ns$为二沉池TN排放标准，mg/l。
上述计算方法是基于理论条件得出的，实际应用中，还需要考虑微生物的增殖情况。
在反硝化过程中，所有的碳源并不都是用来消耗氮元素的，还包括微生物自身生长所需要的碳源。
因此，实际的碳源投加量可能会大于理论计算值。
反硝化速率计算公式(一)
反硝化速率计算公式(一)反硝化速率计算公式及解释1. 反硝化速率的定义反硝化速率是指在自然环境中，硝酸盐（NO3-）被还原为氮气（N2）的速率。
该速率可以通过多种公式进行计算，下面将介绍其中几种常用的计算公式。
2. 公式一：（NLi - NLo）/ Δt这是最常用的反硝化速率计算公式之一，其中各项含义如下： - NLi：反硝化前的硝酸盐浓度（单位：mg/L）； - NLo：反硝化后的硝酸盐浓度（单位：mg/L）； - Δt：反硝化的时间间隔（单位：s或h）。
例如，假设我们对一片湖泊中的硝酸盐浓度进行监测，得到的结果如下： - 反硝化前的硝酸盐浓度（NLi）为 10 mg/L； - 反硝化后的硝酸盐浓度（NLo）为 2 mg/L； - 反硝化的时间间隔（Δt）为 1 小时。
则根据上述公式计算反硝化速率为：(10 - 2) / 1 = 8 mg/L/h。
3. 公式二：Vn / (Vn + Vf) * 100这个公式适用于已知反硝化氮（N）释放速率（Vn）和总氮（N）释放速率（Vf）的情况下，计算反硝化速率百分比的方法。
具体解释如下： - Vn：反硝化氮释放速率（单位：mg/L/h）； - Vf：总氮释放速率（单位：mg/L/h）。
例如，我们对一个水体中的氮释放速率进行监测，得到的结果如下： - 反硝化氮释放速率（Vn）为 2 mg/L/h； - 总氮释放速率（Vf）为 10 mg/L/h。
则可以使用公式计算反硝化速率百分比为：2 / (2 + 10) * 100 = %。
4. 公式三：NO2- / Δt该公式适用于在反硝化过程中氮气的中间产物一氧化氮（NO）的监测和计算，其中各项含义如下： - NO2-：反硝化过程中生成的一氧化氮浓度（单位：mg/L）； - Δt：反硝化的时间间隔（单位：s或h）。
举个例子，我们对一片土壤样品进行了反硝化过程中一氧化氮浓度的测量，得出以下结果： - 反硝化过程中生成的一氧化氮浓度（NO2-）为 5 mg/L； - 反硝化的时间间隔（Δt）为 10 秒。
污水UASB 反硝化 硝化计算书
某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质1.4 设计计算出水水质1.5 各工艺单元去除效果2 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
2）常温厌氧温度宜为20℃～25℃，中温厌氧温度宜为30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃。
3）COD:N:P=200:5:1。
4）UASB 反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/L。
5）废水中氨氮浓度应小于800mg/L。
6）废水中硫酸盐浓度应小于1000mg/L、COD/SO42-比值应大于10。
7）废水中COD 浓度宜为2000mg/L～20000mg/L。
8）严格限制重金属、碱土金属、三氯甲烷、氰化物、酚类、硝酸盐和氯气等有毒物质进入厌氧反应器。
2.1 UASB 反应池的有效容积tQ AH NQC V V===有效式中：Q ——设计计算处理量，Q=200m 3/d=8.33 m 3/h ； C 0——进水COD 浓度，mg/L ；N V ——COD 容积负荷，kgCOD/(m 3·d)，取4kg/m 3・d （中温负荷）。
A ——反应器横截面积，m2 H ——反应器有效高度，m t ——水力停留时间，h)(6000.410)800020000(20033m V =⨯-=-有效2.2 UASB 反应池的形状和尺寸升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。
圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。
圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在1～3 之间。
[1][1]《UASB 升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》 反应池有效横截面积：h=S 有效有效V式中：S 有效——反应池的有效横截面积，m 2；h ——UASB 反应器的高度，一般为4~9m ，取8m 。
?反硝化碳源消耗计算原理依据
反硝化碳源消耗计算原理依据
反硝化需要电子供体即碳源的参与，电子供体是否足够直接影响反硝化程度，碳源利用率可用碳氮比（ΔCOD/ΔN）表示。
当以乙酸钠作为碳源，若不考虑细胞合成，其反硝化计量方程式见式（1），理论上若达到完全反硝化，消耗 1g NO3-N 需消耗 3.67g乙酸钠，约合2.86gCOD。
从反应角度来说，理论上碳氮比大于 2.86 即可满足完全反硝化的条件，但一般来说，为防止微生物內源物质过渡消耗，尤其对于颗粒态污泥，长期碳源受限会使颗粒污泥内部內源亏损，以及不利于合成足够的胞外聚合物。
胞外聚合物与生物絮凝性有关，涉及调节细胞表面疏水性，提供静电结合位点等作用，因此若胞外聚合物产生较少时，或多或少会带来对污泥稳定性的破坏，因此实际投配碳氮比应考虑细胞生长的需要，即碳氮比应大于等于 3.97。
化工污水处理常用计算公式汇总
化工污水处理常用计算公式汇总一、污水脱氮反硝化碳源计算我们说的C，其实大多数时候指的是COD（化学需氧量），即所谓C/N 实际为COD/N，COD是用需氧量来衡量有机物含量的一种方法，如甲醇氧化的过程可用（1）式所示，二者并不相同，但二者按照比例增加，有机物越多，需氧量也越多。
因此，我们可以用COD来表征有机物的变化。
CH3OH+1.5O2→CO2+2H2O（1）1. 反硝化的时候，如果不包含微生物自身生长，方程式非常简单，通常以甲醇为碳源来表示。
6NO3-+5CH3OH→3N2+5CO2+7H2O+6OH-（2）由（1）式可以得到甲醇与氧气（即COD）的对应关系：1mol甲醇对应1.5mol氧气，由（2）式可以得到甲醇与NO3-的对应关系，1mol甲醇对应1.2molNO3-，两者比较可以得到，1molNO3--N对应1.25molO2，即14gN 对应40gO2，因此C/N=40/14=2.86。
2. 反硝化的时候，如果包含微生物自身生长，如（3）式所示。
同样的道理，我们可以计算出C/N=3.70。
NO3-+1.08CH3OH→0.065C5H7NO2+0.47N2+1.68CO2+HCO3-（3）3. 如果我们把（1）、（2）两式整理，则有N2+2.5O2+2OH-→2NO3-+H2O有负离子不方便，我们在两边减去2OH-，则N2+2.5O2→N2O5。
其中，N源于NO3-，O可以代表有机物，因此，对应不含微生物生长的反硝化的理论碳源的需求量，实际就是相当于把N2氧化成N2O5的需氧量，进一步说就是N2O5分子中O/N的质量比。
这样就更简单了，C/N=16×5/(14×2)=20/7=2.86。
依次可以类推出NO2--N的纯反硝化的理论C/N比是N2O3分子中O/N 的质量比=16×3/(14×2)=12/7=1.71二、稳定塘设计参数以及计算公式稳定塘一般是利用天然湖塘洼地加以整修，用塘内生长的微生物处理城市污水和工业废水的构筑物。
反硝化过程中碳源消耗量的计算及解释!
反硝化反应是反硝化类细菌利用硝态氮/亚硝态氮为电子受体来氧化有机物或无机物从而实现自我繁殖的异养菌和自养菌的生理过程。
大体上可分为两类，一类为异养菌(以有机碳源为电子供体)，一类为自养菌(以硫自养反硝化菌为例，利用低价态的硫为电子供体来还原硝氮/亚硝氮)。
下面我重点啰嗦一下异养型反硝化菌。
异养型反硝化菌是利用硝氮/亚硝氮来氧化有机物，1g 的硝氮需要2.86g的COD来提供电子。
此时，反硝化所需要的碳氮比是2.86：1。
生存、生长和繁殖是任何生物最原始和最基本的欲望。
异养型反硝化菌为什么要去反硝化，它又不是冤大头，反硝化只是它生长繁殖中的一个提供能量的反应。
它们要生长，要繁殖就需要有能量，能量来源就是反硝化过程提供的。
能量来源有了，那它们生长繁殖的营养物质是啥？异养型微生物不可能将二氧化碳合成自身有机质
的，只能利用水中的有机物来合成自身细胞的有机质，所以这个过程也是消耗碳源的。
这个过程的碳源消耗量多大？在这个过程中碳源的消耗主要是用于合成自身的细胞物质，这是可以定量分析的。
1g的细胞物质相当于1.42g的COD(有兴趣的污师可以用微生物细胞的化学分子式去算一下C5H7NO2)。
所以反硝化菌合成1g的细胞物质(污泥的表观产率)需要消耗1.42g的COD。
因内回流或进水携带的DO不参与反硝化反应，所以本文只讨论反硝化反应过程中碳源的消耗，暂不讨论DO对碳源的影响！
综合反硝化菌的能量来源以及自身生长繁殖后，可以得出以下公式：
△COD/△N=2.86/(1-1.42Yb)
式中：
△COD及△N指的是参与反硝化反应的COD及硝氮；。
污水处理技术之关于硝化反硝化的碳源碱度的计算
污水处理技术之关于硝化反硝化的碳源碱度的计算硝化反硝化是一种常用的污水处理技术，通过利用硝化细菌和反硝化细菌对有机废水中的氨氮和硝酸盐氮进行氧化还原反应，从而将污水中的氮化合物去除。
在硝化反硝化过程中，碳源碱度是一个重要的参数，可以影响到碳源的利用率以及反硝化的效果。
碳源碱度是指用于提供有机物质的碳源的碱性程度，通常以水溶液中的pH值表示。
在硝化反硝化过程中，有机废水中的有机物质作为碳源被硝化细菌利用生成亚硝酸盐，并被反硝化细菌利用生成氮气。
有机物质的供碳程度与碳源碱度有关，碳源碱度的提高可以促进硝化反硝化反应的进行。
在计算碳源碱度时，可以采用碳源供碳系数和pH值之间的关系来确定。
碳源供碳系数是指单位碳源投加量能够供给到的单位氮源碱度上升量。
碳源供碳系数可以通过实验测定得到，具体方法是将硝酸根添加到含有30 mg/L有机物质浓度的废水中，测定溶液的pH值变化。
然后根据pH值变化量和硝酸根的投加量计算得到碳源供碳系数。
根据碳源供碳系数和pH值，可以计算出碳源碱度。
具体计算方法如下：1.计算碳源供碳量：单位氮源碱度的上升量除以碳源供碳系数得到碳源供碳量。
2.计算碳源碱度变化量：碳源供碳量除以废水样品的体积得到碳源碱度变化量。
3.计算碳源碱度：将废水样品的初始pH值加上碳源碱度变化量，得到最终的碳源碱度。
通过以上计算方法，可以根据废水样品的pH值和碳源供碳系数确定硝化反硝化过程中的碳源碱度。
根据实际情况的不同，可以选择不同的碳源和调整碳源碱度，以提高硝化反硝化的效率。
总之，碳源碱度对硝化反硝化过程有着重要的影响。
通过计算碳源碱度，可以确定碳源的碱性程度，并调整碳源的投加量以满足硝化反硝化的需要。
这对于污水处理工程的设计和操作具有重要意义，能够提高污水处理的效果。
反硝化碳源投加量的计算
反硝化碳源投加量的计算1、外部碳源投加量简易计算方法统一的计算式为：Cm=5N（式1）式中Cm—必须投加的外部碳源量（以COD计）mg/l；5—反硝化1kgNO-3-N需投加外部碳源(以COD计)5kg；N—需要外部碳源去除的TN量，mg/l2、需用外部碳源反硝化去除的氮量计算N=Ne-Ns （式2）式中Ne—二沉池出水实际TN浓度mg/l；Ns—二沉池TN排放标准mg/l3、简易碳源计算公式的说明（1）将公式中碳源改用COD表示，这样有利于计算各种外加碳源量。
当前使用的外部碳源除甲醇外，还有乙酸､乙酸钠､葡萄糖等｡甲醇最经济，但属于易燃易爆的危险化学药品，适用于长期使用且用量大的污水处理厂，偶尔使用或用量较小时，宜采用其他较安全的碳源（2）对公式中中的系数值2.47(以COD表示为3.7)进行修正，把理论计算值修正为实际工程检验后的数值。
德国ATV标准是针对单段活性污泥法污水处理厂设计的指导性文件，其中规定反硝化1kgNO-3-N需投加外部碳源(以COD计)5kg，(相当于甲醇3.33kg)，这是从大量工程实践中得出的经验值，应该更接近实际情况｡（3）所有反硝化的氮均按硝态氮计算，忽略亚硝态氮的积累，从而简化计算。
生物脱氮工艺处于稳态运行时，系统中不会产生亚硝酸盐积累，通常在反应池中亚硝酸盐浓度很低，往往可以忽略不计｡只有在特殊情况下，系统按短程硝化反硝化运行时，才需要考虑亚硝酸盐的积累，一般情况下不予考虑｡（4）反硝化池中溶解氧很低，所需要的碳源量极少，可以忽略不计，以简化计算。
如A/O工艺的A池通常控制DO<0.5mg/L，所需的外加碳源量为0.5×0.87×1.5=0.65[(COD)mg/L]，只相当于0.13mg/L 氮所需的外加碳源量，比检测和计算误差还小，省去该项对结果基本无影响｡。
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去除 去除 碳源当量 碳源当量 试验水量 进水TN 产水TN 去除总氮 需要碳源COD 1 1 1 1 4.5 190 15 0.7875 3.3075 kg kg kg kg L/h mg/L mg/L g/h g/h TN需要消耗 TN需要消耗 葡萄糖相当于 甲醇相当于 4.2 2.86 1.1 1.5 kg kg kg kg COD COD COD COD
使用说明 说明：计算结果为纯溶质的质量
投加葡萄糖量 3.006818 g/h 投加甲醇量 2.205 g/h
还原剂添加量计算
回流比 进水 流量(L/h)DO（mg/l） 总DO量（mg/ 4.5 0.6 2.7
需要还原的溶解氧来源
回流水
300%
13.5
3
40.5
其它
0
（以葡萄糖为碳源时） （以甲醇为碳源时）
表示固定值 表示需要输入参数 表示计算结果
h） 2NaHSO3 208 280.8 mg/h + O2 32 43.2 mg/h Na2SO4 + H2SO4 98 132.3 mg/h 折合氢离子浓度 0.15
折合氢离子浓度 mmol/L