脱戊烷塔顶回流罐
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【摘要】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1.4 Mt/a连续重整装置由于脱戊烷塔顶空冷器多次发生腐蚀泄漏,造成生产停工和设备维修.对氯及硫的来源、腐蚀机理和腐蚀原因进行了分析,针对腐蚀原因增加了脱氯罐、加注了缓蚀剂,并提出了塔顶挥发线注水冲洗、空冷器材质升级、加强设备腐蚀监测及优化预加氢工艺等防腐蚀措施和建议.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2017(034)005【总页数】4页(P52-55)【关键词】催化重整;脱戊烷塔;空冷器;腐蚀;防护【作者】王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【作者单位】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化亿方工业公司英华化工厂,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003【正文语种】中文中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1．4 Mt／a连续重整装置由中国石化工程建设公司设计，连续重整部分采用UOP公司超低压连续重整工艺技术。
原料为常减压蒸馏直馏石脑油及加氢裂化重石脑油。
装置在运行过程中，多次出现了脱戊烷塔塔顶空冷器的腐蚀泄漏，造成生产停工和设备维修，严重威胁了连续重整装置的安全、平稳和长周期运行［1］。
油品中存在的硫分为活性硫和非活性硫。
硫元素、H2S和低分子硫醇等能直接与金属作用引起设备腐蚀，统称活性硫；其余不能直接与金属作用的硫化物统称为非活性硫。
研究发现，活性硫产生腐蚀是受环境因素制约的，特别是受温度的影响较大。
根据温度对硫腐蚀的影响，可将硫腐蚀分为两类：低温部位腐蚀和高温部位腐蚀［2］。
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理发布时间：2022-04-25T05:42:30.043Z 来源：《科学与技术》2022年第1期作者：张骞1 刘永飞2[导读] 脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患张骞1 刘永飞21中国石油长庆石化公司运行四部陕西咸阳 712000 2 中国石油长庆石化公司油品运行部陕西咸阳 712000摘要：脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患。
因此，必须加强脱戊烷塔系统工艺防腐措施应用延长设备使用周期，以确保装置的安稳长满优生产。
为了解决脱戊烷塔长期腐蚀问题，在对脱戊烷塔腐蚀结盐问题进行详细分析的基础上，通过积极采取针对性预防提升措施，有效降低了腐蚀速率，实现装置长周期运行。
关键词：脱戊烷塔；腐蚀结盐；防腐措施0引言连续重整分馏系统因重整催化剂“持氯”能力下降，再生器中注氯大量累积在分馏系统，极易腐蚀脱戊烷塔设备及管线，如何采取针对性的措施确保脱戊烷塔实际生产中能降低腐蚀速率，对于确保装置长周期运行至关重要。
1脱戊烷塔腐蚀现状导致脱戊烷油塔腐蚀是重整反应产物含有大量的氯经过脱氯罐v208吸附后，少量的氯进入脱戊烷塔塔顶,冷却后氯离子富集在空冷进出口管线、设备。
塔项戊烷油抽出温度90℃左右。
经过空冷和水冷,介质由气态变为液态,氯和系统内的水形成 HCL 盐酸，再与系统中的氮元素（NH4+）生成铵盐，堵塞管路及设备，腐蚀管线和设备。
通过装置在线软件系统分别在是三个月份进行腐蚀检测发现：x月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0050mm//a,各管线腐蚀速率正常。
y月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0091mm//a,各管线腐蚀速率正常。
Z月A205局部腐蚀明显，结盐严重，P204出口单流阀结盐卡涩。
2腐蚀原因分析在重整工艺中，催化剂的性能直接影响产品质量，也是装置长周期运行的主要瓶颈之一。
连续重整装置液化气硫含量高原因分析及处理措施
1 装置概况延安石油化工厂联合一车间120万t/a连续重整装置于2009年6月建成投产，重整装置采用美国UOP公司的第三代连续重整专利技术。
连续重整装置以榆林、永坪、延安炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油，140万t/a柴油加氢精制装置提供的少量石脑油和240万t/a柴油精制装置来的少量粗汽油为原料，经过重整反应，生产清洁高辛烷值汽油，同时生产少量的苯，并副产氢气及液化气；副产的氢气作为柴油加氢、柴油精制等装置的氢源。
2 流程简介与现状分析蒸发塔回流罐（601-D103）的轻石脑油，经拔头油汽提塔进料泵（601-P104A/B）升压与汽提塔进料换热器（601-E106A/B）换热后进入拔头油汽提塔（601-C102），拔头油汽提塔（601-C102）塔顶回流罐（601-D104）介质全回流返回拔头油汽提塔，塔底的精制轻石脑油与进料换热器（601-E106A/B）换热后与脱戊烷塔回流罐（602-D205）介质混合后作为脱丁烷塔的进料，经脱丁烷塔进料换热器（602-E208 A/B）换热后进入脱丁烷塔（602-C202），脱丁烷塔底轻汽油作为汽油调和组分送至惠家河罐区，脱丁烷塔顶液化气组分作为无硫液化气产品外送至液化气储罐。
随着装置的运行，脱丁烷塔单元出现了液化气硫含量偏高的问题。
10月24日，连续重整装置饱和液化气硫含量出现升高现象，由之前2-5mg/ kg升至15mg/kg左右，随后一直处于波动趋势，11月5日突然涨至150mg/kg，11月5日至11月22日，硫含量在4~240mg/kg之间波动，平均值为76mg/kg。
饱和液化气硫含量高，已影响到下游混合脱氢装置运行。
本文将进行排查和分析，解决液化气硫含量高的问题。
3 液化气硫含量高原因分析3.1 分析排查脱丁烷塔（C-202）进/出料针对液化气硫含量不合格现象，首先对脱丁烷塔（C-202）进行仔细排查，脱丁烷塔各项操作指标均在正常范围内，对脱丁烷塔（C-202）进/出料进行化验分析，发现塔底轻汽油硫含量和脱戊烷塔顶回流罐（D-205）至脱丁烷塔（C-202）轻汽油的硫含量均在正常指标范围内，排除了脱戊烷塔顶回流罐（D-205）至脱丁烷塔（C-202）轻汽油对重整饱和液化气硫含量高的因素。
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨本文针对连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器管束铵盐内部沉积结垢堵塞，致使空冷器管束腐蚀泄漏、设备报废问题，进行全面分析找出根本原因所在，根据腐蚀机理和发生原因制定相应的控制措施，为装置的长周期运行提供保障，以供同行业参考借鉴。
标签：连续重整;脱戊烷塔;铵盐;腐蚀1.前言某公司100万吨/年连续重整装置采用美国UOP公司超低压连续重整技术，以加氢精制石脑油、加氢裂化石脑油为原料生产富含芳烃的C5+重整生成油，同时副产戊烷、液化气、燃料气和含氢气体产品。
2.脱戊烷塔顶空冷器铵盐堵塞泄漏分析2.1脱戊烷塔顶空冷器工艺流程简介重整脱戊烷塔系统的工艺流程：由一级再接触罐底来的重整生成油与脱戊烷塔底液换热后进入脱戊烷塔，脱戊烷塔顶气体经塔顶空冷器、水冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至重整氢增压机入口分液罐，回流罐底液体一部分作为回流至脱戊烷塔顶，另一部分液体组分送至脱丁烷塔以分离液化石油气和戊烷。
脱戊烷塔底油一部分经加热炉加热后返回塔底，以维持塔底温度，另一部分与脱戊烷塔进料换热后送至下游装置作为原料。
2.2设备参数及腐蚀状况连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器A-2205在运行仅不到5个月时管束发生泄漏，后发现设备内部情况甚为恶劣，整个空冷下部管箱被铵盐堵死，后期对管束进行内窥镜检查，发现管束末端厚度存在严重穿孔和减薄现象。
此台空冷器结构为三管程，管束材质为10#钢。
在空冷器出口处为工艺介质最低处，根据物流成分估算NH4Cl的沉积温度曲线，可以看出温度越低产生NH4Cl的沉积的可能性越大。
将空冷管束堵头拆除，取出堵塞物观察，垢样呈浅绿色，块状，极易溶于水，化验分析数据为O：26.52%，Cl：42.69%，Fe：30.30%，Co：0.48%，Ni：0.02%。
管箱内的铵盐用蒸汽冲洗干净后，发现沉积物下即管线末端壁厚全部减薄，多数穿孔，腐蚀相当严重，与损伤外观形态描述相符。
2.3腐蚀机理当流体温度低至盐沉积点以下时，固态的NH4Cl盐就从有NH3和HCl的流体中析出，呈现出白色、绿色或褐色的外观。
催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算(上篇)
因篇幅限制， 《催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算》全文分为上篇、下篇两部分发布，其中的下篇见宁波化
工 2019 年第 3 期；脱戊烷塔顶冷凝器及塔底再沸器的设计与计算过程，另文介绍。
【关键词】 脱戊烷塔 催化重整 设计与计算
中图分类号：TE09
文献标识码：A
催化重整过程石油化工工业中里占有重要地位，催 化重整作为炼油工艺，与国外相比，还有改进发展空间。 目前随着产品品质、环境保护等要求提高，催化重整工 艺技术与设计在石油化工工程中做愈加重要。下文介绍 催化重整工艺、脱戊烷塔的设计与计算。
循环氢干燥器（11K305）内的干燥剂（活性 氧化铝）干燥可缩短开车周期。在干燥周期内，
来自重整循环氢分离罐（11R301）的氢气通过重 整循环氢压缩机（11C301）压缩，其中一部分进 入干燥器（11K305）进行干燥。当干燥器（11K305） 被水饱和时，需要用来自循环氢压缩机（11C301） 的氢在干燥加热器（11E309）中加热，进行干燥。 然后此氢气在干燥冷却器（11E310）中冷凝其中 水分，并将其送至水分分离罐（11R306）内除去 液体水。
1.1.2 氢气洗涤部分工艺流程 当以生产轻质芳香烃为目的时，需要在稳定 塔之前加一个后加氢反应器，使重整产物中的少 量烯烃饱和。氢气洗涤包括三个组分的塔 （11D301、11D302、11D303）。来自氢气冷却器 （11E304）的氢气，相继用重整液体、重石脑油 和苯洗涤。重整液体在重整产品氢气洗涤塔 （11D301）塔底保持一定液位情况下从塔底抽出， 与来自对二甲苯装置（64 装置）之循环轻芳烃 混合，经稳定塔进料加热器（11E303）加热后送 至重整稳定塔（11D304）。 预分馏的重石脑油从 11E10A/B 出口处用重 石脑油洗涤进料泵（11P305A 或 B）以一定流量 送至重石脑油氢气洗涤塔（11D302），洗涤后的 石脑油在（11D302）塔底保持一定液面的情况下， 从塔底抽出，在石脑油闪蒸罐（11R304）内进行 闪蒸，（闪蒸罐闪力为 0.5kg/cm2·G）。然后经石 脑油返回水冷却器（11E315）冷却后，控制闪蒸 罐内一定液位，用重石脑油输出泵（11P309）与 中石脑油主流一起送至界区外的裂解原料贮罐 （92R101A 或 B）内。闪蒸出的气体去火炬。 由苯洗涤塔进料泵（11P306A/B）将苯送入 苯氢气洗涤塔（11D303）洗涤后的苯保持塔底一 定的液位，从塔底抽出送至汽油加氢装置。在洗 涤氢气最后出口处来控制全部系统（反应+洗涤 部分）的压力。 1.1.3 循环氢干燥部分工艺流程
简述气分脱戊烷塔部分流程
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简述气分脱戊烷塔部分流程
气分脱戊烷塔部分流程简述如下：
→原料进入：液化石油气（C3-C5）混合物作为原料进入脱戊烷塔
→分馏分离：塔内利用精馏原理，加热气化，不同组分沸点分离
→轻关键组分上升：C3、C4组分（丙烷、丁烷）因沸点低上升至塔顶
→重组分下降：戊烷及以上重组分（重于C5的烃类）因沸点高下沉至塔底→塔顶冷凝：塔顶气相经冷凝器转化为液态富含C3、C4的液化气产品
→塔底采出：塔底重烃组分采出，可作燃料或进一步加工原料
→热量调节：通过塔顶回流、再沸器加热量调节，维持塔内稳定操作。
1。
裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化
2019年第36卷第2期石油化工腐蚀与防护CORROSION&PROTECTION1\PFmOCHEMICAL INDI STR、专论引用格式:马红杰•裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化[J].石油化工腐蚀与防护,2019,36(2):13-15,21.MA Hongjie.Corrosion Protection Measures and Optimization on Top of Depentanizer in Pyrolysis Gasoline Hvdrogenation Unit[J].CoiTosion& Protection in Petrochemical Industry,2019,36(2)：13-15,21.裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化马红杰，傅蔷（中国石油独山子石化分公司研究院，新疆独山子833699）摘要：裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重：冷凝水化学分析结果表明，塔顶系统冷凝水呈强酸性，设备腐蚀为湿硫化氢引起的均匀腐蚀.采用加注缓蚀剂措施抑制塔顶系统设备及管道飽腐蚀，但效果不理想。
通过对工艺防腐蚀措施分析，结果表明，加注点位于脱戊烷塔顶馆出线的垂直段、加注量未达到10-20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是缓蚀剂效果不理想的主要原因「通过优化加注措施，能够有效抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀关键词：裂解汽油加氢装置；脱戊烷塔顶系统；工艺防腐蚀；优化措施缓蚀剂在炼油装置塔顶低温部位应用比较广泛,常用缓蚀剂为成膜型缓蚀剂，其能吸附在金属表面，形成一层致密的具有疏水性能的保护膜，可以有效地隔绝金属表面与腐蚀介质接触，因而起到减缓腐蚀的作用。
某石化公司裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统腐蚀严重，虽采用了加注缓蚀剂的工艺防护措施，但没有收到很好的防护效果,腐蚀问题依然严重。
为了达到缓蚀效果,抑制设备及管道的腐蚀，针对该装置脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施，从加注点位置、加注量及缓蚀剂性能等影响因素出发,优化了脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施。
气体分馏操作规程
气体分馏操作规程河南丰利能源公司气分车间二0一0年四月十九日目录第一章目标和范围————————3 第二章职责———————————3 第三章操作规程—————————31、概述：—————————————32、第一节：工艺流程说明——————53、第二节：岗位操作法———————94、第三节：装置开工规程——————115、第四节：装置停工规程——————216、第五节：基本质量调节——————267、第六节：基本异常情况处理————298、第七节：司泵岗位操作法—————329、第八节：气分岗位复习题—————36第一章目的和范围1.1目的本规程描述了本装置为设计加工能力为4万吨/年，设计开工时间为8000小时。
本规程规定了操作步骤和方法，及按照规定的方法及步骤进行生产；使从事气分生产的相关人员，掌握本厂生产丙烯的原理、采用的工艺流程、装置运行的工艺指标及不正常现象的处理和开停车注意事项。
本规程适用生产方法为采用的是一般的蒸馏方案方法，进行精密分离，生产纯度为99.5%的丙烯。
1.2范围由气分车间负责实施。
协助单位：生产技术部、动力车间、维修车间、化验室。
第二章职责2.1职责本程序由气分车间实施。
协助单位：生产技术部第三章操作规程一、概述本装置采用五塔流程，分别为脱丙烷塔、脱乙烷塔、粗丙烯塔、精丙烯塔、脱戊烷塔。
主要产品为精丙烯（≥99.5%），副产品为丙烷、混合轻碳四、重碳四。
其中混合轻碳四作为MTBE装置的原料，丙烷及碳五、重碳四组分返回罐区作为其他化工原料。
1 、产品名称：丙烯、丙烷、异丁烯、丁烯-2、碳五2 产品物理性质及化学性质：3 、产品规格：主要控制指标（2010年6月12号通过生产技术部修改）丙烯纯度：≥99.5%.T-01底组分C3≧1%T-02底组分 C2≧0.1%T-02顶组分C3≧63%T-03底组分C=3 ≧3%混合碳四组分C=3≧ 5%5 、产品用途生产的精丙烯作聚丙烯原料，异丁烯用作低分子聚异丁烯原料或烷基化的原料。
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第1章设计数据及设备简图设计压力：1.5MPa设计温度：80C操作压力：1.36MPa操作温度：80C水压试验压力:0.63MPa 筒体焊接接头系数：0.85 封头焊接接头系数：0.85 腐蚀余量：2m m 介质：戊烷筒体直径： 1000m m设备总长度：3400m m筒体长度：2850mm筒体材料: Q245R标准椭圆封头材料：Q245R 封头直边段长度：25mm鞍座材料：Q245R回流罐结构简图如下：图1-1 脱戊烷塔顶回流罐简图第2章 设计计算书2.1确定筒体和封头的壁厚（1）筒体壁厚按GB150—98式(6---1)计算c it c P D 2[]P δ=σφ- （2-1） 式中：c P ——计算压力 即：-6C P P gh 1.59.880810 1.508MPa =+ρ=+⨯⨯=φ——焊封系数，考虑双面焊局部无损探伤，0.85φ=；[]tσ——设计温度下Q245R 材料的许用应力 []t147.25MPa σ=i D ——设备内直径， i D =1000m m1.50810002147.250.85 1.508⨯δ=⨯⨯-=6.06m m1C ——钢板的负偏差 1C 0.8=mm 2C ——介质腐蚀裕度 2C 2=mmC ——壁厚附加量 12C C C 0.82 2.8=+=+=mm设计壁厚 d C 6.06 2.88.86δ=δ+=+=mm 根据GB 713钢板厚度标准查得 n 10δ=mm（2）封头壁厚按GB150-98式计算c it c KP D 2[]0.5P δ=σφ- （2-2） 式中：K ——椭圆形封头形状系数，对标准椭圆形封头K 1=；φ——焊封系数0.85ϕ=其他符号意义与数值同前1 1.50810002147.250.850.5 1.508⨯⨯δ=⨯⨯-⨯=6.04m md C 6.04 2.88.84δ=δ+=+=mm 为了保证封头与筒体能很好满足焊接要求取封头壁厚10=n δmm 封头名义厚度为10mm ，封头深度为275mm 直边高h=25mm筒体名义厚度为10mm ，内径均为1000mm ，封头容积0.301m 32.2计算重量载荷和支座反力（1）筒体和封头的质量①筒体总质量1G()1i e e G D L =ρν=ρπ+δδ⎡⎤⎣⎦式中：ρ——筒体材料的密度，37850Kg /m ρ='L ——设备总长，L '3416=mmi h ——封头的曲边高度，查表得i h 250=mm 1h ——封头的直边高度，1h 25=mmL ——筒体的长度，i 1L L'2h 2h 2850=--=mmi D 、e δ的意义与数值同前()3G1785010007.210 2.750.0072491.56-=⨯π⨯+⨯⨯⨯=kg ②封头质量2G'22G 2G 290.5181==⨯=kg③鞍座质量 3G'33G 2G 257114==⨯=kg○4附件质量4G 4G 310.17=kg设备自重1234G G G G G 1096.73=+++=kg (2)容器内充水质量'G充水后总质量 ()12G'V V 1000 2.5410002540=+⨯=⨯=kg (3)支座反力 F()12G 'G G 2540672.56F g 9.815741.522+++=⨯=⨯=N2.3筒体的轴向应力（1）轴向弯矩的计算○1支座截面处的弯矩 22m i a i R h A 1L 2AL M =FA 14h 13L ⎛⎫---⎪--⎪ ⎪+⎪⎝⎭(2-3) A ——鞍座底板中心至封头切线距离 A 250=mm L 、i h 的意义与数值同前22a 0.250.5050.251 2.8520.25 2.85M 15741.50.252737.2240.2513 2.85⎛⎫--- ⎪⨯⨯=-⨯⨯=- ⎪⨯ ⎪+ ⎪⨯⎝⎭N.m ○2跨中截面处的弯矩 22m i 2b i R h 12FL 4A L M 4h 4L 13L ⎛⎫-+ ⎪=- ⎪ ⎪+ ⎪⎝⎭(2-4)222b 0.5050.251215741.5 2.8540.252.85M 6582.0340.254 2.8513 2.85⎛⎫-+⨯ ⎪⨯⨯=-= ⎪⨯ ⎪+ ⎪⨯⎝⎭N.m（2）轴向应力的计算取max b M M 6582.03==N.m m R ——中径，m R 505=mme δ——有效厚度，e 10 2.87.2δ=-=mm ○1跨中截面最高点处轴向应力 c m b12e m eP R M 2R σ=-δπδ(2-5)13231.5080.5056582.03-1.14MPa 27.2100.5057.210--⨯σ=-=⨯⨯π⨯⨯⨯○2跨中截面处最低点的轴向应力 c a b22e m eP R M 2R σ=+δπδ （2-6） 13231.5080.5056582.031.14MPa 27.2100.5057.210--⨯σ=+=⨯⨯π⨯⨯⨯由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且iA0.5R =可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象，因此，只计算跨中截面的轴向应力即可。
○3轴向应力的校核 []1cr σ≤σ （2-7）式中：[]cr σ——圆筒的轴向许用应力 []t ei crt B 0.06E R []δ⎧=⎪σ=⎨⎪ϕσ⎩取小者 （2-8） 57.2B 0.06 1.9310166.752500=⨯⨯⨯= MPa []t0.85147.25125.16ϕσ=⨯= MPa 取B 166.752= MPa[]1cr 1.14MPa 125.16MPa σ=<σ= [][]t21.14M P a 147.25M P aσ=<σ= 可见：t 2[]σ<σ，1cr []σ≤σ。
满足强度及稳定性的要求2.4鞍座处切向剪应力的校核因为m A 0.5R <,可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用. （1）鞍座处切向剪应力A=250 mm m 0.5R 0.5505252.5=⨯=mmm A 0.5R <且o 120θ= 查表取3K 0.880=3a ek FR τ=δ （2-9） 30.88015741.53.850.57.210-⨯τ==⨯⨯ MPa （2）封头处的切向剪应力因为o 120θ= 所以取K=0.401 代入公式4h a h eK FR τ=δ （2-10）h 30.40115741.51.750.57.210-⨯τ==⨯⨯ MPa（3）强度校核校核 []t0.850.85147.25125.16τ≤σ=⨯= MPa[]c i h e KP D 1 1.5081000104.7227.2⨯⨯σ===δ⨯ MPa []th h 1.25 1.25147.25104.779.36τ≤σ-σ=⨯-= MPa强度满足要求2.5鞍座处筒体的周向应力校核m A 0.5R <，120θ= （1）垫板不起加强作用时：○1筒体最低点的周向应力校核 552eK Fb σ=δ （2-11） 式中：k ——系数，k 1.0= 5K ——系数，5K 0.760= b ——支座的轴向宽度，b=150mm2b b 1.150057.2244.07=+=+=mm 561.00.76015741.56.8244.077.210-⨯⨯σ==⨯⨯ MPa []t5147.25σ<σ= MPa强度满足要求○2鞍座边角处的周向应力 m 2850L /R 5.648505==< 6K 0.0132=6m 622e e 12K FR F4b L σ=--δδ （2-12） 662615741.5120.013215741.50.5054264.077.210 2.857.210--⨯⨯⨯σ=--⨯⨯⨯⨯⨯6.45=- MPa[]t6 1.25180.16σ<σ= MPa强度满足要求.不论是最低点处，还是鞍座边角处的周向应力都满足强度要求，故不需在筒体和支座之间加衬托板.（2）垫板起加强作用：re 10δ=mm 可算得均满足要求。
2.6鞍座腹板应力校核99s 0K FH b σ=（2-13） 式中：9K ——系数，9K 0.204=0b ——钢制鞍座的腹板厚度，b 0=10mm s H ——高度， Hs=168mm实际高度小于内径的三分之一，则以鞍座的实际高度计算鞍座有效断面的平均应力[]t90.20415741.523.1898.1716863⨯σ==<σ=⨯ MPa强度满足要求. 至此鞍座强度验算合格第三章设计结果汇总。