龙门吊轨道基础与台座设计计算书
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
20T龙门吊基础设计计算书
20t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1 、《基础工程》；1.2 、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3 、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4 、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1 米距离就作枕木与厚 5mm钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm的Φ16 铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1 、设计荷载3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t ，自重 17t ，土体容重按 18.5KN/m 计。
（2）17 吨龙门吊自重： 17 吨， G4=17×1000×10=170KN；（3）20 吨龙门吊载重： 20 吨， G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20 吨龙门吊 4 个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（ 170000+200000） /=92.5KN；（6）吊重 20t ；考虑冲击系数 1.2 ；（7）天车重 2.0t ；考虑冲击系数 1.2 ；（8）轨枕折算为线荷载： q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m( 计入压板 ) ；（11）其他施工荷载： q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积： 0.20 ×0.30=0.06 平方米（13）枕木接地面积： 1.2×0.25=0.3平方米（13）20 吨龙门吊边轮间距： L1：7m3.2 、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa（2）地基压缩模量： E S =5Mpa4、地基验算4.1 基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填 20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重
g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m
二、、轨道梁地基承载力验算
轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
轨道梁受压力验算：
P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN
轨道基础砼应力为：
σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa
轨道基础地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa
预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图
附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
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重庆江津至贵州习水（重庆境）高速公路及江津四面山高速支线（K0+209～K64+280、LK0+000～LK5+706）龙门吊轨道基础及台座计算书（四分部）批准：审核：编制：中电建路桥集团有限公司重庆江习高速总承包部二〇一六年四月目录1、编制依据......................................................... - 1 -2、龙门吊轨道基础设计............................................... - 1 -2.1 设计基本参数................................................ - 1 -2.2 结构设计.................................................... - 1 -2.3 模型建立.................................................... - 2 -2.4 计算分析.................................................... - 3 -2.5 基础配筋及抗剪强度验算..................................... - 16 -3、台座基础承载力验算.............................................. - 18 -3.1 基本设计参数............................................... - 18 -3.2 预制台座基础承载力验算..................................... - 18 -3.3 存梁台座基础承载力验算..................................... - 19 -龙门吊轨道基础及台座计算书1、编制依据⑴ 《两阶段施工图设计》（装配式预应力混凝土T 梁桥上部结构）⑵ 业主相关合同文件要求；⑶ 重庆市相关法律法规；⑷ 《预制梁场建设及T 梁架设专项施工方案》⑸ 国家、交通部、市颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程；① 中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）②《重庆市公路工程质量控制强制性要求》（渝交委路[2012]30号）③《重庆市公路水运工程安全生产强制性要求》④《重庆市高速公路施工建设标准化指南》⑤ 《地基与基础》(第三版).中国建筑工业出版社；⑥ 《弹性地基梁计算图表及公式[M]》(中国船舶工业总公司第九设计院) .国防工业出版社；⑦ 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；⑧ 《水工钢筋混凝土结构学》(第三版).中国水利水电出版社。
2、龙门吊轨道基础设计2.1 设计基本参数预制梁场场地平整采用碎石土进行填筑，压实度不得低于94%，中等密实碎石土地基承载力特征值为400kpa ， 参照《地基与基础》(第三版)中等密实碎石土的基床系数344/108.4~104.2m KN k ⨯⨯=，选取34/100.3m KN k ⨯=进行设计计算。
2.2 结构设计(1)混凝土结构初步确定MG75龙门吊基础采用C20混凝土结构，参照《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)。
C20混凝土的弹性模量2724/1055.2/1055.2m KN mm N E c ⨯=⨯=。
(2)基础结构尺寸初步拟定初步确定MG75龙门吊基础采用矩形结构形式，底板宽度为1.2m，高度为0.6m，梁长按25m考虑，之间采用2cm厚泡沫板进行分缝处理。
图2.1 龙门吊基础结构图(3)轮压荷载根据设备提供的资料MG75t龙门吊，台车中心轮距为5.8m，单个支腿小车中心轮距为1.1m，最大轮压为220KN，见吊车轮压荷载图：图2.2 龙门吊轮压荷载结构图2.3 模型建立取25m长度的基础采用Midas/Civil建立模型进行计算分析，按照1m单元体进行分割，共分割25个单元体，基础与地基建立弹性地基约束，约束刚度为基床系数34/k⨯=，梁体两端建立铰接约束。
基础荷载主要为基础自重+轮压移动KN0.3m10荷载。
通过梁体单元影响线计算梁体内力。
其模型结构见下图：图2.3-1 轨道基础模型图图2.3-2 移动轮压荷载线模型图2.4 计算分析2.4.1 地基反力计算分析⑴地基反力计算结果图2.4-1 地基反力图⑵地基反力包络图图2.4-2 地基反力包络图（单位：KN ）⑶ 地基反力验算① 地基承载力确定预制梁场场地平整采用碎石土进行填筑，压实度不得低于94%，中等密实碎石土地基承载力特征值为400kpa 。
② 地基承载力分析建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定，即应满足： a f p ≤a f p 2.1max ≤ 式中：p ——地基地面处的平均压力值，kpa ；m ax p ——地基地面处的最大压力值，kpa ； a f ——地基承载力，kpa 。
根据图 2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的平均压力约为139.6KN ，基础梁产生的地基反力有：kpa S F p 3.116252.1256.139=⨯⨯== 则有：kpa f kpa p a 3503.116=≤=所以满足地基承载力要求。
根据图2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的最大压力约为533.3kpa ，则有：kpa f kpa p a 4804002.12.14.444252.1253.533max =⨯=≤=⨯⨯= 所以满足地基承载力要求。
根据图2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的最小压力约为111.8kpa ，则有：kpa kpa p 02.93252.1258.111min >=⨯⨯= 所以基础梁未出现拉应力，满足地基承载力要求。
⑷ 地基处理建议依据《建筑地基基础设计规范 》（GB50007-2011）6.3节填土地基要求： ①压实填土的填料，应符合以下规定：1）级配良好的砂土或碎石土：以卵石、砾石、块石或岩石碎屑作填料时，分层压实时其最大粒径不宜大于200mm，分层夯实时其最大粒径不宜大于400mm；2）性能稳定的矿渣、煤渣等工业废料；3）以粉质黏土、粉土作填料时，其含水量宜为最优含水量，可采用击实试验确定；4）挖高填低或开山填沟的土石料，应符合设计要求；5）不得使用淤泥、耕土、冻土、膨胀土以及有机质含量大于5%的土。
②压实填土的质量压实系数控制：排架结构，在地基主要受力层范围内不得小于0.96；在地基主要受力层范围以下不得小于0.94。
③压实填土的地基承载力特征值，应根据现场原位测试结构确定。
④填土地基在进行压实施工时，应注意采用地面排水措施。
2.4.2 轨道基础剪力计算分析⑴移动荷载剪力影响线计算结果图2.4-3 单元3端点剪力移动荷载影响线由图2.4-3反映单元3端点的剪力最大值为312.2KN。
图2.4-4 单元5端点剪力移动荷载影响线由图2.4-4反映单元5端点的剪力最大值为305.0KN。
图2.4-5 单元7端点剪力移动荷载影响线由图2.4-5反映单元7端点的剪力最大值为313.2KN。
图2.4-6 单元9端点剪力移动荷载影响线由图2.4-6反映单元9端点的剪力最大值为330.2KN。
图2.4-7 单元11端点剪力移动荷载影响线由图2.4-7反映单元11端点的剪力最大值为335.6KN。
图2.4-8 单元13端点剪力移动荷载影响线由图2.4-8反映单元13端点的剪力最大值为335.1KN。
⑵基础梁剪力包络图图2.4-9 轨道基础剪力包络图（单位：KN）2.4.3 轨道基础弯矩计算分析⑴移动荷载弯矩影响线（MVmax）计算结果图2.4-10 单元1（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-10反映单元1中心位置的弯矩最大值为169.6 KN/m。
图2.4-11 单元3（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-11反映单元3中心位置的弯矩最大值为410.2KN/m。
图2.4-12 单元5（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-12反映单元5中心位置的弯矩最大值为342.9KN/m。
图2.4-13 单元7（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-13反映单元5中心位置的弯矩最大值为296.5KN/m。
图2.4-14 单元9（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-14反映单元9中心位置的弯矩最大值为236.7KN/m。
图2.4-15 单元11（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-15反映单元11中心位置的弯矩最大值为236.1KN/m。
图2.4-16 单元13（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）由图2.4-16反映单元13中心位置的弯矩最大值为235.6KN/m。
⑵移动荷载弯矩影响线（MVmin）计算结果图2.4-17 单元1（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-17反映单元1中心位置的弯矩最大值为-22.1KN/m。
图2.4-18 单元3（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-18反映单元3中心位置的弯矩最大值为-88.5KN/m图2.4-19 单元5（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-19反映单元5中心位置的弯矩最大值为-104.9KN/m图2.4-20 单元7（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-20反映单元7中心位置的弯矩最大值为-102.4KN/m图2.4-21 单元9（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-21反映单元9中心位置的弯矩最大值为-100.5KN/m图2.4-22 单元11（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-22反映单元11中心位置的弯矩最大值为-101.7KN/m图2.4-23 单元13（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin）由图2.4-23反映单元13中心位置的弯矩最大值为-104.2KN/m⑶ 轨道梁弯矩包络图图2.4-24 轨道基础弯矩包络图（单位：KN ▪m ）2.5 基础配筋及抗剪强度验算 2.5.1基础配筋计算 ⑴ 基本资料混凝土等级采用C20，选用Ⅲ级钢筋。
根据《水工钢筋混凝土结构学》（第三版）附录二表1和表3查的材料强度设计值2/0.10mm N f c =，2/360mm N f y =；混凝土重度3/25m KN =γ。
根据结构建筑物安全级别，结构重要系数0.10=γ，正常运行期为持久状况，所以设计状况系数0.1=ϕ，永久荷载分项系数05.1=G γ。