某电厂300MW机组锅炉风量风速改造方案_2
300MW循环流化床锅炉机组运行优化及节能改造
300MW循环流化床锅炉机组运行优化及节能改造张聪钱自雄(云南大唐红河发电有限责任公司云南开远 661600)Running optimization and energy saving modificationof 300MW CFB boilerZHANG Cong QIAN Zi-xiong(Yunnan Datang Honghe Power Generation Co.,LTD,Yunnan Kaiyuan 661600，China)摘 要：阐述了红河电厂2×300MW CFB锅炉机组运行两年来取得的成绩，分别从运行优化和节能改造两方面，采取了切实可行的节能措施，解决了锅炉发电能耗偏高的技术难题，从而为CFB锅炉的大型化和超常规发展赢得更加广阔的市场与空间。
关键词：300MW 循环流化床 运行优化 节能改造Abstract:It demonstrates the achievement of 2×300MW CFB boilers of Honghe power plant for more than two years,from the two respects of running optimization and energy saving modification respectively,adopts some feasible measures of energy conservation,solves the technique problem of higher energy consumption of power generation, provides technic support for the development of larger CFB boiler and obtains greater power marketKeywords:300MWCFBboiler,optimization of running, modification of energy saving0 前言云南大唐国际红河发电公司2×300MW CFB是国家计委明确的四川白马电厂引进、消化、吸收后的国产化第一个后续项目，一期工程是国家“西电东送”的战略部署和《云南电力发展“十五”计划和2015年远景规划》中首先实施的火电建设项目之一。
300MW循环流化床锅炉控制逻辑的调整和优化
300MW循环流化床锅炉控制逻辑的调整和优化图１１号引风机跳闸后的炉膛压力变化趋势Ｆｉｇ．１ＴｈｅｔｒｅｎｄｏｆｆｕｒｎａｃｅｐｒｅｓｓｕｒｅａｆｔｅｒｔｈｅｔｒｉｐｏｆＮｏ．１ＩＤｆａｎ３００ＭＷ循环流化床锅炉控制逻辑的调整和优化杜朝波，刘友宽，卢勇（云南电力试验研究院，云南昆明６５００５１）摘要：通过对某电厂３００ＭＷ循环流化床锅炉运行中，一台引风机跳闸引起炉膛压力急剧变化并导致机组跳闸的事故分析发现，现有的控制逻辑方案中辅机联锁时间过长、总风量指令上限不够合理、锅炉跳闸未联跳引风机等问题是引发事故的重要原因。
根据停机事故反映出的问题，结合机组实际情况，对相关的主保护逻辑、辅机联锁逻辑、自动控制逻辑、机组控制方式进行了调整和优化。
修改后的控制方案更有利于机组的安全、稳定、经济运行。
关键词：循环流化床锅炉；控制方案；控制优化中图分类号：ＴＫ２２３．７；ＴＫ３２３文献标识码：Ｂ文章编号：１００４－９６４９（２００８）０２－００４１－０３０引言３００ＭＷ循环流化床锅炉机组是目前世界上在运的最大循环流化床机组，至２００７年１１月，云南省内共有６台３００ＭＷ机组投入商业运行。
从已投运的６台机组的运行情况看，３００ＭＷ循环流化床锅炉的设计还是非常成功的，机组运行稳定，在不易熄火、低负荷稳定燃烧等方面表现出与普通煤粉炉不同的特点；但同时也存在运行调整复杂、炉内易磨损和结焦、非金属膨胀节易损坏、耐磨耐火材料易脱落等问题。
影响循环流化床锅炉稳定运行的原因，既有设计、制造、施工等方面的，也有运行调整方面的。
由于世界范围内３００ＭＷ循环流化床锅炉机组投运时间都还不长，对机组特性的认识还不够深入，投产后的实际运行反映出原ＡＬＳＴＯＭ公司的控制逻辑方案存在不合理和不完善的地方。
通过某厂３００ＭＷ循环流化床锅炉机组的一次典型停机事故，对相关的主保护逻辑、辅机联锁逻辑、自动控制逻辑、机组控制方式进行了分析和改进。
１机组概况某厂３００ＭＷ循环流化床锅炉岛为哈尔滨锅炉厂引进ＡＬＳＴＯＭ技术生产的ＨＧ－１０２５／１７．５－Ｌ．ＨＭ３７型锅炉，由裤衩型双布风板结构炉膛、高温绝热旋风分离器、自平衡“Ｕ”形回料阀、外置床、冷渣器和尾部对流烟道组成。
燃烧器二次风调整对锅炉安全与经济性的影响
燃烧器二次风调整对锅炉安全与经济性的影响发布时间：2022-07-21T08:45:02.975Z 来源：《当代电力文化》2022年5期作者：孙耿毫[导读] 在锅炉燃烧调整时, 经常会碰到排烟温度高、主、再热汽温偏低、锅炉辅机电耗高、燃烧器喷嘴易烧损等影响到锅炉安全、经济运行的问题。
孙耿毫广东大唐国际潮州发电有限责任公司广东潮州 515700摘要：在锅炉燃烧调整时, 经常会碰到排烟温度高、主、再热汽温偏低、锅炉辅机电耗高、燃烧器喷嘴易烧损等影响到锅炉安全、经济运行的问题。
电厂运行中，常出现烟温偏差、水冷壁高温腐蚀、结焦严重等问题，严重影响机组安全运行，同时导致机组发电煤耗增加，机组经济性下降。
通过不断分析调整二次风及燃烧器检修，最终找到问题根源，并得以控制。
关键词：锅炉；燃烧器；二次风随着环保要求的提高,为控制NOx 的生成,大型锅炉大多采用低氧燃烧技术,这使得主燃烧器区域还原性气氛增强,水冷壁高温腐蚀问题日益突出，燃煤锅炉高温腐蚀主要有硫酸盐型、硫化物型和氯化物型,其中水冷壁高温腐蚀以硫化物型为主,造成这种腐蚀的根本原因在于水冷壁壁面附近存在强还原性气氛并伴有气体产生,且水冷壁管的腐蚀速度几乎与烟气中的质量浓度成正比,因此,要解决水冷壁高温腐蚀的问题,就必须降低水冷壁附近H2S 质量浓度。
目前,防止燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀的主要措施有运行调整,优化风粉分配,避免水冷壁出现强还原气氛，进行燃烧器改造,如切圆改造,贴壁风改造等,在水冷壁壁面形成空气保护膜;对水冷壁管壁进行高温喷涂防磨防腐；降低入炉煤硫分。
一、锅炉燃烧器原因分析某电厂300 MW 机组锅炉投产后，逐渐出现水冷壁高温腐蚀减薄、锅炉结焦严重、烟温偏差大、再热汽超温等问题。
判断劣质煤种大比例掺烧及检修、试验不到位是造成以上问题的主要原因，通过在运行中调整锅炉一、二次风，检修时对燃烧器重点进行修复。
对新3#机组进行脱硫超低排改造性大修，锅炉本体部分未改造，启动前做了空气动力厂试验，启动过程中发现炉膛出口烟温偏差较大，最大时为150℃，并网后基本都在100 ℃左右，单侧再热器减温水门全开且超温，管壁温度5 个点易超温。
300MW燃煤机组锅炉单列引风机配置改造探索
High & New Technology︱22︱2017年12期300MW 燃煤机组锅炉单列引风机配置改造探索曹进辉 刘 军陕西渭河发电有限公司，陕西 咸阳 712085摘要：针对国家环保政策要求的提高，各大电厂正在积极进行炉后脱硝、脱硫的改造，进而引起烟风系统阻力的增加，相应的锅炉原配套的增压风机、引风机必须进行扩容改造。
本文将根据陕西渭河发电有限公司实施脱硫、脱硝改造后，对增压风机、引风机进行改造的案例进行分析研究，突破性的对300MW 燃煤机组引风机采用单配置改造，为燃煤机组环保节能降耗改造开辟更宽广的路径。
关键词：增引风机合并改造；引风机单列配置；烟风系统；节能；降耗中图分类号：TK223 文献标识码：B 文章编号：1006-8465（2017）12-0022-021 概述 为贯彻落实节能降耗、绿色环保的国策，陕西渭河发电有限公司对二期2×300MW 机组进行脱硝改造以及配套的空预器改造、脱硫串塔的升级改造。
这些改造使得锅炉排烟阻力大幅增加，原有的引风机、增压风机已不能满足改造后系统运行要求。
因此，该公司对引风机和增压风机的进行了合并改造。
2 改造前设备情况 陕西渭河发电有限公司二期装有两台300MW 亚临界燃煤机组，风烟系统配有两台静调轴流送风机，以及两台静调轴流引风机（单台功率为2240kw、TB 点全压3343Pa）。
脱硫系统采用石灰石－石膏湿法烟气脱硫，一炉一塔布置，配有一台静调轴流增压风机（功率为2100kw、TB 点全压2508Pa），未设置GGH 换热器。
除尘系统采用干式电除尘器，未设置低低温省煤器。
根据试验数据及改造后设备设计阻力，机组实施炉外脱硝改造（催化剂采用2+1层布置）、空预器改造、脱硫增加一级预洗塔的增容改造后，烟风系统总的阻力最大为8300Pa，远大于现有增引风机最大出力之和5850Pa ，改造后烟风系统设计阻力增加2450Pa。
3 风机改造方案 3.1 风机类型的选择 目前国内外大中型电站引风机主要采用离心式和轴流式两大类。
300MW机组锅炉风量测量方法的改进
阵列风量测量装置 由于本身具备的 自清灰和 防堵塞功
能 ，它可 以确保长期测量的准 确性，能及 时地反映各
问题 ，不能满足 用户 的要求 。而机翼型测量装置体积 较 大 ，压损较大，制造 工艺比较 困难 ，且易堵塞信号 管路。采用标准文丘里管 ，在大管径时 ，其前后直管 段 要求很 长，成本很高 。热式流量计 。它压损小，测
３０ ０ ＭＷ 机组锅炉风量测量方法 的改进
王 慧丽 刘 禾
（ ． 能 济 宁运 河发 电有 限公 司 ， 东 济 宁 ２ ２ ５ ； ． 北 电力 大 学 ， １华 山 ７０７２华 北京 １ ２ ０ ０ ２ ０）
摘 要 ：目前 火力发 电厂 对 准确测 量风 量及 气流 的准确 性 已经加 以重视 ，当前一部 分 先进技 术的风 速风 量测 量
建 议 采 用 Ｐ Ｓ 堵 型 阵 列 风 量 测 量 装 置 。Ｐ Ｓ 堵 型 Ｂ防 Ｂ防
、
风量 测量装 置
目前 ，国内大容量锅炉一 、二次风量测量元件多
为机翼型、各种 巴类 、文丘里式和热式测量装置 。在 巴类 中 ， 由于均 速管 （ 牛 巴）输 出的差压 信号 较 阿 小，易堵塞，且分辨率低 ，一般需要与微差压变送器 配套 ，测量精度 不高。近几年 美国生产 的威力 巴差压 流量计，在性能上比阿牛巴均速管提高 了一大步 ，但
装置也 逐渐 面 向市场 ，在 改善风 量检测 措施 方 面使 装 置性 能可 靠、免 维护 ，风量 显 示稳 定 ，减 少火焰过 近并 冲刷炉壁，从而提 高锅炉的效率实现节能降耗的 目的。文章针对某电厂 ３０ ０ ＭＷ 机组锅炉风量测量存在的问 题 ，提 出了一种风 道截 面上等 截 面网格 法 多点测 量 方法 ，此 方 法性能 可靠 ，可保证 风量 显示稳 定准确 。
300MW机组锅炉引风机节能技术改造
姜 连 刚 ， 宝安 王
１ 问题 的提 出
问题 。近年来 由 国内多家 风机制 造厂 引进 技术 生产 的轴 流 风 机 ， 特点 是 有较 宽 的高 效 运 行 区 ， 声 其 噪
吉 林 某 发 电 厂 运 行 的 ４台 引 进 型 ３ ０Ｍ Ｗ 机 ０
低 ， 风 机 叶 片 的 防磨 已 不 是 问 题 。 目前 ， 内 大 机 引 国
（ 能 吉林发 电有 限公 司， 春 华 长 １０ １） ３ ０ ２
摘 要 ： 对 吉 林 某 电 厂 ３ ０Ｍｗ 汽 轮 发 电 机 组 在 增 减 负荷 过 程 中 ， 炉 引风 机 采 用 调 整 人 口挡 板 开 度 改 变 出力 ， 针 ０ 锅
系统 存 在 较 大 节 流损 失 ， 风 机 严 重偏 离 高 效 区运 行 等 问题 ， 用 效 率 高 、 引 采 高效 区宽 的静 叶可 调轴 流 风 机 替 代 离 心
随着 电力体 制改 革 中网厂 分开 、 竞价 上 网等举 措 的实施 ， 电厂 的发 电煤耗 、 厂用 电量 已成为考 核 的
整 到低 负荷 运行 时 所要 求 的 最小 风量 ， 电机 在低 功
率 下运 行 ， 风机设 计 特 性 与其 工作 的管 网系 统 阻力
特 性不 匹配 。 机运行 效率很 低 ， 风 当机组 发 电负荷 为 ３ ０Ｍｗ 时 ， 机 最 高 效率 未 达 到 ７ ％ ； 当机 组 １ 风 ０ 而
式 引 风 机进 行 节 能 改造 ， 安 全稳 定 运 行 的前 提 下 ， 组 在 中低 负 荷 运 行 时 节 能效 果 明显 。 在 机
提高300MW锅炉一次风机的运行出力
提高300MW锅炉一次风机的运行出力一次风机是煤电厂锅炉中的重要设备，其运行出力的高低直接影响着锅炉的燃烧效率和发电效率。
提高一次风机的运行出力是煤电厂工程技术人员和设备管理人员面临的重要课题之一。
在新时代的经济发展背景下，提高一次风机的运行出力对于提高煤电厂的生产效率、降低发电成本具有重要意义。
在本文中，将探讨一次风机的运行原理与影响因素，以及提高一次风机运行出力的具体方法。
一、一次风机的运行原理与影响因素一次风机主要是通过电动机带动叶轮进行工作，其主要功能是将空气送入锅炉燃烧系统，为燃烧提供氧气。
一次风机的运行出力直接受到以下因素的影响：1.风量：一次风机的运行出力与风量密切相关，当风量达到一定值时，一次风机的出力也将达到峰值。
保证一次风机正常工作状态下的风量是提高运行出力的关键。
2.叶轮设计与制造：一次风机叶轮的设计与制造工艺直接影响其运行出力，叶轮的设计应符合流体力学原理，制造工艺应保证叶轮表面的光滑度和几何精度。
3.电机性能：一次风机电机的性能决定了其输出功率，选择合适的电机型号与功率是提高一次风机运行出力的关键。
4.磨损与老化：长期使用会导致一次风机叶轮、轴承等部件出现磨损和老化现象，影响其运行出力。
定期检查和维护一次风机设备是保证其运行出力的关键。
以上因素的影响使得提高一次风机的运行出力成为一项综合性的工程技术任务。
下面将从风量控制、叶轮设计、电机维护等方面介绍提高一次风机运行出力的具体方法。
二、提高一次风机运行出力的方法1.风量控制方面（1）优化进风系统：通过对进风系统进行优化设计和改进，减小管路阻力并提高进风效率，从而提高一次风机的工作效率。
（2）精确控制进风量：采用先进的风量控制技术和设备，实现对一次风机进风量的精确控制，保证风机在最佳工作状态下运行。
2.叶轮设计与制造方面（1）改进叶轮设计：采用计算流体力学技术对叶轮进行流场分析，优化叶片形状和叶片间隙，改进叶轮设计，提高其工作效率。
300MW机组电站锅炉燃烧调节方式
300MW机组电站锅炉燃烧调节方式300MW电站锅炉一般为中速磨制粉、直吹式制粉系统，燃烧器分五至六层，每层四个喷燃器，下面我们探讨一下直吹式燃烧系统的调节方式。
一、直吹式燃烧系统给粉运行方式的调节对直吹式燃烧系统进行调节时，应先开启一次风门至所需开度，对一次风管进行吹扫；待风压正常时启动给煤机给粉，并开启喷燃器助燃的二次风，观察着火情况是否正常。
反之，在停用喷燃器时，则先停给粉机并关闭二次风，一次风吹扫数分钟后再关闭，以防一次风管内煤分沉积。
为防止停用的喷燃器受热烧坏，有时对其一、二次风门保持适当开度，以冷却喷口。
给煤机转数调节的范围不宜太大，若调至过高，则不但会因煤粉浓度过大堵塞一次风管，而且容易使给煤机超负荷和引起煤粉燃烧不完全。
若转数调至过低，则在炉膛温度不太高的情况下，由于煤粉浓度不足，着火不稳，容易发生炉膛灭火。
单只增加给煤机转数时，应先将转数低的给煤机增加转数，使各给煤机出力力求均衡；减低给煤机转数时，应先减转数高的。
对于喷燃器布置在侧墙的锅炉，可先增加中间位置的喷燃器来粉，对四角布置的喷燃器锅炉，需要相对称的增加给粉机转数。
用投入或停止喷燃器运行的方法进行燃烧调节，尚需考虑对气温的影响。
在气温偏低时，投用靠炉膛后侧墙的喷燃器或上排喷燃器。
气温偏高时则停用靠炉膛后侧的喷燃器或上排喷燃器。
由于喷燃器结构类型不同，对于喷燃器的投停方式也很难作出具体规定，一般可参照下述原则：（1）投下排、停上排喷燃器，可降低火焰中心，利于燃尽。
四角布置的燃烧方式，宜分层停用或对角停用，不允许缺角运行。
（2）投停喷燃器先以保证锅炉负荷、运行参数和锅炉安全为原则，而后考虑经济指标。
对喷燃器来粉量的判断：（1）来粉量的多少可以从给煤粉机电流的大小来判断。
给煤机电流大，则来粉多；电流小，则来粉少；如果电流过大来粉不多，应查找原因。
（2）来粉量的多少还可以从一次风压的指示判断，如风压表测点取在给粉机下粉管后，一次风压小时，则来给粉量大；一次风压大则来粉少。
300MW机组锅炉可翻转暖风器的设计改造
锅炉制造BOILER MANUFACTURING第4期2019年7月No. 4Jul. 2019300MW 机组锅炉可翻转暖风器的设计改造王伟(哈尔滨锅炉厂有限责任公司，黑龙江哈尔滨150046)摘要：为了降低空预器的低温腐蚀,锅炉普遍采用设置暖风器提高空气预热器的风温手段。
但随温度的提高，入口空气侧的阻力增加，锅炉效率降低。
现介绍某厂2 x300MW 机组暖风器改造方案，并分析了方案的 可行性，结果表明经过改造后暖风器停用期间的风道阻力下降，风机耗电量下降,安全效益及经济效益提高。
关键词：锅炉；暖风器;2 X300MW 机组;改造中图分类号:TK229 文献标识码：A 文章编号:CN23 - 1249(2019)04 -0013 -03The study on Air Heater Transformationschemeof 350MW Power UnitWang Wei(Harbin Boiler Co., Ltd., Harbin 150046 ,China)Abstract : Currently , the installation of boiler air heater can improve primary air and secondary air temperature of air preheater , reduce the low temperature corrosion of air preheater heating surface , but with the increase of temperature , the inlet air side resistance increases and the boiler efficiencydecreases. This paper introduces air heater transformation scheme of 2 x 300MW power unit in a fac ・ tory , and analyzes the feasibility of the scheme. The results show that the resistance of air duct (lur ・ing the air heater stopped down is decreased , the conomic benefits are improved.Key words : Boiler ； Air heater ； 2 x 300 MW power 0引言目前随着火电技术的升级及环保要求的日益严格,火力发电机组的节能减排成为其发展的重 要方向。
亚临界300MW机组锅炉运行燃烧风量优化控制措施
产中煤粉在穿越中心回流区时由于煤粉量发生了增加，煤粉穿越的时间也就会因此延长，这就就会使得煤粉先在还原性较强的环境中进行燃烧，进而控制氮氧化物的生成。
而在一次与二次风口位置上进行扩口设备安装能够有效推迟两次风量的混合时间，进而降低氮氧化物的排放问题。
在二次风道中的空气在进入燃烧器后就会被分为内外两部分，从而产生分级燃烧的效果，这样的燃烧环境下被分化后的额含氧空气就会与煤粉结合产生氮氧化物。
锅炉在运行中会出现如下一些问题：首先是锅炉燃烧生产的效率较低，燃烧生产中存在超温现象；其次生产中氮氧化物排放量较大，没有达到环保需求；最后，生产中飞灰可燃物含量增大，甚至在一定条件下达到了10%。
3 亚临界机组锅炉运行中出现节能效果不佳问题的主要原因经过专业人员的检测与分析，发现锅炉燃烧器的不存在故障，磨煤机部件也正常运行，煤粉细度也符合标准，所以以上原因均可排除。
最终考虑问题发生原因是由于锅炉燃烧过程的总风量不充足，二次风量和风速没有达到平衡状态而导致的锅炉燃烧本应形成的中心回流区没有按照合理方式形成，进而影响了锅炉的优化效果，导致优化方案失败。
确定问题原因后，相关工作人员及时组织了调试试验，通过对锅炉氧量和风量的控制，记录锅炉在各运行阶段同负荷条件下的运行氧量需求数值，然后计算其耗能最低的风量需求。
通过该试验，工作人员总结得出结论，之前各阶段锅炉运行所供给的风量都存在不足现象，导致锅燃烧并不充分。
推测原因大概是在对锅炉运行参数进行优化时未结合实际使用环境，该环境含氧量偏低，对风量会产生较大影响；另外，锅炉燃烧器经过改造，其工作状态也会发生相应变化，风量会受到一定影响。
经过对风量的变化数据进行分析，笔者还发现，在锅炉负荷低于300MW 的情况下，机组的总体需要风量是随生产负荷的增大而升高的。
在锅炉燃烧生产中如果燃烧风量未能符合该燃烧状态的需求就会因为锅炉内部空气不足而无法支持足够的氧化反应，锅炉内燃料燃烧就会不够充分，电能生产的效率也就会因此而0 引言我国虽然各种能源矿产丰富，但是由于近年来各领域发展对能源需求量的加大，能源供应趋于紧张，火电生产中使用燃料进行电能转换时需要燃烧大量的煤炭材料才能够为区域生产、人民生活提供最够的电能，而在电能生产中积极运用节能降耗技术能够有效保障电能生产的环保效果以及可持续性，锅炉燃烧风量优化控制就是一种常见的电能生产节能降耗技术。
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某电厂300MW机组锅炉风量风速改造方案1概述该电厂300MW机组锅炉采用美国B&W公司双拱炉膛, W形火焰锅炉；制粉系统为双进双出钢球磨煤机配冷一次风机正压直吹式系统。
现该锅炉的一次风、二次风测量均采用了威力巴均速管流量计，由于没有足够的直管段，并且被测量对象均为含尘气流，测量结果不稳定、且不准确，而机组自动基于风煤比控制策略，结果导致锅炉不能燃烧自动，机组无法自动协调运行。
为此建议对锅炉一次风、二次风测量进行改造,采用PBS多点防堵阵列式风量测量装置来测量风量，由于PBS防堵阵列式风量测量装置是一种实现气体流速多点测量的装置，并且有非常优良的防粉尘堵塞的功能,可确保风量测量的准确性，保证锅炉自动能正常投入。
2改造目的燃煤锅炉风量匹配合理，燃烧工况就会明显改善。
对锅炉进行燃烧优化调整，概括起来就是就是将一、二次风量根据锅炉负负荷和不同的煤种进行合理的调节，风量调节好了，锅炉燃烧状况必将明显改善，炉效也将显著提高。
燃烧参数的选择对锅炉的经济性有十分重要的影响，特别是燃烧器各调节挡板的开度及风量大小对锅炉的飞灰可燃物有直接的影响，应根据各燃烧器的着火情况加以仔细的调整。
实际测试表明，经过燃烧参数的优化选择可使锅炉的热效率提高1%以上，同时锅炉辅机功耗明显下降，二者可使机组的供电煤耗下降5g／(kW*h)以上，由此而产生的经济效益是十分巨大的。
3目前存在问题目前该电厂300MW机组锅炉其一、二次风风量均采用了威力巴均速管流量计，由于威力巴均速管流量计装置自身的缺陷，客观存在以下缺点：1）、易于堵塞由于必须通过检测孔来测流量，只要流体中有粉尘、固体颗粒、凝析物等，堵塞就难以避免。
并非如厂商所说在探头正前方形成了高压区，粉尘不易进入。
一旦堵塞检测孔，就会造成输出差压减小，最终无法测量，严重威胁到锅炉的安全运行。
2）、准确度较低威力巴流量计属于均速管类，只能通过检测杆来反映流速，无论在上面取了多少个测点，也只能反映管道截面直径（或宽、高）上的流速分布，在直管道达不到足够长要求时，这些点就失去代表意义，准确度难以优于±3%。
通过对其他电厂的调研并结合本厂的实际情况，建议采用PBS防堵型阵列风量测量装置。
PBS防堵型阵列风量测量装置由于本身具备的自清灰和防堵塞功能，它可以确保长期测量的准确性，能及时地反映各风管内风量的大小，随时调整锅炉运行，让锅炉始终在较经济的工况下运行，可大大提高了锅炉的自动投入率。
而且防堵型阵列风量测量装置压力损失小，节约送、引风机电量，可取得良好的经济效应。
4PBS防堵型阵列风量测量装置的工作原理特点PBS防堵型阵列风量测量装置是根据ISO3966《封闭管道中流体流量的测量-采用皮托静压管的速度面积法》国际标准而设计制造，基于S型毕托管测量原理，测量装置安装在管道上，其探头插入管道内，当管道内有气流流动时，迎风面受气流冲击，在此处气流的动能转换成压力能，因而迎风面管内压力较高，其压力称为“全压”，背风侧由于不受气流冲压，其管内的压力为风管内的静压力，其压力称为“静压”，全压和静压之差称为差压，其大小与管道内风速有关，风速越大，差压越大；风速小，差压也小，风速与差压的关系符合伯努利方程：v=ρpk∆2式中： v 表示风速，单位：m/sK 表示测量装置系数△P 表示差压，单位：Pa表示气体密度，单位：kg/m3对于含尘气流，为了解决堵塞问题，PBS防堵型阵列风量测量装置装设了动能驱动防堵塞装置，在管道内气流的冲击下使清灰器作无规则摆动，起到自清灰作用。
发电锅炉的风管风道直管段一般比较短，管道截面积上的流场很不均匀，有的部位甚至有回流产生。
当风道的截面积较大时，单点测量风道内的风量是不科学的，甚至其测量的数据无任何意义。
PBS防堵型阵列风量测量装置采用等截面网格法阵列布置多个测点的方法，测得同截面的平均速度，采用的选点方法为ISO3966《封闭管道中流体流量的测量-采用皮托静压管的速度面积法》和ISO 7145:1982《圆形截面封闭管道中流体流量的测定 -在截面的一点上测量速度的方法》国际标准中规定的等面积法。
对于各种形状的风道，可根据现场实际情况确定所需测点的数量、测量装置的数量和布置方式等。
总之，PBS防堵型阵列风量测量装置功能特点：1）彻底解决了含尘气流风量测量装置的信号堵塞问题，风量测量装置本身具有利用流体动能进行自清灰防堵塞的功能，绝对不需要外加任何压缩气体进行吹扫，无论气体含尘浓度多大，完全可以做到长期运行免维护。
2）风量测量装置性能稳定，调节线性好。
3）为了确保测量精度，将多个风量测量探头进行等截面网格法多点布置，然后将各测量装置的正压与正压、负压与负压相互连接，最终引出一组信号到变送器，这样的组合风量测量装置对风道的直管段没有太多要求,一般只要求直管段长度不小于管道的当量直径即可。
4）采用插入式布置，对于整个大风道来说，组合风量测量装置的挡风面积几乎可以忽略不计，因此，其对整个风道流体的压力损失几乎没有，节能效果十分显著，且安装方便。
PBS系列防堵阵列式风量测量装置主要技术指标○测量精度： 1.5%；○探头材料：321不锈钢（1Cr18Ni9Ti）；○探头长度：0.2～6.0m（根据风道尺寸确定）；○测点距离：0.1～1.0m（根据系统需要确定）；○风管风道最小直管段：0.5d:○动压输出接口：M20×1.5内螺纹；○测量介质：空气或其它低湿度、含尘气体；○工作温度：-50～+450℃PBS系列防堵阵列式风量测量装置与其它风量测量装置性能的比较目前在电站锅炉上有多种风量测量装置在使用，由于其工作原理与结构的不同，各有特点，以下将主要的几种风量测量装置进行比较。
表：几种风量测量装置特点对照表5该电厂300MW机组锅炉风量测量装置改造实施方案5.1 双进双出磨煤机入口一次风量一次风量的大小对锅炉燃烧经济性的影响很大，一次风量调节合适既对锅炉燃烧有利，又不会导致一次风管的堵塞。
过高的一次风量将使煤粉着火推迟，火焰中心升高，导致飞灰可燃物和排烟温度上升，对锅炉的经济性产生不利的影响；在保持送风量不变的情况下，一次风量的增加必然使炉膛出口氧量增加，从而降低锅炉的经济性；而且，随着一次风量的增大，磨煤机出口煤粉也将逐渐变粗，这对锅炉的燃烧是十分不利的。
根据现场情况，由于磨煤机入口一次风直管段较短，截面风速容易分布不均匀。
为了确保准确测量风量，拟在风道截面上按等截面网格法多点测量原理布置2支探头共6个传感器测点，测得同截面的平均速度，是为了确保准确测量风量，将2个风量测量探头的正压侧与正压侧相互连接、负压侧与负压侧相互连接，引出一组正、负压信号至差压变送器。
由于在风道截面上严格采用标准的网格多点式布置、且测量装置本身具备的自清灰和防堵塞功能，几乎没有压损，装置性能可靠，可保证风量显示稳定准确。
真正做到了长期免维护运行。
测量探头布置方式示意图见图1。
推荐型号：PBS95-N-1000-200-3×2。
5.2 二次风箱入口分风量二次风箱入口风道直管段比较短，管道截面积上的流场很不均匀，有的部位甚至有回流产生。
空气预热器热面元件上积灰被加热的热风带到送风里，当锅炉启、停炉时，冷、热态的变化所形成的水气与测风装置感压管路中的灰尘会形成硬块，很难清除。
PBS防堵型阵列风量测量装置由于本身具备的自清灰和防堵塞功能，可以确保长期测量的准确性，能及时地反映各层风量的大小，随时调整锅炉运行，让锅炉始终在较经济的工况下运行，大大提高了锅炉的自动投入率。
而且防堵型阵列风量测量装置压力损失小，节约送、引风机电量，可取得良好的经济效应。
为了确保准确测量风量，拟在风道截面上按等截面网格法多点测量原理布置16个风量测量点，测得同截面的平均速度，是为了确保准确测量风量，将16个风量测量探头的正压侧与正压侧相互连接、负压侧与负压侧相互连接，引出一组正、负压信号至差压变送器。
测量探头布置方式示意图见图2。
推荐型号：PBS50-N-2000-200-8×2。
5.3 磨煤机出口一次风速燃煤锅炉一次风管内（或喷口）风速调整均匀，锅炉燃烧工况必将明显改善，锅炉效率也将提高。
具体说有如下几方面作用：1）使锅炉配风合理，燃烧比较稳定，可有效地降低排烟温度、降低飞灰含碳量、降低煤粉的机械及化学不完全燃烧热损失，提高锅炉效率。
2）能合理地调整风粉比例。
将一次风管道系统中的阻力调平后，各一次风管内的流速大小能间接地反映出管内煤粉浓度的大小。
若某一管内煤粉浓度增加，由于输送煤粉的阻力增加，则管内风速就会降低，反之就会升高。
因此，司炉能依据一次风管内风速的大小来确定风管内煤粉浓度的相对大小。
3）能有效地防止堵管或断粉现象的发生。
当某一次风管内煤粉浓度过大，流速降低出现堵管迹象，或管内煤粉浓度过稀，流速过大出现断粉迹象时，司炉能依据风速的变化作出正确的判断。
4）能有效地控制锅炉燃烧火焰中心，防止锅炉局部结焦，同时也能有效地防止火焰偏斜，降低炉膛出口两侧烟温的偏差，防止水冷壁及过热器爆管。
5）对直流燃烧器，能合理地确定一次风匹配比率以及各层的配风情况，是正塔型、倒塔型或是束腰型等配风方式，司炉能一目了然。
6）对一次风实施在线监测等于对制粉系统的通风量实施了在线监测，有利于制粉系统的安全和经济运行。
7）可大大地减少锅炉冷态空气动力场试验的工作量。
对于高浓度的煤粉气流或含尘气流，要长期准确地测量出管道内风速，必须要解决二个问题，一是堵塞问题，二是磨损问题。
PBS50系列防堵耐磨型风速测量装置，较好地解决了堵塞和磨损问题。
为了解决堵塞问题，首先在感压口设计了防堵塞装置。
其次在取压口设计了自动回流管，即在垂直管段上连接了一根斜管，斜管与垂直管之间有节流孔，引压管从斜管上引出，斜管起到了灰尘自动回流的作用。
为了解决耐磨问题，探头的插入部分采用了刚玉耐磨材料。
测点布置见图35.4 现场安装及标定PBS系列防堵耐磨型风量测量装置安装非常简便，可在风道上开孔焊接法兰式安装底座，然后将风量测量装置插入并用紧固件紧固即可。
对于每个风道中的多支风量测量装置，应先用仪表管分别将每支风量测量装置全压侧与全压侧、静压侧与静压侧连接，然后再分别连接到差压变送器的正、负压侧（可连多台差压变送器）。
测量装置出厂前的测量精度与流量系数k通常是通过实验室风洞测试得出的，是常规条件下的流量数据，现场被测介质的流场与实验室风洞中的流场会有很大差异，因此为了保证测量系统的现场测量准确性和在不同运行工况下线性度，对测量装置进行现场校验是必要的，也是必须的。
如条件允许，最好做3个工况，一般做2个工况的校验就可以满足要求。
对于燃煤锅炉按照GB10184--88《电站锅炉性能试验规程》、《磨煤机试验规程》（DL467-92）或《ASME试验规程》PTC4.1、PTC4.3规定及有关测试方法进行试验。