钢管桩贝雷片架空支架计算书
钢管桩和贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取3=/KN10m3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：[σw]=13*= MPaE=10×103×=9×103MPa[τ]=×＝3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=×105N/mm2。
贝雷片计算书
大岗沥大桥L2、L4联支架跨水中段支撑体系施工计算一、工程概况大岗沥大桥8#~9#墩、10#~11#墩桥跨部分位于河道内，桥梁上部结构为现浇梁。
为便于施工，在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）分别设置一排钢管桩，钢管桩上放置工字钢，并在河岸上设置砼地梁，然后在砼地梁与工字网上设置贝雷片，贝雷片上铺设工字钢，槽钢上搭设WDJ碗扣支架进行现浇梁施工。
现就贝雷片与钢管桩内力分析，选取大岗沥大桥L4联进行计算。
二、结构简介1、在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）单幅分别设置一排Ф529mm 钢管桩（16根），在钢管桩上放置2根32a工字钢用于贝雷梁支点，工字钢顶标高为7.6m。
2、贝雷梁的另一个支点采用钢筋砼地梁，设置于河堤岸上，长*宽*高=24.6*0.6*2.5m，砼等级C30，基底换填1.0m厚片石并压实至180Kpa，地梁顶面标高为7.6m，方向平行于9#、10#墩盖梁中心线。
3、在地梁与工字钢上架设21m长321双排双层贝雷片，两片1组，组间每节及端头均用0.45m宽花窗连接，共11组，计算跨度18.2m，方向平行于道路中心线（详见平面布置图）。
4、贝雷梁上铺设每2根1组14工字钢（2根1组并列排放），间距按支架立杆间距定（详见平面布置图）。
三、构件力学计算（一）、荷载分析根据支架立杆布置图，跨水中段箱梁支架立杆纵、横向间距有60cm、90cm 两种。
鉴于安全考虑，计算时立杆纵向间距取90cm，横向间距取60cm，将支架计算书内的各项均布荷载相加，则：q=（q1+q2+q3+q4）/9.54+(q5+q6+q7)=（353.6+15.83+5.262+10.2）/9.54+（2.0+4.0+1.0）=47.35KN/m2单根立杆传递至水平分布槽钢的力为：P=47.35*0.6*0.9=25.57KN（二）、水平分布工字钢验算根据水平工字钢布置图，其最大跨度为1.8m，为简化计算，按最不利位置受集中力以简支梁建模，受力模型如下图：选取14工字钢（2根1组并列排放），单根自重16.9kg/m=0.169KN/m，I x=712cm4，W x=102cm3，t w=5.5mm，S=35mm，E=206*103N/mm2，截面塑性发展系数r x=1.05根据《路桥施工计算手册》，弯矩、剪力计算如下：M1=ql2/8=0.169*2*1.82/8=0.14KN.mM2=Pl/4+Pa=25.57*1.8/4+25.57*0.3=19.18KN.mM max=M1+M2=19.32KN.mV1=ql/2=0.169*2*1.8/2=0.30KNV2=P+P/2=25.57+25.57/2=38.36KNV max=V1+V2=38.66KN1、抗弯强度验算σmax=M max/（r x W x）=19.32*106/（1.05*102*2*103）=90.20MPa<[σw]=145MPa，满足要求。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：[σw]=13*= MPaE=10×103×=9×103MPa[τ]=×＝3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=×105N/mm2。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
01钢管柱贝雷梁支架计算
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单目录1、编制依据：.................................................错误!未定义书签。
2、工程概况...................................................错误!未定义书签。
3设计说明....................................................错误!未定义书签。
4荷载........................................................错误!未定义书签。
贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力..........................错误!未定义书签。
、贝雷梁容许内表......................................错误!未定义书签。
、荷载分析................................................错误!未定义书签。
5第二联第一跨支架计算........................................错误!未定义书签。
、模板计算................................................错误!未定义书签。
、面板截面特性........................................错误!未定义书签。
、荷载组合............................................错误!未定义书签。
、底模板内力计算......................................错误!未定义书签。
、方木（小肋）计算........................................错误!未定义书签。
小肋力学特性..........................................错误!未定义书签。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。
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附件6：支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取 1.2）：2m800N/①模板及连接件的自重力：）可变荷载（分项系数取 1.4②2m③施工荷载1000N/m2④混凝土倾倒荷载2000N/2m振捣荷载⑤2000N/2m合计5800N/页15页共中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案第2现浇箱梁梁段空心断面简化）(现浇箱梁梁段空心断面BBCCCAA现浇箱梁梁端荷载分区断面现浇箱梁横断面钢管支架位置示意图箱梁各部位荷载简化表终点起点累加其它累加其它荷载大部位序号部位荷载大小终点砼厚起点砼厚荷载荷载小cm)度（cm)度（(KN/m2)KN/m2)（KN/m2)（(KN/m2)腹板位置B区15358.82005320058.8翼板位置区A24520050.820050.845空心位置区C3288.314.12814.18.3q=58.8q=58.8q=50.8q=50.8q=14.1q=14.1q=14.1现浇箱梁横断面荷载示意图根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006根据实际现浇支架搭设建立现浇标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页共15第3页中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。
腹板处：20.4×0.8=0.32m每区格面积为58.8KPa=18.8KN0.32m每根立杆承受的荷载为×标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页154页共中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案第梁体空心处：20.8×0.975=0.78m每区格面积为214.1KPa=11KN×每根立杆承受的荷载为0.78m18.8KN立杆承受荷载取最大值即：，与计算结果相近有限元软件计算得最大支反力为19.4KN用midascivil20062A=489mm钢管，48×3.5mm用φ钢管的回转半径为：2222)41(48/4=15.8mm?=(D?d/4=)i（1）、立杆计算强度计算：2<[σ立柱的受压应力为：σ=N/A=18.8KN/489=38.5N/mm]=205N/mm2按稳定性计算支柱的受压应力：计算杆件为竖杆，计算长度 1.2米，按两端铰接考虑，杆件的长度系数取μ=1长细比λ=μL/i=1200/15.8=75.95查表得：折减系数φ=0.754222=F/A=18.8KN/489mmσ]=0.754×205=152.7N/mmσ<φ=38.5N/mm[受力满足要求标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页15页共中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案第5，满足要求。
170Mpa，小于钢材的设计应力值39.6MPa计算钢管最大应力值为，满足施工要求。
1.96mm钢管支架产生的弹性变型最大值为算计、面板（2）、计算简图1)，面板按四跨连续梁0.3m距间）厚度（材料种类取A-3类，木枋底模面板取12mm标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页共15第6页中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案计算，如图所示，取 1.2m宽面板验算，混凝土的压力q=F/l=58.8KN/1.2=49000N/mq=49000N/m0.30.30.30.3、强度验算2)，属小挠度连续板，查“荷载与结构静力计算表”，得100=300/12=25＜跨度/板厚。
Km=-0.071弯矩系数2Kmql2=313N·.m=0.071×49000×0.3M=宽板带计算，截面抵抗矩取 1.2m2bh32-5m/6=1.2×0.012W=/6=2.9×106262(A-3类木材N/N/mm<σ=12×10)面板的最大应力为：σ=M/W=10.8×10w满足要求3)、挠度验算923-5/12=2.07×10松木的弹性模量E=9×10，I=1×0.012N/m查“荷载与结构静力计算表”，得挠度系数Kf=0.632。
449-×(4.86×10/100EI)=0.632×(49000×0.3f=Kf(ql)/[100×9×107)]=0.15mm<L/400=0.75mm满足要求（3）、横向顶木枋计算1)、计算简图横向顶木枋是面板的支撑，间距0.3m，取0.3米宽度受力为一根顶木枋的受力，按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q=58800×0.3=17640N/m标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页157页中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案共第q=17640N/m0.40.40.4查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.1。
所以弯矩为22=282.2N·mM=Kmql=0.1×17640×0.422-43m)/6=(0.1×0.1W=(bh)/6=1.67×1033-64m)/12=(0.1×0.1I=(bh)/12=8.33×10纵向木枋最大弯曲内力：-46262(许可弯曲应力N/mN/m<σ=12×10σ=M/W=282.2/(1.67×10))=1.69×10w 满足要求2)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数K=0.677。
f449-×8.33×10/100EI)=0.677×(17640×0.4(ql)/(100×9×10Kf=f6)=0.05mm<L/400=1mm满足要求（4）纵向底钢管计算1)、计算简图纵向底梁是采用双D48㎜厚 3.5㎜厚钢管，横向木枋间距0.3米，跨度0.4米，横向木枋间距较小传递下来的力可简化为均部荷载，纵向底钢管按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q=58800×0.4/2=11760N/m标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页158页中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案共第q=11760N/m0.80.80.82)、强度验算查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.1。
所以弯矩为22=752.6N?mM=Kmql=0.1×11760×0.8?=5079mm???R4?????454mm=1.21×10I=4d? 44??r?R W=?364D横向钢管最大弯曲内力：6262N/mN/m=170×10<σσ=M/W=752.6/5079=148×10w满足要求3)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0.677。
f=44854)=1.5mm</100EI)=0.677×(11760×0.8㎡×1.21×10)/(100×2.06×10mmKf(qlkN/L/400=2mm满足要求工况二、现浇箱梁标准段高支架验算(右幅6#墩~10#墩)4x21为例进行计算标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页15共第9页中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案现浇箱梁梁段空心断面简化）现浇箱梁梁段空心断面(BBCCCAA现浇箱梁梁端荷载分区断面现浇箱梁横断面现浇箱梁横断面钢管支架位置示意图钢管高支架箱梁各部位荷载简化表终点起点累加其它累加其它荷载大部位部位序号终点砼厚起点砼厚荷载大小荷载荷载小cm)度（度（cm)(KN/m2)KN/m2)KN/m2)（（(KN/m2)腹板位置B区12005320058.858.853翼板位置A区250.820020050.84545空心位置C区314.18.32814.1288.3根据荷载其受力如下图所示标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页15页共中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案第10q=58.8q=58.8q=50.8q=50.8q=14.q=14.q=14.现浇箱梁横断面荷载示意图现浇箱梁横断面钢管桩示意图现浇箱梁横断面贝雷片位置示意图受力图如下：标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页15页共中交四航铜合高速公路工程总承包部总承包部四分部金九大桥现浇箱梁施工专项方案第11，)8cm×48×5.3/8.5，间距(C100贝雷片具体参数如下：材料：16Mn，弦杆2[10a 槽钢，贝雷片的连接为销接，tw=6.5mm)，b=50mm，tf=4.5mm腹杆I8(h=80mm 型。