满堂楼板模板支撑计算
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
模板工程量计算
模板工程量计算1、基础构件种类分为独立基础、杯形基础、满堂基础（无梁式满堂基础、有梁式满堂基础）条形基础（无梁式条形基础、有梁式条形基础）、箱形基础2、基础模板的计算S=混凝土与模板接触面积计算S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度【解】1.分析由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。
所以，混凝土与模板的接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。
2.计算工程量外墙下:基础底板S=（3.6×2+0.6×2）×2×0.2+（4.8+0.6×2）×2×0.2+（3.6－0.6×2）×4×0.2+（4.8－0.6×2）×2×0.2=9.12m²基础梁S=（3.6×2+0.2×2）×2×0.3+（4.8+0.2 ×2）×2×0.3+（3.6－0.2×2）×4×0.3+（4.8－0.2×2）×2×0.3=14.16m²内墙下基础底板S=（4.8－0.6×2）×2×0.2=1.44 m²基础梁S=（4.8－0.2×2）×2×0.3=2.64m²基础模板工程=9.12+14.16+1.44+2.64=27.36m²用L计算要减去内墙所占面积中24×0.2×2 －1.2×0.2×2=9.12m224×0.3×2 －0.4×0.3×2=14.16m2外侧柱和内部柱有梁板的柱高，应自柱基或楼板的上表面至上层楼板底面计算构造柱模板计算一字形S=(d1+0.12)×2 ×hL形S=[(d1+0.06)+(d2+0.06)+ (0.06 ×2)]×hT字形S=[(d1+0.12)+(0.06 ×4)] ×h十字形S=0.06× 2 ×4×h3、现浇混凝土梁模板梁的种类：基础梁、地圈梁、圈梁、过梁、悬挑梁、单梁、连续梁、矩形梁、异形梁梁长，梁高的取值主梁取至柱边次梁取至主梁边梁长：外墙圈梁——外侧L外、内侧外墙内边线内墙圈梁——L内支撑在混凝土墙上的梁——墙间净距支撑在砖墙上的梁——梁实际长度梁高：内侧梁底至板底、外侧梁底至板顶注意：外侧梁和内部梁模板计算的不同梁和柱或梁和梁相交时模板的扣减关系支模高度的问题同柱4、现浇混凝土板模板有梁板：带有主、次梁的板板构件种类无梁板：直接用柱支撑的板平板：无柱无梁直接搁置在圈梁或墙上的板有梁板模板=S板S=混凝土与模板接触面积计算板S模板=全长×全宽无梁板、平板现浇混凝土板的模板，按混凝土与模板接触面积，以平方米计算。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板☎扣件式钢管支撑✆考虑。
钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
、独立基础☎独立桩承台✆，满堂基础☎满堂桩承台✆与带形基础☎带形桩承台✆的划分：长宽比在 倍以内且底面积在 ㎡以内的为独立基础☎独立桩承台✆；底宽在 ❍以上且底面积在 ㎡以上的为满堂基础☎满堂桩承台✆；其余为带形基础☎带形桩承台✆。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。
高杯基础杯口高度大于杯口大边长度 倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图 杯口基础、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。
、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。
、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆☎弧✆形独立柱定额子目。
、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数 ，并增加其他材料费 元 ㎡，其他机械费 元 ㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数 ，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数 。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。
模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
模板支撑计算
安徽新华书店图书批销配送中心A标段模板施工方案一、工程概况安徽新华书店图书批销配送中心工程位于北二环路与嘉山路交叉口，框架三层，一层层高5.5米，结构层高5.47米。
二、三层层高4.5米，结构层高4.47米。
占地面积143×52.5米，建筑面积24031平方米，现施工场地回填土至-1.00米标高位置，回填土地基承载力为120kN/m2。
现浇空心板40cm厚，框架梁最大为400×800mm。
二、模板支撑选型施工采用48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架，做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，为la =lb=0.85米，步距1.8米，梁底立杆横距lb1=0.75米，立杆纵距la1=0.8米。
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150mm。
一层支撑底部设50×300厚垫板，四周设置剪刀撑，中间每隔四跨设置一道剪刀撑，剪刀撑与地面成60度角。
模板支架搭设形式如下：三、模板支撑搭设要求1、脚手架用扣件应采用铸铁扣件，钢管应采用48×3.5无缝钢管。
扣件及钢管的使用应有质量证明文件。
2、剪刀撑与立杆及水平杆相交处，均应用旋转扣件连接牢固，水平杆件连接优先采用对接扣件连接，如采用搭接，水平杆及剪刀撑，搭接长度均不应小于1米，在搭接部位应等间距设置3个旋转扣件固定。
两根相临纵向、横向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于0.5米。
3、满堂脚手架在底部即地梁上设置纵横向扫地杆，扫地杆宜采用直角扣件连接。
通过扫地杆将上部荷载传递到基础梁上。
（该满堂脚手架设计采用基础梁与地基共同承受荷载）该满堂架共设四道水平杆，三步架。
4、剪刀撑应由底至顶连续设置。
支架立杆应竖直设置，纵横方向应在同一条直线上，同一步水平杆件应在同一平面上，满堂架搭设完毕后，应作到整齐划一。
立杆全部采用6米长标准管。
5、在该满堂架顶层及梁上面一步水平杆处各设置一道水平剪刀撑。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件,以胶合板模板（扣件式钢管支撑)考虑.钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
2、独立基础（独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台）与带形基础（带形桩承台）的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础（满堂桩承台)；其余为带形基础（带形桩承台）。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算.高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图16。
1。
1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算.4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目.5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目.8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡,其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0。
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扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/64800=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300=1.898kN截面抗剪强度计算值T=3×1898.0/(2×1200.000×18.000)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×5.638×3004/(100×6000×583200)=0.088mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.638×0.300×0.300=0.238kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.238×1000×1000/64800=3.668N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12= 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.060)=1.691kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.691)×1.200=3.163kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.164/1.200=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.64×1.20×1.20=0.380kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.6×1.200×2.636=1.898kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×1.200×2.636=3.480kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.380×106/83333.3=4.56N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×1898.12/(2×50.00×100.00)=0.569N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.409kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.409×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.528mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P = 0.9×2.5kN经计算得到M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×1.691×1.200×1.200=0.951kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.951×106/83333.3=11.41N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.480kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图1.736托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.083经过计算得到最大弯矩 M= 1.736kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.482kN经过计算得到最大变形 V= 1.225mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.736×106/166666.7=10.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×8464/(2×100×100)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =1.225mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1= 0.176×4.000=0.705kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 N G= 0.9×(N G1+N G2+N G3)= 7.399kN。