独立基础基计算书
独立基础计算书
基础计算书C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3,d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)；二、初步选择基底尺寸A ≧Fk fa −γGA ≧949139−20×1.5=8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。
采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。
三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=14.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=25.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5=1.20*(25.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =30.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(45.000)+1.40*(0.000)=54.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(17.000)+1.40*(0.000)=20.400kNF2=1.35*Fk=1.35*949.000=1281.150kNMx2=1.35*Mxk=1.35*14.000=18.900kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*25.000=33.750kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*45.000=60.750kNVy2=1.35*Vyk=1.35*17.000=22.950kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1138.800|,|1281.150|)=1281.150kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|16.800|,|18.900|)=18.900kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|30.000|,|33.750|)=33.750kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|54.000|,|60.750|)=60.750kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|20.400|,|22.950|)=22.950kN四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.500+1.500=3.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.000=9.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.000*3.000*1.000=180.000kNG=1.35*Gk=1.35*180.000=243.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=14.000-17.000*0.600=3.800kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=25.000+45.000*0.600=52.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=18.900-22.950*0.600=5.130kN*mMdy=My+Vx*H=33.750+60.750*0.600=70.200kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(949.000+180.000)/9.000=125.444kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*125.444=125.444kPa≤fa=139.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=52.000/(949.000+180.000)=0.046m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000+6*|52.000|/(3.0002*3.000)=137.000kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000-6*|52.000|/(3.0002*3.000)=113.889kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=3.800/(949.000+180.000)=0.003m因|eyk|≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000+6*|3.800|/(3.0002*3.000)=126.289kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000-6*|3.800|/(3.0002*3.000)=124.600kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(137.000-125.444)+(126.289-125.444)+125.444=137.844kPa γo*P kmax=1.0*137.844=137.844kPa≤1.2*fa=1.2*139.000=166.800kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=70.200/(1281.150+243.000)=0.046m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|70.200|/(3.0002*3.000)=184.950kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|70.200|/(3.0002*3.000)=153.750kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=5.130/(1281.150+243.000)=0.003m因ey≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|5.130|/(3.0002*3.000) =170.490kPa Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|5.130|/(3.0002*3.000)=168.210kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=184.950+170.490-(1281.150+243.000)/9.000=186.090kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=186.090-243.000/9.000=159.090kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=184.950-243.000/9.000=157.950kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=170.490-243.000/9.000=143.490kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho )2=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2,(1.500-0.500 /2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Flx=1.0*253.574=253.57kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060*560=594.19kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho )2)=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2,(1.500-0.50 0/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Fly=1.0*253.574=253.57kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060.000*560=594.19kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
混凝土独立基础计算书
锥形基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-2 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=1654mm基础端部高度h1(自动计算)=250mm基础根部高度h2(自动计算)=250mm基础长宽比 1.000基础长度B1(自动计算)=1250mm B2(自动计算)=1250mm基础宽度A1(自动计算)=1250mm A2(自动计算)=1250mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HPB235 fy=210N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=650.000kN Fqk=0.000kNMgxk=408.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=408.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=650.000+(0.000)=650.000kNMxk=Mgxk+Mqxk=408.000+(0.000)=408.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=408.000+(0.000)=408.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(650.000)+1.40*(0.000)=780.000kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(408.000)+1.40*(0.000)=489.600kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(408.000)+1.40*(0.000)=489.600kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*650.000=877.500kNMx2=1.35*Mxk=1.35*408.000=550.800kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*408.000=550.800kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|780.000|,|877.500|)=877.500kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|489.600|,|550.800|)=550.800kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|489.600|,|550.800|)=550.800kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=400.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.250+1.250=2.500m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.250+1.250=2.500m3. 基础总高 H=h1+h2=0.250+0.250=0.500m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.250+0.250-0.040=0.460m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.500*2.500=6.250m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.500*2.500*2.000=250.000kNG=1.35*Gk=1.35*250.000=337.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=408.000-0.000*0.500=408.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=408.000+0.000*0.500=408.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=550.800-0.000*0.500=550.800kN*mMdy=My+Vx*H=550.800+0.000*0.500=550.800kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(650.000+250.000)/6.250=144.000kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*144.000=144.000kPa≤fa=400.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=408.000/(650.000+250.000)=0.453m因 |exk| >Bx/6=0.417m x方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导axk=Bx/2-|exk|=2.500/2-|0.453|=0.797mPkmax_x=2*(Fk+Gk)/(3*By*axk)=2*(650.000+250.000)/(3*2.500*0.797)=301.255kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(650.000+250.000)/6.250-6*|408.000|/(2.5002*2.500)=-12.672kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=408.000/(650.000+250.000)=0.453m因 |eyk| >By/6=0.417m y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ayk=By/2-|eyk|=2.500/2-|0.453|=0.797mPkmax_y=2*(Fk+Gk)/(3*Bx*ayk)=2*(650.000+250.000)/(3*2.500*0.797)=301.255kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(650.000+250.000)/6.250-6*|408.000|/(2.5002*2.500)=-12.672kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(301.255-144.000)+(301.255-144.000)+144.000=458.510kPaγo*Pkmax=1.0*458.510=458.510kPa≤1.2*fa=1.2*400.000=480.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=550.800/(877.500+337.500)=0.453m因 (ex >Bx/6.0) x方向大偏心ax=Bx/2-|ex|=2.500/2-|0.453|=0.797mPmax_x=2*(F+G)/(3*By*ax)=2*(877.500+337.500)/(3*2.500*0.797)=406.695kPaPmin_x=01.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=550.800/(877.500+337.500)=0.453m因 ey >By/6=0.417 y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ay=By/2-|ey|=2.500/2-|0.453|=0.797mPmax_y=2*(F+G)/(3*Bx*ay)=2*(877.500+337.500)/(3*2.500*0.797)=406.695kPaPmin_y=01.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=406.695+406.695-(877.500+337.500)/6.250=618.989kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=618.989-337.500/6.250=564.989kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=406.695-337.500/6.250=352.695kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=406.695-337.500/6.250=352.695kPa2. 柱对基础的冲切验算因 (bc+2*ho)<Bx基础底面处边缘均位于冲切锥体以外, 需要验算柱对基础的冲切2.1 因 (H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算因 (hc+2*ho)≥By)x方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内, 不用计算x方向的柱对基础的冲切验算2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=hc=1.654my冲切位置斜截面下边长ab=hc+2*ho=2.574m因(ab ≥By) ab=By=2.500my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.077my冲切面积(ab=By) Aly=(Bx/2-ho-bc/2)*By=(2.500/2-0.460-0.500/2)*2.500=1.350m2y冲切面积(Bx≥By) Aly=(Bx/2-bc/2-ho)*By-(By/2-hc/2-ho)2=(2.500/2-0.500/2-0.460)*2.500-(2.500/2-1.654/2-0.460)2=1.349m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.349*564.989=761.962kNγo*Fly=1.0*761.962=761.96kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho=0.7*1.000*1.43*2077.000*460=956.38kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
独立基础自动计算表及计算书(新规范)
0mmh0=720mm Y向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm(双柱)柱根宽度bc600mm X向轴力偏心距ex0=0mm(双柱)柱根长度hc600mm Y向轴力偏心距ey0=0mmFk=2540.00kN fc=11.9N/mm^2竖向力F=γz*Fk=3429.00kN ft= 1.27N/mm^2 fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=240kpa轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds)12.70M^2(注：γg取20.0kN/M^3)计算基础长度b=3564mm 取基础长度b=计算基础宽度L=3564mm 取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=-55.4kN·MMy=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=-50.2kN·MY 轴方向截面面积 Acb 2.3M^2X 轴方向截面面积 AcL 2.3M^2X轴基础顶面坡度15.42°Y轴基础顶面坡度15.42°基础底面积A12.96M^2X向Wx＝l * b * b / 67.78M^3Y向Wy ＝ b * l * l / 67.78M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝518.40kN基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝699.84kN轴心荷载作用下pk ＝ (Fk+ Gk) / A235.99<fa=240.0kpa通过X向pkmaxX＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=240.77< 1.2*fa=288.0kpa通过X向pkminX＝(Fk+Gk)/A－|Mky|/Wx=231.20>0.00kpa >0可以X向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=-0.012<b/6=0.60mY向pkmaxY＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=241.26< 1.2*fa=288.0kpa通过Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy=230.72>0.00kpa >0可以Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=-0.013<L/6=0.600mpmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=271.0kpapmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A=271.7kpaX方向冲切验算因b - hc=3000=L - bc=3000mmb=3600>hc+2*Ho=2040mmL=3600>b c+2*Ho=2040mm Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600mm^2 ab ＝ Min{bc + 2 *Ho，l} ＝2040mmamx ＝ (bc + ab) / 2＝1320mm0.7 * βhp * ft * amx* Ho ＝760.42>Flx＝pjmaxX*Alx＝596.18通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600m m^2 ab ＝ Min{hc + 2 *Ho，b}2040mmamy ＝ (hc + ab) / 21320mm0.7 * βhp * ft * amY* Ho ＝760.42>Fly＝pjmaxY*Aly＝597.63通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝2955.56mmVx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝1463.63<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝1891.79通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝2955.56mmVy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=1463.63<0.7*βh*ft*bo*Ho＝1891.79通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpapminX＝γz*PkminX=312.13kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=319.66kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=788.6kN·M MⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=773.9kN·M Y 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpapminY＝γz*PkminY=311.47kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=319.77kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=790.1kN·M MⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=773.9kN·M MⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝788.56kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=1127mm^2/MΦ12@100 MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝790.06kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=1129mm^2/MΦ12@100柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al＝ bc * hc ＝360000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) *(by + 2 * c)=490000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.171.35 * βc * βl * fc *Al ＝6747.30> F =3429.0kN通过注意:轴心荷载pk通过X向pkmaxX通过X向pkminX>0可以Y向pkmaxY通过Y向pkminY>0可以X方向冲切验算通过Y方向冲切验算通过X方向剪切验算通过Y方向剪切验算通过柱下局部受压通过AsI=1127mm^2/M AsⅡ=1129mm^2/MΦ12@100Φ12@100中间结果Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=2199600 Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=2808000 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600 Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=2199600 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=2808000 Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600。
独立柱基础计算书实例
独立柱基础计算书一、基础类型及计算形式基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸二、依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）三、几何数据及材料特性基础（J-1）几何数据：B1 = 1250mm, W1 = 1250mmH1 = 300mm, H2 = 300mmB = 400mm, H = 400mmB3 = 1400mm, W3 = 1400mm基础沿x方向的长度l= 2B1= 2.50 m基础沿y方向的长度b= 2W1= 2.50 m埋深d= 1200mm a s= 70mm材料特性：混凝土：C25 钢筋：HRB335(20MnSi)四、荷载数据1．作用在基础顶部的基本组合荷载竖向荷载F= 778.00kN基础自重和基础上的土重为:G= 1.35×γm×l×b×d= 1.35×20.0×2.50×2.50×1.20 = 202.5kN M x= 0.00kN·m M y= 0.00kN·mV x= 0.00kN V y= 0.00kN2．作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x= M x- V y×(H1+ H2) = 0.00 - 0.00 ×(0.30 + 0.30) = 0.00kN·m绕Y轴弯矩: M0y= M y+ V x×(H1+ H2) = 0.00 + 0.00 ×(0.30 + 0.30) = 0.00kN·m3．折减系数K s= 1.35五、修正地基承载力计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）(5.2.4)f a= f ak+ ηbγ(b- 3) + ηdγm(d- 0.5) (式5.2.4)式中: f ak= 120.00 kPaηb= 0.00，ηd= 2.00γ= 18.00kN/m3γm= 18.00kN/m3b= 2.50m, d= 1.20m如果b＜3m，按b= 3m; 如果b> 6m，按b= 6m如果d＜0.5m, 按d= 0.5mf a= f ak+ ηbγ(b- 3) + ηdγm(d- 0.5)= 120.00 + 0.00×18.00×(3.00 - 3.00) + 2.00×18.00×(1.20 - 0.50)= 145.20 kPa修正后的地基承载力特征值f a= 145.20 kPa六、轴心荷载作用下地基承载力验算p k= (F k＋G k)/A其中：A= 2.50×2.50 = 6.25m2F k s= 778.00G k= G/1.35 = 202.5/1.35 = 150.00kNp k= 143.5kPa ≤f a, 满足要求七、基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：F l≤0.7βhp f t a m h0(8.2.7-1)αm= (a t＋a b)/2 (8.2.7-2)F l= p j A l(8.2.7-3)1．基底最大净反力基底平均净反力p c= 168.05 kPa基底最大净反力p j= p jx+ p jy- p c=168.05+168.05-168.05 = 168.05 k Pa2．柱子对基础的冲切验算：X方向：基础有效高度：h0=( h0x+h0y)/2=(550+530)/2=540mmA lx=0.5*(2.5+(2.5-0.51*2))*0.51=1.015 m2A lx= 1.015m2F lx= p j×A lx= 124.48 ×1.015 = 126.35kNa mx=( a t+a b)/2=(1400*2+540*2)/2=0.94mF lx≤0.7×βhp×f t×a mx×h0= 0.7×1.00×1.27×0.94×0.54×1000= 451.00kN, 满足要求Y方向：A ly= 1.015m2F ly= p j×A ly= 124.48 ×1.015 = 126.35kNa my= (a t+a b)/2 = =(400+400*540*2)/2=0.94mF ly≤0.7×βhp×f t×a my×h0= 0.7×1.00×1.27×0.94×0.54×1000= 451.00kN, 满足要求3．变阶处基础的冲切验算：X方向：基础有效高度：h0=( h0x+h0y)/2=(250+230)/2=240mmA lx=0.5*(1.4+(1.4-0.50*2))*0.5=0.45 m2A lx= 0.45m2F lx= p j×A lx= 124.48 ×0.45 = 56.02kNa mx= (a t+a b)/2 a m=( a t+a b)/2 =(1.40+1.40+0.24*2)/2=1.64mF lx≤0.7×βhp×f t×a mx×h0= 0.7×1.00×1.27×1.64×0.24×1000= 349.91kN, 满足要求Y方向：A ly= 0.45m2F ly= p j×A ly= 124.48 ×0.45 = 56.02kNa my= (a t+a b)/2 a m=( a t+a b)/2 =(1.40*2+0.24*2)/2=1.64mF ly≤0.7×βhp×f t×a mx×h0= 0.7×1.00×1.27×1.64×0.24×1000= 349.91kN, 满足要求八、基础局部受压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）F l≤1.35×βc×βl×f c×A ln局部荷载设计值：F l= 778.00*1.35kN＝1050.3 kN混凝土局部受压面积：A ln= b c×h c= 0.40×0.40 = 0.16m2混凝土受压时计算底面积：A b= 6.25m2混凝土受压时强度提高系数：1.35×βc×βl×f c×A ln= 1.35×1.00×6.25×12700.00×0.16= 17145.00 kN > F l= 778.00 kN 满足要求！九、受弯计算结果1．柱根部受弯计算：轴心荷载作用下截面基底反力设计值：Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：a1= 2.50/2 - 0.40/2 = 1.05*1.35= 225.11kN·mX方向计算面积：1488mm2根据《混凝土结构设计规范》第9.5.2条，取最小配筋率为0.15％,X方向构造配筋面积：2250.00mm2Y方向计算面积：1488mm2,Y方向构造配筋面积：2250.00mm22．变阶处受弯计算：轴心荷载作用下截面基底反力设计值：Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：a1= 2.50/2 - 1.40/2 = 0.55*1.35= 73.20kN·mX方向计算面积：1129.58mm2根据《混凝土结构设计规范》第9.5.2条，取最小配筋率为0.15％,X方向构造配筋面积：1125.00mm2Y方向计算面积：1129.58mm2,Y方向构造配筋面积：1125.00mm2X方向弯矩计算结果:计算面积：2250.00mm2采用方案：B12@130X方向钢筋总根数为: 20实配面积：2262mm2Y方向弯矩计算结果:计算面积：2250.00mm2采用方案：B12@130Y方向钢筋总根数为: 20实配面积：2262mm2。
柱下独立基础计算书
J—1、一、基础设计（f ak=180kPa）1.基础上荷载N k=3116kN.m N=3852kN。
mM xk=—6kN.m M x=-8kN.mM yk=—41kN。
m M y=—51kN.mQ xk=—82kN Q x=-101kNQ yk=49kN Q y=61kN轴向力最大标准组合轴向力最大基本组合基础埋深为2.5m,地下水位为未知，不考虑。
2.确定基础底面尺寸及地基承载力验算查规范,粉质黏土的承载力修正系数为：ηb=0，ηd=1.6 (只进行深度修正)f a=f ak+ηbγ(b—3）+ηdγm（d-0。
5)=180+1。
6×18×（2.5—0.5）=237。
6kPa(1)基础底面尺寸的确定在轴力荷载F作用下,基础底面积A´为：A´=N k/（f a—γm d)=3116/（237.6—18×2.5)=16。
17m2选取基础尺寸为:A=4.1×4.1=16.81m²,取基础高度为700mm。
(2)地基承载力验算W=bl2/6=4.13/6=13。
25m3基础底面的压力为:p k=(F k+G k）/A±M xk/W x=（3116+16.81×2。
5×18)/ 16。
81±(6+82×0.7)/11.49=230.37±5.52p kmax=235。
89kPa<1.2f a=1。
2×237。
6=285.12kPaP kmin=224。
85kPa〉0，均满足要求。
(3)受冲切承载力验算进行冲切计算式,按由柱边起成45°的冲切角椎体的斜面进行验算。
p=（F+G）/A±M x/W x=(3852+1。
35×16。
81×2。
5×18）/ 16。
81±（8+101×0。
7）/13.25=289。
独立基础沉降计算书
独立基础沉降计算书一、设计资料1.工程信息工程名称: 成品车间勘察报告: 江苏常州地质工程勘察院（2014）基础编号: J-32.基础参数基础尺寸: b ×l = 3.00 m× 3.00 m基础埋深: d = 1.500 m荷载: F k = 730.00 kN钻孔编号: ZK01孔囗标高: 0.00m地下水位标高: -1.00m地下水位深度: 1.00 m地基承载力特征值: f ak = 240.00 kPa3.计算参数设计时执行的规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称"基础规范"沉降计算经验系数: 程序自动地基变形计算深度: 按基础规范式5.3.6计算4.地质参数二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为:G k = γG Ad-γW Ad w = 20 × 3.00 × 3.00 × 1.50- 10 × 3.00 × 3.00 × 0.50 = 225.00 kN基础底面平均压力为:p k = F k + G kA=730.00 + 225.003.00 × 3.00= 106.11 kPa基础底面自重压力为:σch = γm d = 16.47 × 1.50 = 24.70 kPa上式中γm为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γm = ∑γi h i∑h i=19.80×1.00+9.80×0.501.00+0.50=24.701.50= 16.47 kN/m3基础底面的附加压力为:p0 = p k - σch = 106.11 - 24.70 = 81.41 kPa2.确定分层厚度按"基础规范"表5.3.6:由b = 3.00m 得∆z = 0.60m3.确定沉降计算深度按"基础规范"式(5.3.6)确定沉降计算深度.z n = 8.40 m4.计算分层沉降量根据"基础规范"表K.0.1-2可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表:上表中l1 = l/2 = 1.50m b1 = b/2 = 1.50mz = 8.40m范围内的计算沉降量∑∆s = 30.99 mm, z = 7.80m至8.40m(∆z为0.60m)土层计算沉降量∆s'i = 0.67 = s'i = 0.67 mm ≤0.025∑∆s'i = 0.025 × 30.99 = 0.77 mm，满足要求。
独立基础计算书
####### 0.00 17.40 16.90 500.00 500.00 1.00 C25 300 C25
11.9 164.10 160.00
9.61 4.97 4.97 9.61 164.09 169.21 158.97 满足 满足
167.68 0.44 392.6 满足 0.44 392.6 满足
满足， 满足，不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力
pS=F/A (KN/m2) M1=ps(B-bc)2(2L+hC)/24 (KN·m) AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm2) M2=pS(L-hc)2(2B+bC)/24 (KN·m) AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm2) ASmin=0.15%h*1000 (mm2) 长边选用钢筋直径 d (mm) 14 钢筋间距s (mm) 180 855.21 长边实配钢筋 (mm2) 满足 长边是否满足
面的局部受压承载力
160.77 303.40 788.01 303.40 788.01 750.00 14 180 855.21 满足
数据输入
120.00 0.3 1.4 20.00 18.00 2.60 2.25 承载力修正用基础埋置深度d' (m)【自室内地面算起】 2.25 基础高度 h (mm) 500 基础边缘高度 h1 (mm) 250 地基承载力特征值 fak 基础宽度修正系数 η b 基础深度修正系数 η d 基础底面以下土的重度 γ (KN/m3) 基础底面以上土的重度 γ m (KN/m3) 基础底面宽度 b (m) 计算Gk用的基础平均埋置深度 d (m) 一层柱底荷载设计值 N (KN) 一层墙体荷载设计值 Nq (KN) 基底短边方向力矩设计值MB (KN·m) 基底长边方向力矩设计值ML (KN·m) 柱沿基础短边方向尺寸 bC (mm) 柱沿基础长边方向尺寸 hC (mm) 基础长短边尺寸比 L/B 混凝土强度等级 受力钢筋强度设计值 fy (N/mm2) 柱子的强度等级
独立基础JC-1计算书
基础JC-1计算书项目名称: JC-1设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007--2002)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2002)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)1.4 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2001)2 几何数据及材料2.1 基础混凝土等级: C35; 抗压强度fc=16.7(MPa); 抗拉强度ft=1.57(MPa)2.2 钢筋等级: HRB335; 强度设计值fy=300(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝50(mm)2.3 基础类型: 锥型基础2.4 基础长l=1500(mm); 基础宽b=1500(mm); 基础高h=1000(mm)2.5 柱高Hc=400(mm); 柱宽Bc=400(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度) ac=50(mm); 加大高度hc=300(mm)2.6 基础端部高h1=300(mm)2.7 基础底面积A=l*b=1500*1500=2.250(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(400+2*50)*(400+2*50)=0.250(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+[(Bc+2*ac)*(Hc+2*ac)+(l-Hc-2*ac)*(b-Bc-2*ac)/3+(l-Hc-2*ac)*(Bc+2*ac)/2+(b-Bc-2*ac)*(Hc+2*ac)/2]*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc=1500*1500*300+[(400+2*50)*(400+2*50)+(1500-400-2*50)*(1500-400-2*50)/3+(1500-400-2*50)*(400+2*50)/2+(1500-400-2*50)*(400+2*50)/2]*(1000-300-300)+(400+2*50)*(400+2*50)*300=1.183(m3)2.8 基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3)基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=1.183*25.0+[2.250*1.500-1.183-0.400*0.400*(1.500-1.000)]*18=67.593(kN)G=1.2*Gk=81.112(kN)3 地基承载力信息3.1 已知条件地基承载力特征值fak=180(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0; 深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3); 土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=1500(mm); 基础埋置深度d=1500(mm); 深度修正起算深度d1=0(mm) 3.2 承载力设计值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5) (GB 50007--2002 式5.2.4, 按北京规范可把d1加大1m)fa=180+0*18*(1.5-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=200.000(kPa)faE=ξa*fa (GB 50011--2001 式4.2.3)faE=1*200.000=200.000(kPa)3.3 基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比: 0%4 荷载信息4.1 符号说明:N 、Nk----------- 柱底轴向力设计值、标准值(kN)F 、Fk----------- 作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q 、Qk----------- 作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx' 、Fy' 、Fkx' 、Fky'----------- 作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN) Fx'=0; Fy'=0; Q=0; 地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax' 、ay'----------- 作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax'=0; ay'=0Vx 、Vy ---- 作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx 、Vky ---- 作用于基础顶面的剪力标准值(kN)Mx'、My' --- 作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx'、Mky' --- 作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx 、Mky ---- 作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz ---------- 荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx'+Fky'Mkx ＝Mkx'-Vky*H-Fky'*ay'、Mky＝Mky'+Vkx*H+Fkx'*ax'Fk＝F/γz Mkx'＝Mx/γz Mky'＝My/γz4.2 直接输入荷载设计值N=110; Mx=5; My=5; Vx=10; Vy=10Fk=(N+Fx'+Fy')/γz=(110+0+0)/1.3=84.615(kN)Mkx=(Mx'-Vy*H-Fy'*ay')/γz=(5-10*1-0*0)/1.3=-3.846(kN*m)Mky=(My'+Vx*H+Fx'*ax')/γz=(5+10*1+0*0)/1.3=11.538(kN*m)5 轴心荷载作用下验算pk=(Fk+Gk+Qk)/A (GB 50007--2002 式5.2.2-1)pk=(84.615+67.593+0.000)/2.250=67.648(kPa) ≤200.000 满足要求6 偏心荷载作用下验算单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W (GB 50007--2002 式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W (GB 50007--2002 式5.2.2-3)当基底出现拉力区时, Pkmax=2*(Fk+Gk)/l/a/3 (GB 50007--2002 式5.2.2-4) 双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy当基底出现拉力区时, Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)Wy=b*l*l/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)pkmax=(84.615+67.593+0.000)/2.250+3.846/0.563+11.538/0.563=88.161(kPa) ≤1.2*200.000=240.000(kPa) 满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(84.615+67.593+0.000)/2.250-3.846/0.563-11.538/0.563=40.298(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000% ≤0.000% 满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk)=11.538/(84.615+67.593+0.076)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk)=-3.846/(84.615+67.593)=-0.025(m)7 基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0 (GB 50007--2002 式8.2.7-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2 (GB 50007--2002 式8.2.7-2)abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al (GB 50007--2002 式8.2.7-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1 柱底边冲切面验算βhp=0.98; h0=0.95(mm)atx=Hc=0.4(m); abx=1.5(m); amx=0.95(m)aty=Bc=0.4(m); aby=1.5(m); amy=0.95(m)Alx=0(m2); Aly=0(m2)pj=1.3*(88.1611-67.593/2.250)=75.556(kPa)FlxγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤975.317(kN) 满足要求FlyγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤975.317(kN) 满足要求7.2 柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00; h0=0.65(mm)atx=Hc=0.5(m); abx=1.5(m); amx=1(m)aty=Bc=0.5(m); aby=1.5(m); amy=1(m)Alx=0(m2); Aly=0(m2)pj=1.3*88.1611-67.593/2.250=75.556(kPa)FlxγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤714.350(kN) 满足要求FlyγRE=75.556*0.000*0.85=0.000(kN) ≤714.350(kN) 满足要求8 柱下局部受压承载力验算Fl≤ω*βl*fcc*Al (GB 50010--2002 式A.5.1-1)Fl=110(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.4*0.4=0.160(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.25(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.250/0.160)=1.250ω*βl*fcc*Al=1.0*1.250*0.85*16.700*0.160=2839.000(kN)≥Fl=110.000(kN) 满足要求9 抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE (GB 50007--2002 式8.2.7-4) =a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a')^2*(2*b+b')*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE (GB 50007--2002 式8.2.7-5) =(l-a')^2*(2*b+b')*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.09.1 柱边弯矩计算9.1.1 绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.400(m); a1=0.550(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=58.353(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.550^2*[(2*1.500+0.400)*(84.444+58.353)+(84.444-58.353)*1.500]/12*0.75=9.919(kN*m)截面面积A=1.000(m2), 受压区高度x=0.001(m)As=33.085(mm2); 配筋率ρ=0.00%9.1.2 绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.400(m); a1=0.550(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=58.353(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.550^2*[(2*1.500+0.400)*(84.444+58.353)+(84.444-58.353)*1.500]/12*0.75=9.919(kN*m)截面面积A=1.000(m2), 受压区高度x=0.001(m)As=33.085(mm2); 配筋率ρ=0.00%9.2 柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1 绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.500(m); a1=0.500(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=56.980(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.500^2*[(2*1.500+0.500)*(84.444+56.980)+(84.444-56.980)*1.500]/12*0.75=8.378(kN*m)截面面积A=0.850(m2), 受压区高度x=0.002(m)As=39.938(mm2); 配筋率ρ=0.00%控制最小配筋率ρmin=0.15%; As=1275.000(mm2)9.2.2 绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m); a'=0.500(m); a1=0.500(m)Pjmax=84.444(kPa); Pjmin=2.051(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=56.980(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a')*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.500^2*[(2*1.500+0.500)*(84.444+56.980)+(84.444-56.980)*1.500]/12*0.75=8.378(kN*m)截面面积A=0.850(m2), 受压区高度x=0.002(m)As=39.938(mm2); 配筋率ρ=0.00%控制最小配筋率ρmin=0.15%; As=1275.000(mm2),Ax=2.24709e-2359.3 配筋结果:沿X向钢筋As=1275.000(mm2); 实配13φ12@125(As=1470.265)沿Y向钢筋As=1275.000(mm2); 实配13φ12@125(As=1470.265)=========================TAsd结构设计软件基础JC-1计算书结束=========================。
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阶梯柱基计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸：B1 = 1400 mm, A1 = 700 mmH1 = 300 mm, H2 = 300 mmB = 800 mm, A = 500 mmB3 = 1400 mm, A3 = 700 mm无偏心：B2 = 1400 mm, A2 = 700 mm基础埋深d = 1.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 146.15 kNM x = 0.00 kN·mM y = 105.38 kN·mV x = 25.37 kNV y = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.60 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 105.38＋25.37×0.60 = 120.60 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 120.60/1.35 = 89.33 kN·m4．材料信息：混凝土：C30 钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 1.40×2.80 = 3.92 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×2.80×1.402 = 0.91 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×1.40×2.802 = 1.83 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 110.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F/K s = 146.15/1.35 = 108.26 kNG k = 20S·d = 20×3.92×1.50 = 117.60 kNp k = (F k＋G k)/S = (108.26＋117.60)/3.92 = 57.62 kPa ≤f a，满足要求。
3．偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：当e≤b/6时，p kmax = (F k＋G k)/A＋M k/W (5.2.2－2)p kmin = (F k＋G k)/A－M k/W (5.2.2－3) 当e＞b/6时，p kmax = 2(F k＋G k)/3la (5.2.2－4) X方向:偏心距e xk = M0yk/(F k＋G k) = 89.33/(108.26＋117.60) = 0.40 me = e xk = 0.40 m ≤(B1＋B2)/6 = 2.80/6 = 0.47 mp kmaxX = (F k＋G k)/S＋M0yk/W y= (108.26＋117.60)/3.92＋89.33/1.83 = 106.45 kPa≤1.2×f a = 1.2×110.00 = 132.00 kPa，满足要求。
4．基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：F l≤0.7·βhp·f t·a m·h0(8.2.7－1)F l = p j·A l(8.2.7－3)a m = (a t＋a b)/2 (8.2.7－2)p jmax,x = F/S＋M0y/W y = 146.15/3.92＋120.60/1.83 = 103.21 kPap jmin,x = F/S－M0y/W y = 146.15/3.92－120.60/1.83≤0, p jmin.x = 0.00 kPap jmax,y = F/S＋M0x/W x = 146.15/3.92＋0.00/0.91 = 37.28 kPap jmin,y = F/S－M0x/W x = 146.15/3.92－0.00/0.91 = 37.28 kPap j = p jmax,x＋p jmax,y－F/S = 103.21＋37.28－37.28 = 103.21 kPa(1)柱对基础的冲切验算：H0 = H1＋H2－a s = 0.30＋0.30－0.08 = 0.52 mX方向：A lx = 1/2·(B1＋B2－B－2H0)(A1＋A2)= (1/2)×(2.80－0.80－2×0.52)×1.40= 0.67 m2F lx = p j·A lx = 103.21×0.67 = 69.36 kNa b = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{0.50＋2×0.52, 1.40} = 1.40 ma mx = (a t＋a b)/2 = (A＋a b)/2 = (0.50＋1.40)/2 = 0.95 mFlx ≤0.7·βhp·f t·a mx·H0 = 0.7×1.00×1430.00×0.950×0.520= 494.49 kN，满足要求。
(2)变阶处基础的冲切验算：X方向：A lx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B3－2H0)－1/4·(A1＋A2－A3－2H0)2= (1/2)×1.40×(2.80－1.40－2×0.22)－(1/4)×(1.40－0.70－2×0.22)2= 0.66 m2F lx = p j·A lx = 103.21×0.66 = 67.61 kNa b = min{A3＋2H0, A1＋A2} = min{0.70＋2×0.22, 1.40} = 1.14 ma mx = (a t＋a b)/2 = (A3＋a b)/2 = (0.70＋1.14)/2 = 0.92 mFlx ≤0.7·βhp·f t·a mx·H0 = 0.7×1.00×1430.00×0.920×0.220= 202.60 kN，满足要求。
Y方向：A ly = 1/4·(2B3＋2H0＋A1＋A2－A3)(A1＋A2－A3－2H0)= (1/4)×(2×1.40＋2×0.22＋1.40－0.70)(1.40－0.70－2×0.22)= 0.26 m2F ly = p j·A ly = 103.21×0.26 = 26.43 kNa b = min{B3＋2H0, B1＋B2} = min{1.40＋2×0.22, 2.80} = 1.84 ma my = (a t＋a b)/2 = (B3＋a b)/2 = (1.40＋1.84)/2 = 1.62 mFly ≤0.7·βhp·f t·a my·H0 = 0.7×1.00×1430.00×1.620×0.220= 356.76 kN，满足要求。
5．基础受压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）F l≤1.35·βc·βl·f c·A ln(7.8.1-1)局部荷载设计值：F l = 146.15 kN混凝土局部受压面积：A ln = A l = B×A = 0.80×0.50 = 0.40 m2混凝土受压时计算底面积：A b = min{B＋2A, B1＋B2}×min{3A, A1＋A2} = 2.10 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sq.(A b/A l) = sq.(2.10/0.40) = 2.291.35βc·βl·f c·A ln= 1.35×1.00×2.29×14300.00×0.40= 17693.32 kN ≥F l = 146.15 kN，满足要求。
6．基础受弯计算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：MⅠ=a12[(2l＋a')(p max＋p－2G/A)＋(p max－p)·l]/12 (8.2.7－4)MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(p max＋p min－2G/A)/48 (8.2.7－5)(1)柱根部受弯计算：G = 1.35G k = 1.35×117.60 = 158.76kNX方向受弯截面基底反力设计值：p minx = (F＋G)/S－M0y/W y = (146.15＋158.76)/3.92－120.60/1.83 = 11.86 kPap maxx = (F＋G)/S＋M0y/W y = (146.15＋158.76)/3.92＋120.60/1.83 = 143.71 kPap nx = p minx＋(p maxx－p minx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]= 11.86＋(143.71－11.86)×3.60/(2×2.80)= 96.62 kPaⅠ-Ⅰ截面处弯矩设计值：MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](p maxx＋p nx－2G/S)＋(p maxx－p nx)(A1＋A2)}/12= (2.80/2－0.80/2)2((2×1.40＋0.50)(143.71＋96.62－2×158.76/3.92)＋(143.71－96.62)×1.40)/12= 49.31 kN.mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](p maxx＋p minx－2G/S)/48= (1.40－0.50)2(2×2.80＋0.80)(143.71＋11.86－2×158.76/3.92)/48= 8.05 kN.mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.009151 配筋率：ρ= 0.000363ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500计算面积：900.00 mm2/mⅡ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.000744 配筋率：ρ= 0.000030ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500计算面积：900.00 mm2/m(2)变阶处受弯计算：X方向受弯截面基底反力设计值：p minx = (F＋G)/S－M0y/W y = (146.15＋158.76)/3.92－120.60/1.83 = 11.86 kPap maxx = (F＋G)/S＋M0y/W y = (146.15＋158.76)/3.92＋120.60/1.83 = 143.71 kPap nx = p minx＋(p maxx－p minx)(2B1＋B3)/[2(B1＋B2)]= 11.86＋(143.71－11.86)×4.20/(2×2.80)= 110.75 kPaⅠ-Ⅰ截面处弯矩设计值：MⅠ= [(B1＋B2)/2－B3/2]2{[2(A1＋A2)＋A3](p maxx＋p nx－2G/S)＋(p maxx－p nx)(A1＋A2)}/12= (2.80/2－1.40/2)2((2×1.40＋0.70)(143.71＋110.75－2×158.76/3.92)＋(143.71－110.75)×1.40)/12= 26.67 kN.mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：MⅡ= (A1＋A2－A3)2[2(B1＋B2)＋B3](p maxx＋p minx－2G/S)/48= (1.40－0.70)2(2×2.80＋1.40)(143.71＋11.86－2×158.76/3.92)/48= 5.33 kN.mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.027918 配筋率：ρ= 0.001109ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500计算面积：450.00 mm2/mⅡ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ= 0.002753 配筋率：ρ= 0.000109ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500计算面积：450.00 mm2/m四、计算结果1．X方向弯矩验算结果：计算面积：900.00 mm2/m采用方案：f14@150实配面积：1026.25 mm2/m2．Y方向弯矩验算结果：计算面积：900.00 mm2/m采用方案：f14@150实配面积：1026.25 mm2/m。