格构锚杆计算
锚杆重量计算公式(一)
锚杆重量计算公式(一)锚杆重量计算公式作为一名资深的创作者，我将为大家介绍锚杆重量计算公式的相关内容。
在本文中，我将使用Markdown格式并采用标题副标题的形式来详细讲解，帮助大家更好地理解和运用这些计算公式。
概述锚杆是一种常用于地质工程和建筑工程中的一种固定装置，用于增加和提供结构的稳定性。
为了设计和施工的需要，我们需要计算锚杆的重量。
下面是锚杆重量计算公式的相关内容。
公式一：锚杆体积计算公式锚杆的重量与其体积密切相关。
下面是锚杆体积计算的公式：V = πr^2h其中，V表示锚杆的体积，π为圆周率，r为锚杆的半径，h为锚杆的高度。
举例说明举一个具体的例子来说明锚杆体积计算公式的应用场景。
假设有一根直径为10cm，高度为2m的锚杆，那么我们可以利用上述公式进行计算：V = * ()^2 * 2 = m^3所以，这根锚杆的体积为立方米。
公式二：锚杆材料密度计算公式锚杆的重量还与其材料的密度相关。
下面是锚杆材料密度计算的公式：ρ = m / V其中，ρ表示锚杆材料的密度，m表示锚杆的质量，V表示锚杆的体积。
举例说明继续以上述锚杆为例，假设该锚杆采用钢材制造，钢材的密度为7850 kg/m^3，那么我们可以利用上述公式进行计算：假设锚杆的质量为100 kg，则锚杆的体积为：V = 100 / 7850 = m^3所以，钢制锚杆的体积为立方米。
公式三：锚杆重量计算公式锚杆的重量可以通过上述两个公式进行计算得出。
下面是锚杆重量计算的公式：W = ρV = ρπr^2h其中，W表示锚杆的重量，ρ表示锚杆材料的密度，V表示锚杆的体积，π为圆周率，r为锚杆的半径，h为锚杆的高度。
举例说明综合以上的例子和公式，假设我们仍然使用前面的例子，该锚杆采用钢材制造，钢材的密度为7850 kg/m^3，直径为10cm，高度为2m 的锚杆。
通过计算，我们可以得到：W = 7850 * * ()^2 * 2 = kg所以，该锚杆的重量为千克。
锚杆(锚索)长度、间排距、参数计算公式
1sin
4Q / ( s ) 4 0.1/ (3.14 380) 0.018m
式中，
1
—锚杆直径（mm）；
s —螺纹钢抗拉强度（MPa）；
Q—锚杆锚固力； 考虑富余系数1.13，锚杆直径确定为20mm。
（4） 锚杆长度
l
式中，
b tan a 1.8 tan 45 0.5 0.1 0.1 2.4(m) tan tan 45
G2 2rhB / 3
因此，锚索间距可由下式计算
Q2 G2 cos 2rha2 B cos / 3
式中： Q2——锚索预紧力，KN,100～120，取 100； r——岩石的容重，KN/m，取 23.5； B——巷道跨度，m，取 3； f——岩石普氏系数，取 2～4，取 3；
5
h——载荷体高度，m，按自然平衡拱理论，沿巷道单位长度吊 挂载荷计算方法，计算载荷体高度 h=B/（2f）=0.5
b—组合拱厚度（m);
。 —锚杆对岩层的控制角（）
a —锚杆间排距（m）。
2 锚索支护参数的确定
1 锚索长度的确定
La La1 La 2 La 3
式中： La——锚索长度（m） ； La1——锚索外露长度（m） ； La1——锚索有效长度（m） ； La2——锚索锚固长度（m） 。 （1）静压软岩巷道 在锚杆失效的情况下，其潜在的冒落高度为 1.5 倍的巷道宽度。同时为保证 巷道的稳定性，锚索应保证锚固到稳定的岩层内，锚索有效长度：
——岩层倾角，30 度。
1 锚索排距的计算 需要锚索承载的有潜在跨落趋势的围岩载荷为
W bB
式中： B——巷道跨度，m；
——破坏区煤岩体容重，KN/m3
锚杆、锚索计算公式
一、锚索设计承载力钢绞线直径为φ15.24mm 时230kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时320kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时454kN 。
二、锚索设计破断力 钢绞线直径为φ15.24mm 时260kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时355kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时504kN 。
三、按悬吊理论计算锚杆参数：1、锚杆长度计算：L = KH + L1 + L2式中：L — 锚杆长度m ；H — 冒落拱高度m ；K — 安全系数，一般取K=2；L1 — 锚杆锚入稳定岩层的深度，一般按经验取0.5m ； L2 — 锚杆在巷道中的外露长度，一般取0.1m ； 其中：H =f B2式中：B — 巷道开掘宽度；f —岩石坚固性系数，砂岩取 ；则L=2、锚杆间排距计算，通常间排距相等，取a ：a =KHr Q式中：a — 锚杆间排距，m ；Q — 锚杆设计锚固力， KN/根；H —冒落拱高度，取m；r —被悬吊砂岩的重力密度，取KN/m3；K —安全系数，一般取K=2；3、锚杆锚固长度计算：L0 = LD21 /（D2-D22）式中：L--锚固剂长度，为500mm。
D--钻孔直径，为32mm。
D1—树脂锚固剂直径，为28mmD2--锚杆内径，为20mm .四、锚索间排距的确定：L=nF2/［BHγ-(2F1sinθ)/L1］式中：L—锚索排距，m；B—巷道最大冒落宽度，m；H—巷道冒落高度，按最严重冒落高度取米；γ—岩体容重，取KN/m3 ；L1—锚杆排距，米；F1—锚杆锚固力，取KN；F2 —单根锚索的极限破断力，取210KN；θ—角锚杆与巷道顶板的夹角，85ｏ；n—锚索排数，取；考虑巷道宽度，间距取米，排距取米，符合理论计算要求。
五、1、锚索长度确定：L=L1+L2+L3+L4 式中L ——锚索总长度L1——锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，m; L2——需要悬吊的不稳定岩层，取 mL3——上托盘及锁具的厚度，取0.2mL4——需要外露的张拉长度，取0.35m 按GB J86—1985要求2、锚索锚固长度L1按下式确定：L1≥K ×2411f f D 式中 K ——安全系数 取K=2D1——锚索钢绞线直径 取 mmf1——钢绞线抗拉强度， N /mm 2f2——锚索与锚固剂的粘合强度，取10N /mm 23、锚索数目的确定 N=K ×1P W 式中 N ——锚索数目K ——安全系数P1——锚索的最低破断率286.5kNW ——被吊岩石的自重，kN4、W=B ×∑h ×∑r ×D 式中B ——巷道掘进宽度，取最大宽度 m 计算∑h——悬吊岩石厚度，取m∑r——悬吊岩石平均容重kN/m2D——锚索间排距，取不大于锚索长度的1/2 取m。
锚杆工程量计算规则
锚杆工程量计算规则锚杆是一种常见的地下工程支护材料，广泛应用于隧道、地铁、地下室等工程中。
在进行锚杆工程施工前，需要对锚杆的工程量进行准确计算，以保证施工的质量和进度。
下面将介绍锚杆工程量计算的规则和步骤。
一、锚杆长度的计算锚杆长度是指锚杆的实际使用长度，需要根据具体工程情况进行计算。
通常情况下，锚杆的长度等于锚杆的埋置深度加上锚杆的伸出长度。
埋置深度是指锚杆从地面或结构物表面到锚固点的垂直距离，伸出长度是指锚杆从锚固点到锚杆外露部分的长度。
根据实际工程需要，锚杆长度可以根据需要进行调整。
二、锚杆直径的计算锚杆直径是指锚杆截面的直径，需要根据锚杆的受力情况和工程要求进行计算。
一般情况下，锚杆直径可以根据构造物的要求和设计规范进行确定。
锚杆直径的计算需要考虑锚杆的受力情况、锚固长度、锚杆材料等因素，以保证锚杆的承载能力和稳定性。
三、锚杆间距的计算锚杆间距是指相邻两个锚杆之间的距离，需要根据锚杆的受力情况和工程要求进行计算。
一般情况下，锚杆间距可以根据构造物的要求和设计规范进行确定。
锚杆间距的计算需要考虑锚杆的受力情况、锚固长度、锚杆材料等因素，以保证锚杆的承载能力和稳定性。
四、锚杆总数量的计算锚杆总数量是指施工现场所需的锚杆的总数，需要根据施工现场的具体情况进行计算。
一般情况下，锚杆的总数量可以根据工程的要求和设计规范进行确定。
锚杆总数量的计算需要考虑施工现场的具体情况、锚杆的长度、直径和间距等因素，以保证施工的顺利进行。
五、锚杆材料的计算锚杆材料是指用于制作锚杆的材料，一般为钢筋或钢束。
锚杆材料的计算需要根据锚杆的长度、直径和间距等因素进行确定。
一般情况下，锚杆的材料可以根据工程的要求和设计规范进行选择。
锚杆材料的计算需要考虑材料的强度、耐久性和施工的要求，以保证锚杆的质量和稳定性。
锚杆工程量的计算规则包括锚杆长度的计算、锚杆直径的计算、锚杆间距的计算、锚杆总数量的计算和锚杆材料的计算。
在进行锚杆工程施工前，需要对锚杆的工程量进行准确计算，以保证施工的质量和进度。
锚杆、锚索验算过程
锚杆、锚索参数计算过程一、锚杆支护参数计算1、锚杆长度计算：L=KH+L1+L2式中：L-锚杆长度； K-安全系数，一般取2；H-冒落拱高度，m;L1-锚杆锚入稳定岩层的厚度，取0.5m;L2-锚杆外露长度,一般取0.1m。
其中：H=B/2f=4.6/（2×4.0）=0.575B-巷道掘进跨度，取4.6m； f-普氏岩石坚固性系数，取4.0。
则：L=2×0.575+0.5+0.1=1.75m ，计算得数为1.75m，所以锚杆施工时的长度取整数值2m。
2、锚杆直径的确定：（1）（巷道断面按4.6m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√4.6P/πJb=√4.6×70×103/3.14×380=16.43mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。
通过计算得数为16.43mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。
（2）（巷道断面按3.2m计算）根据材料力学计算锚杆直径为：D=√3.2P/πJb=√3.2×70×103/3.14×380=13.7mm式中：D-锚杆直径，mm； P-锚杆截面载荷，取70KN；Jb-螺纹钢锚杆屈服点，取380MPa。
通过计算得数为13.7mm，所以锚杆施工时的直径取整数值20mm。
3、锚杆间、排距计算：a=√Q/KHγ=√65.7/2×0.575×24.5= 1.527m式中：a-锚杆间、排距，m;Q-锚杆设计锚固力，Q=16.43f=65.72KN；γ-被悬吊石灰岩的重力密度，取24.5KN/m3。
通过计算得数为0.763m，所以锚杆施工时取间距0.8m，排距0.8m。
二、锚索长度计算：1、(锚索直径按17.8的计算）L=L a+L b+L c+L d=1.575+2+0.1+0.3=3.975m式中：L-锚索长度，m；L a-锚索锚入到较稳定岩层的锚固长度，1.575m;L b-需要悬挂的不稳定岩层厚度，取2m;L c-上托盘及锚具的厚度，取0.1m;L d-锚索外露长度，取0.3m。
锚杆格子梁计算书
格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙1计算时间：2014-02-28 15:07:18 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》----------------------------------------------------------------------[ 简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 已知条件]----------------------------------------------------------------------1. 基本信息2. 锚杆(索)4. 荷载信息(1) 自重+暴雨工况---------------------------------------------------------------------- [ 计算内容]---------------------------------------------------------------------- （1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）整体稳定验算（5）锚杆（索）设计计算---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果]---------------------------------------------------------------------- 一、【自重+暴雨工况】(一) 岩土压力计算(1) 合力按《边坡规范》公式(6.2.3)计算主动土压力：Ea=180.840(kN) Ex=168.647(kN) Ey=-65.278(kN) 作用点高度Zy=4.600(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。
锚索格构计算书
某某边坡加固锚索格构设计计算书一、计算说明二、计算依据由《边坡工程处治技术》(赵明阶、何光春、王多垠编著，人民交通出版社）中“第7章格构加固边坡的设计与施工”和《公路路基设计规范》(JTG D30-2004)和地质勘察资料进行边坡格构加固设计计算。
三、计算所需基本资料1、计算锚固荷载所需的计算参数①稳定系数：取Fs=1.2；②滑动面（带）容重γ值：取γ=19KN/m3(饱和容重为23.47KN/m3）；③滑面强度参数c、φ值：取c=7.2KPa,φ=29°。
2、格构的结构设计与计算①两锚索之间的格构梁的长度ι：取ι=4m；②格构梁尺寸：取b×h=60mm×60mm；③C25混凝土：弯曲抗压强度设计值f cm=13.5×103KN/m2，轴心抗压强度设计值f c=11.9×103KN/m2；④钢筋受拉、压设计强度：Ⅰ级钢筋f y=f y'=210×103KN/m2,Ⅱ级钢筋f y =f y'=300×103 KN/m2。
四、计算1、锚固荷载的计算根据实际情况，本边坡具有连续的潜在滑动面，所以采用条分法稳定性进行锚固荷载反算。
取一个条块作为独立分析单元，其上的作用力包括坡面荷载Q、条块重力W、锚索预应力L、剪切面反力N、抗滑力S以及条间作用力E和V。
根据竖向平衡可以得到：Ncosαi-W-Q-(V i-V i+1)-L i sinβ+Ssinαi=0 (公式1）式中的抗滑力S可以表示为抗剪强度与安全系数的比，因此可以解出滑面的法向力：边坡的安全系数:为了简化计算,忽略条间作用力;如果坡面荷载为0,则上式变为:mα＝cosαi+tgφi sinαi/kαi——条块滑面倾角；b i——条块滑面长度；β——锚索倾角；c i,φi——滑面强度参数，通常假定原整个滑面是均匀分布的。
取出滑坡剖面,分为两个条块,计算模型如下图1由滑坡剖面计算模型图1，将各参数代入公式4,反算锚固荷载L见下表1。
格构式锚杆挡墙验算(锚杆).
格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙 1计算时间：2007-12-07 01:44:37 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），本文简称《混凝土规范》---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ]---------------------------------------------------------------------- 1. 基本信息边坡类型土质边坡边坡等级一级墙高(m 30.000 梁容重(kN/m3 25.00 坡度(1：m 0.200 梁砼等级C30竖梁道数 3 梁纵筋级别HRB335 ├间距(m 2.500 梁箍筋级别HPB235 ├截面宽(m 0.400 梁钢筋直径(mm 20└截面高(m 0.500 梁as(mm 50平梁道数12 梁抗扭计算ζ值 1.200 ├截面宽(m 0.400 支座约束弹性├截面高(m 0.500├左悬长度(m 1.250└右悬长度(m 1.250挡板√板砼等级C30板计算模型简支板板纵筋级别HRB335 板搭接长度(m 0.200 板as(mm 35板荷载折减系数 1.000板厚(mm 2002. 锚杆(索锚杆锚杆竖向间入射角自由段锚固段锚固体锚杆预加锚杆刚度筋浆强度号类型距(m (度长度(m长度(m直径(mm力(kN(MN/m fb(kPa1 锚杆 2.50015.0012.50 5.001250.00018.922700.002 锚杆 2.50015.0011.50 6.001250.00025.892700.003 锚杆 2.50015.0010.508.001250.00040.582700.004 锚杆 2.50015.009.509.501250.00044.152700.005 锚杆 2.50015.008.509.501250.00048.402700.006 锚杆 2.50015.007.509.501250.00053.562700.007 锚杆 2.50015.00 6.509.501250.00059.942700.008 锚杆 2.50015.00 5.509.001250.00068.062700.009 锚杆 2.50015.00 5.008.001250.00073.002700.0010 锚杆 2.50015.00 5.007.001250.00071.962700.0011 锚杆 2.50015.00 5.00 6.001250.00071.962700.0012 锚杆 2.50015.00 5.00 5.001250.00036.942700.00 3. 岩土信息背侧坡线数2面侧坡线数---背侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角荷载数序号(m(m(m(度17.000 2.0007.28015.9450 210.0000.00010.0000.0001坡线荷载类型距离宽度荷载值荷载序号(m(m(kPa,kN/m2-1满布均载------20.000面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角序号(m(m(m(度1------------2------------地面上地层数1地面下地层数1墙后稳定地面角(度78.690填土与稳定面摩擦角(度0.000填土与结构摩擦角(度0.000地面上地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度地层序号(m(kN/m3(kPa(度(kPa(kN/m3 130.00017.00040.00024.00085.000---地面下地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度地层序号(m(kN/m3(kPa(度(kPa(kN/m3 110.00017.00040.00024.00085.000---4. 荷载信息地震烈度不考虑场地环境一般抗震地区土压力计算方法库仑主动岩土压力增大系数 1.200有限范围填土土压力ㄨ岩土压力分布上三角下矩形荷载组合数1序号组合名称1基本组合1(1 基本组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载√ 1.3502墙背侧岩土侧压力永久荷载√ 1.3503墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载√ 1.350 5. 整体稳定是否计算整体稳定√稳定计算目标给定圆心、半径计算安全系数圆心X坐标(m-43.880圆心Y坐标(m16.213半径(m59.754条分法的土条宽度(m 1.000筋带对稳定的作用筋带力沿圆弧切向土条切向分力与滑动方向反向时当下滑力对待----------------------------------------------------------------------[ 计算内容 ]----------------------------------------------------------------------（1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）挡土板内力及配筋计算（5）整体稳定验算（6）锚杆（索）设计计算----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------一、【基本组合1】(一岩土压力计算(1 合力按《边坡规范》公式(6.2.3计算主动土压力：Ea=1332.636(kN Ex=1306.757(kN Ey=-261.351(kN 作用点高度 Zy=10.000(m由于采用上三角形下矩形分布形式，作用点高度变为 Zy=13.214(m。
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1.000
6
6.000
0.500
[滑面信息]
滑面线段数 6 滑面线起始点坐标: (3.470,1.500)
滑动面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度) 粘聚力1(kPa) 内
摩擦角1(度)
1
1.500
1.110
0.000 18.000 25.000
----
(a) 3-3’剖面图
(b) 条块划分图 图 1-3：3-3’计算剖面及条块划分图
-4-
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
3 岩土参数
根据本次勘查表明，室内试验，结合相似工程经验，参照国家现
行有关规范规定，场地内各主要地层岩土参数建议值见表 11
主要岩土参数推荐表
表 11
岩土 名称
天然 重度 kN/m3
-1-
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
(a) 1-1’剖面图
(b) 条块划分图 图 1-1：1-1’计算剖面及条块划分图
-2-
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
(a) 2-2’剖面图
(b) 条块划分图 图 1-2：2-2’计算剖面及条块划分图
-3-
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
4 ---
---
---
---
[水面信息] 采用总应力法 考虑渗透力作用 不考虑边坡外侧静水压力
水面线段数 6 水面线起始点坐标: (-5.000,-2.500)
水面线号 水平投影(m) 竖直投影(m)
1
1.000
0.500
2
2.000
1.000
3
3.000
1.000
4
4.000
1.000
5
5.000
14
-13.853
-7.764
15
-2.142
-6.519
16
4.725
-4.922
17
7.336
-3.279
18
9.634
0.972
19
12.848
10.316
20
14.039
12.054
21
15.289
12.853
22
25.547
15.903
23
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
-13.853 -10.334
24
25.492 -10.334
工况、荷载组合及抗滑安全系数取值如表 3-2 所示：
表 1-1
稳定性计算工况、荷载组合
工况
荷载组合内容
1--自然 工况
2--暴雨 工况
自重 + 地表荷载
自重 + 地表荷载 + N 年一遇暴雨（q 全）
边坡工程 安全等级
二级
结构重要 性系数
稳定安全系数
滑坡推力 安全系数
γt
γ0=1.0
折线滑动法 1.30 折线滑动法 1.25
5.1 计算项目：1-1 剖面边坡稳定性验算
工况1:
-----------------------------------------------------------------------计算项目： 1－1剖面（工况一） -----------------------------------------------------------------------[计算简图]
4 24.000 20.000
--- ( 23,24,22,21,20,19,18,17,16,15,14,)
区号
1 2 3 4
粘聚力 (kPa) 10.000 10.000 18.000 30.000
内摩擦角 水下粘聚 水下内摩
(度)
力(kPa) 擦角(度)
18.000 8.000 16.000
18.000 8.000 16.000
-3
6.179
-4
8.571
-5
9.551
-6
11.570
-7
13.758
附加节点数 24
编号
X(m)
Y(m) 0.000 1.500 4.250 7.000 10.000 11.633 15.000 16.500
Y(m)
-9-
平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
1
-13.853
-0.730
2
----
2
1.200
0.890
0.000 18.000 25.000
----
----
3
2.390
4.030
0.000 18.000 25.000
----
----
4
0.980
1.790
0.000 18.000 25.000
----
----
5
2.020
3.620
0.000 18.000 25.000
----
-13.853
-3.153
3
-1.002
-1.401
4
2.573
0.613
5
4.978
2.611
6
6.179
3.498
7
8.571
7.525
8
9.551
9.311
9
11.570
12.932
10
11.763
13.248
11
25.556
20.000
12
12.640
13.887
13
25.553
18.579
稳定性系数 Fs :
n −1
n −1
∑ ∏ (Ri ψ j ) + Rn
Fs
=
i =1 n −1
j=i n −1
∑ ∏ (Ti ψ j ) + Tn
i =1
j=i
ψ j = cos(θi − θi+1 ) − sin(θi − θi+1 ) tanϕi+1
n−1
∏ψ j = ψ i ⋅ψ i+1 ⋅ψ i+2 Λ Λ ψ n−1 j =i
5 滑坡稳定系数及剩余下滑力计算
计算剖面 1-1' 2-2' 3-3'
滑坡稳定性计算成果表
表 10
工况
最后条块 剩余下滑力(kN)
安全系数
滑坡稳定系 数
稳定状态
工况 1
80.16
1.20
1.153
基本稳定
工况 2 工况 1 工况 2 工况 1 工况 2
94.22 49.54 56.80 86.72 94.33
25.000 16.000 24.000
40.000 30.000 40.000
区号
1 2
十字板τ 强度增 十字板τ水 强度增长系
(kPa) 长系数 下值(kPa) 数水下值
---
---
---
---
---
---
---
---
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平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
3 ---
---
---
---
砂岩
中风化
泥质粉 24.0 800
150
/
35.6 /
110
150*
砂岩
注：1、表中数据为试验及类似工程经验所得，施工前必须先进行基本试验确定；
2、qsik 适用锚固体强度为 M30。
本次滑坡稳定性计算综合室内试验、工程类比及地区经验，计算
参数取值如下表：
稳定性计算参数表
表9
岩性
粉质粘土 滑带土 结构面
1.20 1.15
注：① 本次滑坡为自然滑坡，非涉水滑坡；
② 本次滑坡暴雨强度重现期取 20 年；
2 计算剖面
根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)第 13.1.12 条 规定、《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)第 6.4.3 条规定，滑 坡推力设计值计算应符合下列规定：选择平行滑动方向的断面不宜少 于 3 条，其中一条应是主滑断面。本次滑坡稳定性计算及滑坡推力计 算选取 1-1’、2-2’、3-3’剖面作计算剖面，其中 1-1’剖面为主 滑断面。
承载力 特征值 fak(kPa)
抗剪强度
C(kPa)
φ(°)
天然 饱和 天然 饱和
锚固体粘 结强度特 征值 frb
(kPa)
锚固体与土 体极限摩阻 力标准值 qsik
(kPa)
粉质粘
土
20.1
230
28.7 23.4 16.8 14.5
30
45*
强风化
泥质粉 21.5 400
42
/
32.1 /
65
95*
Ri = Ni tan ϕi + cili
Ti = Wi sin θi + PWi cos(αi − θi )
Ni = Wi cos θi + PWi sin(αi − θi )
Wi = Viuγ + Vidγ ′ + Fi
PWi = γ W iVid
i = sin αi
γ ′ = γ sat − γ W 因此，滑坡稳定系数 Fs 的求解公式为
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平江县木金乡滑坡治理工程施工图设计计算书
N −1
N −1
∑ ∏ {{[W i((1 − γ ui ) cosα i − k sin αi ) − RDi ] tanφbi + cbili } ψ i } + Rn
Fs = i=1
N −1
j=1 N −1