静压桩沉桩对邻近隧道的影响分析
浅谈工程沉桩对邻近建筑物的影响及防治措施
（） １ 素填土 ： 黄色 、 褐 松散 ～稍 密 、 湿 ～饱和 ， 稍 主要 以残
坡 积粘性土 回填 为 主 ， 含有 少量 硬质 物 和粉 细砂 石英 颗粒 。 层 厚 １５～ ． ｍ， ． ２ １ 工程地质性 能很 差 。
（） ２ 粘土层 ： 般堆 积土 ， 一 冲洪积形成 ， 色或灰 黄色 ， 黄 饱 和可塑 ， 局部为 软塑 。液性 指数为 ０３～０４ 平均 为 ０ ４ 压 ． ．， ．， 缩 系数 ａ一为 ０ ２～ ． ＭＰ ～， ． ０ ４ ａ 平均 为 ０ ３ ａ 为 中等 压 ． ＭＰ ～，
１９ ａ 平 均 为 １６ Ｐ ～， 压缩 性 土 层 ， 厚 ９ １ ～ ． ＭＰ ～， ．Ｍ ａ 高 层 ．ｍ
１． ２ ２ｍ 。 为框 架结 构 ， 单
幢平 面尺 寸 ４ ． ｍ×２ ． ｍ， ２２ １６ 占地 面 积 ：４ ６ １８ ｍ ，建筑 面 积 ：
２ｔ天 然 含 水 量 为 ６． ．， １２～７ ． ， 缩 系 数 ａ一 ９２ 压 ２＝１ １～ ．
路 ， 、 、 三 面距 民宅 较 近 （ 建 于上 个 世 纪七 、 十年 东 西 南 均 八 代， 浅基 础） 道路 边缘存在 电力 、 ， 给排水 等市政管 线 ， 地平 场
坦， 建筑场地狭小 ， 图 １ 见 。
３．％ ； ０ ２ 细粒土液性指数为 ０３ ０ ７ ， ． ０～ ． １ 平均 ０ ５ 。层厚 ６ ７ ．２ ．
～
８５ ． ｍ。工程地质性 能较好 。 （） ５ 全风化花 岗岩 ： 岗岩风化 形 成 ， 花 黄夹 白色 、 和 硬 饱
缩性土层 ， 厚度 ３ ２ ４ 工程地质性能一般 。 ． ｍ￣ ｍ，
１ 工 程概 况
本工程位 于漳州 市 城乡结 合 处 ， 环城 路 边 ， 面临 环城 北
浅谈静压桩施工法对环境影响及防控措施
浅谈静压桩施工法对环境影响及防控措施摘要: 静压法沉桩是通过静力压桩机的压桩机构,以压桩机自重和桩机上的配重作反力而将混凝土预制校分节压入地基土层中成桩。
文章探讨了静压桩施工法同时分析了静压桩对环境影响和防控措施,为实现环保型施工提供参考。
关键词:静压法;静压桩施工；防控措施静压法沉桩其特点是:校机全部采用液压装置驱动,自动化程度高,横移动方便,运转灵活;桩定位准确,可提高校基施工质量;施工无噪声,无震动,无污染;沉桩采用全液压夹持桩身向下施加压力,可避免锤击应力打碎桩头,桩截面可以减小,混凝土强度等级可降低1～2级,配筋比锤击法可省40%,成校效率高,速度快,比锤击法可缩短工期1/3;压桩力能自动记录,可预估和验证单桩承载力;施工安全可靠。
但存在压桩设备较笨重;挤土效应仍然存在等问题。
适用于软土、填土及一般黏性土层中应用,特别适合于居民稠密的地区沉桩,但不宜用于地下有较多孤石、障碍物或有4m以上硬夹层的情况。
一、静压桩施工(一)静压桩的施工方法静压桩在施工过程中利用其直观性,解决了由于地基土不可预见性而产生的问题,从而为桩基设计提供了可靠的依据。
例如当施工中屡次出现达不到设计深度或达到设计深度时其压桩力相当小的情况时,即可采取措施。
减短桩长,避免浪费;或增加桩的长度,保证桩基的承载力满足要求。
静压法施工的主要优点:静压预制桩一般在工厂中制作,其质量可靠,且沉桩过程中可记录全过程的压桩力,有经验的施工人员能根据终压力、桩的入土深度及土质情况较正确地估算出单桩极限承载力;施工文明,场地整洁,劳动强度低,操作自动化。
不会产生环境污染问题;施工速度快,工效高,工期短。
(二)静压法施工的注意事项要求边桩中心到原有建筑的距离较大,当拟建物周围场地狭小时有可能使边桩无法施压;静力压桩机在砂土地层中施工时有压桩可行性的判断问题;静压法施工对现场场地要求较高,特别是大吨位的压桩机,在新填土、吹填土、淤泥地及积水浸泡的场地施工会陷机;静压桩的桩身混凝土强度等级一般不低于C30(采用顶端加压的小截面静压桩除外),或将原有夹持机构中一套夹持块改成上下两套夹持块,使作用在桩侧的夹桩力分散,以降低夹桩应力。
桩基础承载过程对近距离地铁隧道影响机制分析_翁效林
第3期
2 0 1 6年3月
哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 JOUＲNAL OF HAＲBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY
Vol. 48
No. 3
Mar． 2016
doi： 10．11918 / j．issn． 0367-6234．2016．03．023
桩基础承载过程对近距离地铁隧道影响机制分析
表1
现场土样 杂填土 黄土状粉质粘土 细砂
1
1．1
离心模型试验分析
试验工程背景
土体物理力学参数
粘聚力 / kPa 25 29 37 内摩擦角 / （ ° ） 17 21 20
重度 / （ kN·m －3 ） 17．3 14．8 19．1
拟建西安东环广场建设项目， 地上由塔楼和裙 房组成， 其中塔楼 41 层， 主屋面高度 179．8 m， 裙房 7 层， 主屋面高度为 38．20 m． 拟建项目裙房位于西 安地铁隧道 1#线上方， 为减小建筑对隧道结构的附 加荷载， 裙房采用跨越式布置， 即在地下一层采用大 ， 跨度转换结构 将上部结构荷载通过桩基础传递到 隧道下部的土层， 桩端持力层选在第 7 层卵石持力 层上， 该土层顶面距离隧道结构底面约 16 m， 桩长 32 36 m， 该工程裙房部分地基基础设计方案及地
3 122 μm， 土粒密度 G s = 2．27 kg / m ， 从现场取回土 样后晒干 筛 分 并 重 新 制 备 成 饱 和 状 态， 其含水量 w = 29．9% ； 第 3 层土厚 5 cm， 主要为杂填土， 控制
含水量为 w = 17．5%． 试验所用隧道基本材质为有 机玻璃， 其弹性模量为 6 GPa， 泊松比为 0．3， 模型管 直径拟为100 mm， 壁厚 10 mm， 如图 1 所示． 模型试 ［12 ］ = 验相似比例 N 60， 根据模型试验相似理论 ， 制 定相似法则见表 2， 有机玻璃材质隧道模型相当于 350 mm 原型中厚度为 的混凝土管片盾构隧道 （ 弹 性模量为30 GPa） ．
刍议高层建筑桩基施工对邻近建筑物的影响
刍议高层建筑桩基施工对邻近建筑物的影响摘要：桩基基础目前已成为高层建筑的常用基础形式，在桩基施工过程中，会对周围建筑产生一定影响。
本文将从某桩基施工对周围建筑影响引发的争议问题着手，对其影响作用形式、影响范围及影响评价方法进行分析，并提出几点建议措施。
关键词：高层建筑；桩基施工；邻近建筑物1桩基施工对临近建筑物的影响作用分析1．1桩基施工的挤土影响作用相关研究发现，桩基施工对临近建筑物的影响主要表现为挤土影响作用和振动影响作用两个方面。
其中，挤土影响效应的出现主要受桩类型、施工方法及施工工序的影响，此外还与桩基施工现场的地质条件等因素有关。
如不同的土层结构形式、地下水的流速及方向以及地面排水条件都会对孔系水压力产生影响，进而影响挤土量。
周围建筑受桩基施工挤土影响的大小则与周围建筑的自身性质、距离桩基施工现场的距离等有关，如周围建筑的刚度、朝向和埋置深度不同，对挤土影响作用的敏感度也不同，如果桩基施工的挤土影响效应超出了建筑物的容许形变值，就会导致周围建筑出现墙体开裂等问题。
对于桩基施工而言，已建成建筑的自身性质无法改变，只能通过合理选址降低对周围已建成建筑产生影响。
另一方面，根据桩基施工挤土影响作用的主要因素，可以通过控制桩基施工工艺来降低其实际影响作用。
1．2桩基施工的振动影响作用桩基施工对临近建筑物的振动影响主要表现为两个方面，一种是空气振动，另一种是土体振动。
所谓空气振动就是施工噪音，该振动影响主要是对人的感官影响，对建筑物则无实质性影响。
但是施工噪音会严重影响人的生理状态，影响周围建筑居民的正常休息和生活，在施工过程中要合理安排施工时间，不能在正常人的睡眠时间进行施工。
振动影响主要表现为土体振动方面，在振动效应下，土体结构会产生瞬时激振，引起地层介质的受迫振动，并以波动形式向远处传播。
在振源区，振动波以体波为主，超出一定距离后则会形成主导波。
在介质的受迫振动过程中，会产生正应力和剪应力应变。
静压桩施工对工程质量的影响与控制
静压桩施工对工程质量的影响与控制静压桩施工是一种常见的桩基施工方法，广泛应用于各类工程中。
然而，在施工过程中，静压桩施工存在着一定的质量问题与风险。
本文将探讨静压桩施工对工程质量的影响，并提出相应的控制措施，以保障工程质量。
1. 静压桩施工的影响静压桩施工可能对工程质量产生以下几方面的影响：1.1 桩身强度影响静压桩施工过程中，桩身受到静压力的作用，可能导致桩身强度降低。
静压力的过程中可能会引起桩土间的部分位移和沉降，从而影响桩身的整体稳定性。
因此，静压桩施工需要合理控制施工过程中的静压力大小，以保证桩身强度不受到严重的影响。
1.2 桩身承载力影响静压桩施工过程中，桩身的承载力可能会因施工过程中产生的空隙、松动或不均匀应力分布而受到影响。
这一影响会直接导致桩的承载能力降低，从而影响工程整体的稳定性。
因此，在施工过程中，应确保桩身的承载力得到充分的保证，避免施工过程中产生不均匀应力分布或其他潜在问题。
1.3 施工时间影响静压桩施工的施工时间较长，特别是在大型工程中。
长时间的施工过程可能会影响工期安排，进而对整个工程的进度产生负面影响。
因此，在施工规划过程中，应充分考虑施工时间的影响，合理安排施工计划，以确保工期的有效控制。
2. 控制措施为了保证静压桩施工对工程质量的影响得到有效控制，以下措施可予以采取：2.1 施工前的调查与设计在施工前，应充分了解地质条件、承载力要求等相关信息，进行综合评估，并进行桩基设计。
设计应考虑到静压桩施工的特点与要求，确保设计的合理性与适用性。
2.2 施工过程中的质量控制在施工过程中，应进行严格的质量控制，监测桩身强度、承载力等关键指标。
采取合适的检测手段，及时发现施工中的问题，并采取相应的调整措施，确保施工质量的稳定与可靠性。
2.3 施工时间的合理安排在施工计划过程中，应充分考虑施工时间的影响。
合理安排施工进度，避免施工过程中的长时间停滞或延误，以确保整个工程的顺利进行。
桥梁桩基施工对临近既有隧道的影响分析
总第３２３期交 通 科 技ＳｅｒｉａｌＮｏ．３２３ ２０２４第２期ＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＮｏ．２Ａｐｒ．２０２４ＤＯＩ１０．３９６３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１ ７５７０．２０２４．０２．０１７收稿日期：２０２３ １２ １３第一作者：邵俊伟（１９８４－），男，工程师。
桥梁桩基施工对临近既有隧道的影响分析邵俊伟（山西路桥桥隧工程有限公司 朔州 ０３６０００）摘 要 为分析桥梁施工对临近隧道的影响程度，文中以某既有临近隧道旁的桥梁施工为工程背景，利用ｍｉｄａｓＧＴＳＮＸ有限元软件分析桥梁施工对隧道结构的影响，得到隧道衬砌结构的位移及内力结果。
结果表明，在桥梁桩基钻孔开挖过程中，由于桩孔土体被掏空，围岩应力释放，使轨道交通隧道左、右洞分别产生了１．１，３．５６ｍｍ的水平位移；桥梁开挖的应力释放发生竖向位移后，在上覆荷载的作用下竖向位移有所减小，呈现出先增大后减小的变化趋势，最终竖向位移分别为０．９５，２．５６ｍｍ；在桥梁施工过程中，隧道衬砌结构的最大拉应力为９１６ｋＰａ，最大压应力值为３１３３ｋＰａ，最大弯矩为７４ｋＮ·ｍ，均满足强度要求，保证了轨道交通隧道的正常运营。
关键词 桥梁 临近隧道 位移 内力中图分类号 Ｕ４４５ Ｕ４５８ 为分析新建工程对既有隧道的影响规律，学者们开展了许多研究，董云生［１］以上跨大梅山隧道的桥梁建设为背景，利用有限元软件模拟桥梁施工过程中对大梅山隧道的影响，结果表明，隧道的位移变形均在可控范围内。
杨成［２］以珠海城际隧道为研究对象，分析了桥梁施工和运营对隧道结构安全的影响，得到桥梁桩基施工中的沉降和变形规律，并提出采用隔离桩等措施，保证施工影响在可控范围内。
白雪［３］则研究了新建桥梁桩基对既有高铁箱涵的影响。
张源［４］以丰台火车站的某立交工程施工为背景，建立三维有限元模型，详细分析桥梁施工对城市轨道交通隧道的结构安全影响，模拟分析了桥梁施工过程中隧道结构的位移结果，为施工过程中的变形观测和处治措施提供了重要依据。
静压桩沉桩对邻近隧道的影响分析.pptx
-4
拱顶拱底水平位移差值 /mm
沉桩深度/m
5
10
15
20
25
隧道水平位移 /mm
隧道位移的量级
随着沉桩深度的增加，隧道结构位移也随之增大，沉桩深度达到20m时，隧道结构最大位移为11.55mm。
隧道位移的分布
隧道位移以水平位移为主。水平位移占总位移的百分比依次为77.36%、89.67%、91.63%、97.04%、97.84%。
隧道总位移 /mm
14 12 10
8 6 4 2 0
0
12 10 8 6 4 2 0
0ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
8.185
8.862
11.55
4.907 2.973
5
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沉桩深度/m
20
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5 沉桩侧拱腰
沉桩深度/m
10
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20
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非沉桩侧拱腰
拱顶
拱底
4
3
2
1
0 -1 0
-2
-3
沉沉沉沉沉桩桩桩桩桩前前前前前衬衬衬衬衬砌砌砌砌砌 沉沉沉沉沉桩桩桩桩桩后后后后后衬衬衬衬衬砌砌砌砌砌
数值计算值
解析解
径向距离/m
水平：10m(25 D)竖直：26m(1.3L)
桩-土接触面刚度
kn
ks
10 max
(
K 4 G) 3
zmin
先依据手册规定取值，再采用试算来确定
接触刚度，当相邻2次的计算结果，差值
不大时，确定接触刚度。
沉桩过程的实现
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第四节
研究成果
第19页/共40页
隧道变形形态
隧道的变形形态：沉桩过程亦对隧道产生一定的扭曲，沉桩4m、8m、12m、16m时，拱顶水平位移大于拱底水平位移，隧道 顺时针偏转；沉桩20m时，拱顶水平位移小于拱底水平位移，隧道逆时针偏转。
静压PHC管桩施工对邻近建筑物结构的影响分析
静压PHC管桩施工对邻近建筑物结构的影响分析发布时间：2021-12-10T08:35:05.249Z 来源：《城镇建设》2021年8月24期作者：吉祖军[导读] 在以粉砂土为主的中软土地区静压PHC管桩施工过程中由于挤土效应的作用吉祖军江苏嘉利基础工程有限公司江苏南通 226001摘要：在以粉砂土为主的中软土地区静压PHC管桩施工过程中由于挤土效应的作用，对周边建筑物会产生一定的影响。
通过工程实例的分析，对桩基施工过程中周边建筑物的水平位移、深层水平位移、孔隙水压力的监测数据说明采取合理的沉桩顺序及完善的监测手段，可减小挤土效应对周边建筑物的影响，确保桩基施工顺利进行。
关键词：静压桩、桩基施工、挤土效应、施工技术及监测1前言预应力管桩因其可提前预制、施工周期短、材料成本较低、供货速度快、沉桩质量高及对环境污染较少等特点，在软土~中硬土场地建设项目中被广泛采用，可采用锤击及静压两种沉桩方式，在城区范围内一般采用静压法，且可在压桩过程中较为准确的预判桩基承载力。
但在地质条件以粉砂、粉土为主的场地内，对群桩基础由于沉桩的挤土效应明显，经常对临近桩基或周边建筑物产生影响；地基土的密实程度、沉桩流水方法、PHC桩规格、沉桩速率、桩间距及临近建筑物的远近等都影响挤土效应的发挥。
2场地概况2.1项目概况项目位于南通市开发区滨水路西侧，园区内共规划有15栋高层厂房，建设单位根据销售情况分批开发建设，本次拟建设的建筑单体为7#及9#高层厂房，厂房基础型式设计为桩基础，桩径600mm，桩长27.0m；7#及9#厂房东侧为16#厂房，桩基施工阶段16#厂房正在进行基础底板第一阶段的施工，16#厂房西侧及南侧有水泥土搅拌桩止水；7#及9#厂房南侧为10#及11#厂房，已建设完成，正在进行内部装修施工，北侧及西侧较为空旷。
由于施工进度的差异，7#及9#厂房的桩基施工与16#厂房的基础施工需要同时进行，且根据建设单位工期安排，7#及9#厂房桩基工程需在25天内完成，但是紧邻的16#厂房地下车库需要进行混凝土的浇筑及养护，7#及9#厂房距离东侧16#厂房最近处为14.2m；距离南侧10#及11#厂房最近为14.0m；距离东南角15#厂房最近为25.4m；为防止7#及9#厂房静压桩基施工挤土效应对在建地下室及已建建筑物的结构混凝土及水泥土搅拌桩的破坏，桩基施工时为确保单体施工顺利进行采用相应的处理措施及动态检测手段是必要的。
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粉质粘土
25 淤泥质粉质粘土
第2层粘土
第5层粘土
遮拦率
桩前土体位
移
遮拦效应
桩体位移
桩后土体位 移
0
深度/m
5
10
15
20
25
深度/m
0 0 5 10 15 20 25
2
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6
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12
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深度/m
0 土体水平位移/mm 5 10 15 20 25
0 0 5 10
2
4
6
8
10
12
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土体水平位移/mm
施加节点力模 拟桩-土间相互 作用
不同土质下沉 桩引起的土体 位移
位移贯入法
节点力
不同土质
0
深度/m
5
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-14
-12
-10
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0
深度/m
2
4
0 土体水平位移/mm 5 10 15
土体垂直位移/mm
5
10
15
20
20
25
25
考虑摩擦 未考虑摩擦
考虑摩擦
未考虑摩擦
位移贯入法结合 圆孔扩张理论
静压桩沉桩数值模拟方法一点小小的创新，圆孔扩张理论不位移贯入法相 结合，并对比施加节点力模拟摩擦力的数值方法的优缺点。 丌同土质下静压桩沉桩引起的土体位移趋势，对丌同文献对沉桩引起土体 位移趋势丌同的一点探讨。 已打入桩的遮拦效应，群桩对邻近隧道影响的基础。
静压桩单桩沉桩对邻近隧道的影响，包括隧道位移不内力两方面，评估隧 道在静压桩单桩沉桩时的安全性。 静压桩群桩对邻近隧道的影响，量化遮拦效应在静压桩群桩沉桩过程中的 作用。
桩水平位移/mm
·
15 20 25
桩前
遮拦效应
无遮拦效应
桩后
遮拦效应
无遮拦效应
桩前、桩后土体位移
1.土体水平位移减小 2.土体水平位移随深度变化 趋向于线性化
桩体位移
桩顶水平位移为1.71mm，桩底水 平位移为11.50mm。桩身产生了一 ' 定的倾斜，倾角为 141''
深度/m
0 0 5
10
20
圆孔扩张理论 References
力贯入法
位移贯入法
[1] Chopra M.B, Dargush G.F. Finite-element analysis of time-dependent large deformation problems[J]. International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. Vol. 16, No. 2, 1992, pp. 101~130. [2] Mabsout M.E, Tasoulas J.L. Finite element model for the simulation of pile driving[J]. International Journal for Numerical Methods in Engineering. Vol. 37, No. 2, 1994, pp. 257~278. [3] 张明义，邓安福，干腾君.静力压桩数值模拟的位移贯入法[J].岩土力学，2003.24(1)：113-117.
理论分析 现场实测 数值模拟 桩基荷载 桩基施工
静 压 桩 沉 桩 隧 道 影 响
将桩体贯入模拟为单个边界以恒定 速度扩大的球形孔沿竖向匀速运动， 通过对应变路径的描述，从而得出 桩体贯入过程中土体位移和应变的 变化情况。
圆孔扩张理论
球形扩张理论
应变路径法
References
1. 2. 3. Vesic A.S. Expansion of cavities in infinite soil mass[J].Soil Mech. and Found. Div, ASCE, Vol. 98, No. 3, 1972, pp.265~290. Sagaseta C. Analysis of undrained soil deformation due to ground loss[J]. Geotechnique. Vol. 37, No. 3, 1987, pp. 323~334. Baligh, M.M. Strain path method[J]. Journal of geotechnical engineering, ASCE. Vol. 111, No. 9, 1985, pp. 1108~1136.
30
40
50
60
70
80
90
位移差值百分比
土体垂直位移/mm -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 5 10 15 20 0
深度/m
10
土体垂直位移/mm -8 -7
-6
-5
-4
-3
-2
-1 0 5 10
0
深度/m
15 20 25 D=1.5m D=2.5m
深度/m
0 0 5
10
20
30
15
拱顶
20
拱底
25
隧道位移的量级
随着沉桩深度的增加，隧道结构位移也随之增大，沉桩深度达到20m时，隧道结构最大位移为11.55mm。 隧道位移以水平位移为主。水平位移占总位移的百分比依次为77.36%、89.67%、91.63%、97.04%、97.84%。
隧道位移的分布 隧道变形形态
r ( pu c cot )(
2sin Ru 1sin
r
)
c cot
u [(1 ) / E] r Rp
R r c cos p r
2
u [(1 ) / E] r r
0.50
1.00
第三节
研究过程
1
2 3 4
采用总应力法进行分析计算 考虑初始地应力的影响 假定土体为连续匀质的弹塑性体，符合Mohr-Coulomb模型 出于对问题的复杂性，未考孔隙水压力影响
R G 1 ( u ) 2 r R p Ru c cos G
静压桩沉桩对邻近隧道的影响分析
指导老师
秦世伟
11722122 莫泷
第一节
课题由来
•
地铁建设热潮 ： 2010年， 上
海城市轨道交通共15条线路400 km。 全国已有35个城市在建或 已建地铁。
•
突出维护问题： 随着大量地
铁路线的建成运营，维护将成 为地铁运行最重要的问题。加 之建筑用地趋于紧张，在地铁 路线附近甚至路线上方进行基 坑开挖和沉桩等施工的可能性 变得越来越大。
模拟中的小瑕疵
摩擦效应对土体的拖拽作用对土体 的水平位移有一定的影响。而基于 位移贯入法模拟摩擦效应在桩体以 固定速度向下运动时，为阻止圆孔 缩径而约束了径向位移。
优劣的讨论
随着深度的增大导致地应力增大， 沉桩产生的摩擦随之增大，而施加 节点力法忽略了桩-土间摩擦随土体 深度的变化。
0
深度/m
10
1.忽略了土体的成层性 2.忽略了桩土之间的摩擦
3.忽略了初始应力场 4.丌适用于群桩
References
[1].李月健，陈云敏.粘性土地基中群桩施工产生土体内的位移场,建筑结构学报
[2]张述涛.成层地基中静压桩挤土效应模型试验研究,地下空间与工程学报
[3]鹿群.成层地基中静压桩挤土效应及防治措施.浙江大学博士论文
1.进行地应力平衡以获取沉桩前 的初始地应力 2.基于圆孔扩张理论以扩孔模拟 挤土效应 3.扩孔至桩径大小，建立实体桩 单元与接触单元，基于位移贯入 法使桩体以恒定速度下沉至沉桩 深度处
鹿群.成层地基中静压桩挤土效应及防治 措施.浙江大学博士论文
鹿群.成层地基中静压桩挤土效应及防治 措施.浙江大学博士论文
40
50
60
70
15 20
垂直位移差值百分比
10 15 20 25
25
遮拦效应
无遮拦效应
25
无遮拦效应
遮拦效应
D=1.5m
D=2.5m
桩前土体
由于沉桩扩孔的影响，受到水平挤压的 桩前土体在已打入桩的阻隔下沿着桩身 向上隆起。已打入桩的存在改变了土体 位移的分布模式
桩后土体
对于桩后土体，由于已打入桩化解了一 定的土体水平位移且受桩前土体摩擦作 用有一定上浮，故其土体水平位移与垂 直位移变小。
模型边界问题
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00 解析解
3.50
4.00
4.50
5.00
数值计算值
径向距离/m
水平：10m(25 D)竖直：26m(1.3L)
先依据手册规定取值，再采用试算来确定 接触刚度，当相邻2次的计算结果，差值 不大时，确定接触刚度。
4 ( K 3 G) kn ks 10 max zmin
I r E / [2(1 )c]
' Irr Ir / (1 Ir sec)
sin 1sin
' pu c cot (1 sin )( I rr
sec )
c cot
土体水平位移/mm
35 30 25 20 15 10 5 0 0.00
0
深度/m
5
10
15
20
25
-20
-15
-10
-5 0
0
深度/m
0