《耐硫变换催化剂概念 关于变换工段耐硫变换催化剂工作情况的分析》
耐硫变换催化剂
耐硫变换催化剂一、概述耐硫变换催化剂是一种用于去除燃料中硫元素的催化剂。
由于燃料中含有硫元素，其在燃烧过程中会释放出二氧化硫等有害物质，对环境和人体健康造成危害。
因此，为了保护环境和人类健康，需要使用耐硫变换催化剂来净化燃料。
二、工作原理耐硫变换催化剂的工作原理是将燃料中的硫元素转化为无害物质。
在催化剂表面上，硫元素与氢气反应生成H2S，并被进一步氧化为SO2和水蒸气。
SO2会被吸附在催化剂表面上，并与NOx等其他有害物质反应生成无害的物质。
三、分类根据不同的应用场景和工艺要求，耐硫变换催化剂可以分为不同的类型。
其中常见的包括：1. 低温SCR（Selective Catalytic Reduction）催化剂：适用于低温条件下去除NOx和SOx等有害物质。
2. 高温SCR催化剂：适用于高温条件下去除NOx和SOx等有害物质。
3. 脱硝催化剂：适用于烟气中的NOx去除，可以分为V2O5-WO3/TiO2、V2O5-MoO3/TiO2等不同类型。
4. 脱硫催化剂：适用于燃料中的硫元素去除，可以分为Co-Mo/Al2O3、Ni-Mo/Al2O3等不同类型。
四、性能指标耐硫变换催化剂的性能指标包括以下几个方面：1. 活性：即在一定条件下，催化剂对目标物质的转化效率。
活性越高，转化效率越好。
2. 选择性：即在一定条件下，催化剂对目标物质与其他物质的选择反应。
选择性越好，对有害物质的去除效果越好。
3. 稳定性：即催化剂在长期使用过程中的稳定性能。
稳定性越好，使用寿命越长。
4. 耐腐蚀性：即催化剂在高温高压等恶劣环境下的耐受能力。
耐腐蚀性越好，使用寿命越长。
五、应用领域耐硫变换催化剂广泛应用于以下领域：1. 石油化工行业：用于石油加氢、裂化等过程中的脱硫、脱氮等处理。
2. 电力行业：用于火力发电厂烟气中的NOx和SOx去除。
3. 汽车尾气净化：用于汽车尾气中的有害物质去除，如NOx、CO等。
4. 钢铁冶金行业：用于高炉煤气、焦炉煤气等废气中的脱硫、脱硝。
变换催化剂交流总结报告
水煤浆 德士古 96.10
4 大化公司合成氨厂 低硫渣油 德士古 97.4
5 山西化肥厂
碎煤 鲁奇 97.6
6 中石化镇海炼化公司化肥厂 高硫渣油 德士古 99.5
7 上海焦化厂
水煤浆 德士古 2003.8
9 哈尔滨煤气厂
碎煤 鲁奇 98.1
10云南解放军化肥厂
碎煤 鲁奇 2000.1
11 安徽淮化集团公司化肥厂 水煤浆 德士古 2000.9
神木化学工业公司、神华 装置、陕西神木化工 份公司 、陕西神木化
宁夏煤业公司 、内蒙伊 有限公司制甲醇装 学工业公司、神华宁
泰煤制油有限公司、重庆 置、新奥年产60万吨 夏煤业公司 、内蒙
万盛化工有限公司、久泰 制甲醇装置、新能凤 伊泰煤制油有限公
能源内蒙古有限公司 、陕 凰年产45万吨制甲醇 司、重庆万盛化工有
适用压力 1.0～10.0 Mpa
适用温度范围 200 ～500 ℃
适应水/气 0.3～2.0 mol/mol
工艺气硫含量 200 ppm
主要业绩：
序号 应用单位
原料 气化工艺 时间
1 中石油乌鲁木齐石化化肥厂 低硫渣油 德士古 94.7
2 中石油宁夏化工总厂 低硫渣油 德士古 95.5
3 渭河化肥厂
3.99
50-150nm 10.45 17.86 8.12
7.10
QDB-04型耐硫变换催化剂运行总结
QDB-04型耐硫变换催化剂运行总结董仲美【摘要】因二段变换炉的催化剂性能下降，导致三段变换炉催化剂负荷加重，因此对二段变换炉内的催化剂进行了整体更换。
简要介绍了更换所用的QDB-04型耐硫变换催化剂的性能、装填、升温硫化及耐硫变换工艺流程，重点分析了QDB-04型耐硫变换催化剂的运行情况及生产中应注意的事项。
催化剂更换后，变换系统运行情况良好。
%Because of catalyst activity decrease of the secondary shift converter , which resulted in heavier workload for third shift converter catalyst , overall catalyst in secondary shift converter is replaced.A brief description is presented of the performance , filling, temperature rising and sulphurization of type QDB-04 sulfur-tolerant shift catalyst and sulfur-tolerant shift process , and an analysis is made especially focused on operation conditions of type QDB-04 sulfur-tolerant shift catalyst and matters needing attention in production .After replacement of catalyst , the operation of shift system is good.【期刊名称】《化肥工业》【年(卷),期】2014(000)003【总页数】3页(P20-22)【关键词】QDB-04型;耐硫变换催化剂;注意事项;运行情况【作者】董仲美【作者单位】江苏灵谷化工有限公司江苏宜兴 214213【正文语种】中文江苏灵谷化工有限公司(以下简称灵谷公司)大化肥装置于2009年6月建成投产，2012年3月对系统进行计划检修时，发现二段变换炉的QDB-04型钴钼系耐硫变换催化剂(以下简称QDB-04催化剂)性能下降，导致三段变换炉催化剂的负荷加重。
耐硫变换催化剂及其使用技术
耐硫变换催化剂及其使用技术1．钴-钼系耐硫变换催化剂及其使用工艺1.1加压气化工艺及其耐硫变换催化剂众所周知,在合成氨厂中，合成氨原料气中一氧化碳的变换通常是在铁-铬变换催化剂的存在下进行：CO+H2O<----------->C02+H2+Q以铁为主的催化剂，由于其中(300～450℃)活性高，价格低廉，几十年来一直被广泛用于一氧化碳和水蒸气的变换反应。
这种催化剂的缺点是水蒸气消耗高，在高硫气氛中，其变换活性低。
因此，几十年来合成氨的净化流程历来是先脱硫后变换再脱碳。
高温的粗煤气经经降温脱硫，在升温补入水蒸气变换，这样就带来流程长，能耗高的缺点。
五十年代，重油部分氧化工艺用于制合成氨原料气，之后，又开发了水煤浆德士古气化制合成氨原料气。
针对直接回收热能的冷凝流程，为了充分利用气化反应热及气体中的水蒸气，国外首先开发了一种钴-钼系耐硫变换催化剂串联于气化之后，实现了先变换然后再脱硫脱碳的工艺，从而缩短了流程，降低了能耗。
由于重油（或渣油）部分氧化工艺以及水煤浆德士古气化工艺都是在较高的压力(一般在3.5～8.OMpa)下进行，而且气体中的一氧化碳浓度较高（46～４８％），水蒸气浓度高(汽/气比高达1.5)，反应热较高，(第一段出口温度可达450～460℃)，因此要求用于该流程的耐硫变换催化剂能耐热、耐水汽和耐高压，催化剂有较高的强度和稳定的结构，使之具有足够的使用寿命。
这种催化剂一般在载体中添加了镁及其它一些添加剂，或采用一些特殊的制法以稳定载体和催化剂的结构。
我们把这种催化剂归为耐高压的中温型钴-钼耐硫变换催化剂。
近十多年来，我国已引进了一批油气化和水煤浆加压气化的大、中型化肥（化工厂），形成了应用这类型钴-钼耐硫变换和节能工艺的一个系列。
1．2中串低流程及其变换催化剂国内煤固定床气化制合成氨原料气的工艺，几十年来一直采用铁-铬型催化剂用于一氧化碳的变换反应，净化工艺一直采用先变换后脱硫脱碳的工艺。
耐硫变换催化剂的介绍
耐硫变换催化剂的介绍1. 耐硫变换催化剂的介绍耐硫变换催化剂（hydrodesulfurization catalyst）是一类用于石油加工中的重要催化剂，其主要功能是去除石油中的硫化物。
在石油炼制过程中，硫化物是一种常见的杂质，不仅对环境造成污染，还会对燃料的使用和储存带来很大的问题。
耐硫变换催化剂的研发和应用对于石油工业具有重要的意义。
2. 硫化物的危害和需求硫化物是一种存在于石油中的有害杂质，它不仅会对人类健康和环境造成危害，还会对燃料的使用带来不利影响。
硫化物是一种有毒物质，在燃烧过程中会产生硫气和硫氧化物，对空气质量和生态环境造成污染。
硫化物会影响石油产品的质量和性能，例如汽车尾气中的硫氧化物会导致汽车排放超标。
减少硫化物含量是石油工业中的一项重要任务。
3. 耐硫变换催化剂的原理耐硫变换催化剂的工作原理是通过催化剂的表面上存在的活性金属位点，将硫化物中的硫分解为硫氢化物，然后再将硫氢化物转化为无毒的硫化氢。
这样，就能实现对石油中硫的去除，从而达到净化石油的目的。
4. 耐硫变换催化剂的组成和结构耐硫变换催化剂的基本组成是载体和活性金属。
载体的选择是非常重要的，常见的载体材料包括氧化铝、硅铝酸酯和氧化钛等。
而活性金属主要是镍（Ni）、钼（Mo）、钴（Co）等。
载体和活性金属的选择会影响催化剂的催化性能和耐硫性能。
5. 催化剂的耐硫性能评价催化剂的耐硫性能直接影响催化剂的寿命和催化效率，因此对催化剂的耐硫性能进行评价是非常重要的。
常见的评价方法包括硫负荷量、硫损失率和活性金属的表面积等。
通过这些评价指标，可以评估催化剂在实际应用中的耐硫性能。
6. 耐硫变换催化剂的应用前景随着环保意识的提高和对能源质量的要求越来越高，耐硫变换催化剂在石油工业中的应用前景非常广阔。
不仅可以用于石油炼制中的脱硫处理，还可以应用于煤化工、化肥等领域。
随着石油资源的日益稀缺和世界能源结构的变化，对于耐硫变换催化剂的研发和应用将越来越重要。
Co-Mo基耐硫变换催化剂的研究现状
Co-Mo基耐硫变换催化剂的研究现状发布时间：2022-07-27T08:51:07.872Z 来源：《工程管理前沿》2022年第6期作者：杜伟东孙盈聪周春丽秦媛媛李袖章赵明丽[导读] 水煤气变换反应属于一个可逆反应，需要借助催化剂才能保证反应顺利有效进行。
杜伟东，孙盈聪，周春丽，秦媛媛，李袖章，赵明丽青岛联信催化材料有限公司/石油和化工行业合成气耐硫变换技术工程实验室山东青岛 266300 摘要：水煤气变换反应属于一个可逆反应，需要借助催化剂才能保证反应顺利有效进行。
在各类水煤气变换反应催化剂中，由于Co-Mo基耐硫变换变催化剂具有活性温区宽、耐硫无上限等优势，使之成为工业应用的开发研制热点。
文章阐述了Co-Mo基耐硫变换催化剂的催化机理及活性相研究，重点介绍了制备方法和载体以及载体改性的研究现状，并对Co-Mo基耐硫变换催化剂的未来发展方向提出展望。
Abst关键词：水煤气变换、Co-Mo基催化剂、Co-Mo-S相、载体 Key words: water gas shift, Co Mo based catalyst, co-mo-s phase, support 前言根据科学家预测，未来水煤气变换反应将占比2030年能源消耗的十分之一。
目前水煤气变换反应主要选择耐硫变换工艺，随着科技和工业的快速发展，以及一些含硫的价格低廉的原材料的普遍使用，使得Fe-Cr基催化剂和Cu-Zn基催化剂无法达到工厂生产的严苛条件，而Co-Mo基耐硫催化剂相比于这两种催化剂，有以下五个优势：(1) 耐硫和抗毒能力强；(2) 起活温度较低；(3) 活性温区较宽；(4) 可再生性较优；(5)机械强度较大。
因此近年来Co-Mo基耐硫催化剂的研宄工作颇为受到广大学者的重视。
1. Co-Mo基耐硫变换催化剂的国内外发展现状由于Co-Mo基催化剂具有活性温区较宽和耐硫性较强强等其他催化剂不具备的优势，因此成为国内研究单位及部分化工厂竞相研究的对象。
KC系列耐硫变换催化剂应用总结
２０１６ 年 １ 月 ４ 在第 １ 变换炉投用ꎬ开车过程中未 出现催化剂床层超温现象ꎻ通过近 １ 年的运行ꎬ 第 １ 变换炉入口气体温度未见明显波动ꎬ满足生 产要求ꎮ 在第 ２ 变换炉更换催化剂时ꎬ从开车的 便捷性角度出发ꎬ采用 ＫＣ￣ １０３Ｓ 型预硫化耐硫变 换催化剂ꎬ于 ２０１６ 年 ６ 月 １２ 日投入运行ꎮ
关键词 ＫＣ￣１０３ꎻＫＣ￣１０３Ｓꎻ预硫化ꎻ耐硫变换催化剂ꎻ合成氨
中图分类号:ＴＱ４２６. ９４ 文献标识码:Ｂ 文章编号:１００６￣７７７９(２０１９)０１￣００２２￣０４
Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｓｕｍｍａｒｙ ｏｆ ｔｈｅ ＫＣ Ｓｅｒｉｅｓ Ｓｕｌｆｕｒ￣ Ｔｏｌｅｒａｎｔ Ｓｈｉｆｔ Ｃａｔａｌｙｓｔ
２２
化 肥 工 业
第 ４６ 卷 第 １ 期
ＫＣ 系列耐硫变换催化剂应用总结
黄公青 ( 内蒙古博大实地化学有限公司 内蒙古鄂尔多斯 ０１７３００)
摘 要 介绍了 ＫＣ 系列耐硫变换催化剂的物化性能、使用条件及其在 ５００ ｋｔ / ａ 合成氨、８００ ｋｔ / ａ 尿素项目 上的应用情况ꎮ 实际应用情况表明:ＫＣ 系列耐硫变换催化剂的强度稳定性、变换活性、活性稳定性等综合性能 优于国内同类耐硫变换催化剂ꎻＫＣ￣１０３Ｓ 型预硫化耐硫变换催化剂能大幅缩短开车时间并节约开车费用ꎬ降低 了开车过程中变换催化剂床层超温的风险ꎬ而且储存、运输、装填等过程无需氮气保护ꎬ操作更加安全方便ꎬ避免 了开车期间大量气体放空造成的资源浪费和环境污染ꎮ
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ ＫＣ￣１０３ꎻ ＫＣ￣１０３Ｓꎻ ｐｒｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎꎻ ｓｕｌｆｕｒ￣ｔｏｌｅｒａｎｔ ｓｈｉｆｔ ｃａｔａｌｙｓｔꎻ ａｍｍｏｎｉａ ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ
内蒙古博大实地化学有限公司( 以下简称博 大实地公司)５００ ｋｔ / ａ 合成氨、８００ ｋｔ / ａ 尿素项目 的煤气化单元采用西北化工研究院 ６. ５ ＭＰａ 多元 料浆气化技术( ＭＣＳＧ) ꎬ于 ２０１４ 年 １ 月 ２４ 日产出 尿素产品ꎬ７ 月 ５ 日正式投产达效ꎮ 该项目的变 换单元初始使用国内某型耐硫变换催化剂ꎬ存在 开车过程超温等技术问题ꎻ投用 ２ 年后ꎬ在第 １ 变 换炉入口气体温度提高至 ３００ ℃ 的情况下ꎬ出口 变换气中 ＣＯ 干基体积分数仍超过 ７. ５％ ꎬ活性出 现明显衰退ꎬ无法满足生产要求ꎮ 经考察和技术 交流ꎬ决定采用 ＫＣ￣１０３ 型耐硫变换催化剂ꎬ并于
耐硫变换催化剂使用、硫化中出现的问题及建议
青 岛联 信 的催 化 剂 ，使 用 时 要 求 硫 含 量 不 低 于 １ ０ × １ 一 ； 齐 鲁 科 力 要 求 硫 含 量 不 能 低 于 ０ ０ ２
４ ０ ０ 。两 家 的要 求 如 此 悬殊 ，是 催 化剂 质 ０ ×１ 一 量存 在 着 差 别 ？ 当 时 在 选 择 哪 家 催 化 剂 的 问题 上 ，我公 司领 导也产 生 了分歧 ，后经 过大 量 的考 察 了解 ，两家催 化剂 的质 量没有 大 的区别 ，在使 用过 程 中有些厂 家夸 大 了 自己生 产 的催化剂 的 耐 低硫 效果 。同时 了解 到 ，西北一 家煤 制油项 目与
王 立 群
（ 龙 江 龙 煤 东 化 有 限公 司 ，黑 龙 江 伊 春 黑 １４１） ５ １ １
摘 要 ：介 绍 ４ ０ ａ和 ６ ５ ａ 化 系统 变换 工 段 的情 况 。结 合 生 产 实 际 ，建 议 中 温 变 换 采 用 耐 硫 ． ＭＰ ． ＭＰ 气 变 换 催 化 剂 ，还 推 荐 了补 硫 方 法 。
者 的青 睐 。但 是 耐硫 变 换 催 化 剂也 有 不 足 之处 ，
在原 料气 硫含 量低 、 水汽 比大 的情况 下 ， 耐硫变 换 催化 剂极 易 出现 反硫 化 现 象 ， 化 剂使 用 寿命 缩 催 短， 尤其 是硫含 量 不稳定 ， 使催 化剂 在硫化 与 反硫 化之 间波 动时 ， 更易 造成催 化剂 快速 失活 。为此 ， 笔者 总结 多年 的 生产 实 践 经 验 ， 耐硫 变 换 催 化 对
耐硫 变换催 化 剂近几 年在 化工 行业得 到广 泛 应用 ，无论 是合 成 氨变换 还是 甲醇 变换都 逐渐 放 弃铁 系催 化剂 ，尤其 是设 计压力 较 高 的系统 ，耐
气低 硫环 境下使 用 的情况 差别较 大 。 由于 我公 司 是 以煤 为原 料生 产合成 氨 的厂家 ，所采 用 的工艺
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《耐硫变换催化剂概念关于变换工段耐硫变换催化剂工作情况的分析》关于变换工段耐硫变换催化剂工作情况的分析
受克旗煤制气公司生产部委托，化工研究院驻克旗现场技术服务小组技术人员对变换工段耐硫变换催化剂的工作状态进行了分析，以期为耐硫变换工段正常生产运行提供决策参考。
下文是根据生产部提供的xx.12~xx.3运行数据，结合理论分析和文献资料编制的分析报告。
一、催化剂使用工况分析
表1比较了变换工段预变催化剂和主变催化剂的设计工况与实际工况。
从表1可以看出，预变和主变催化剂的实际工况，包括空速和温度均有所偏离设计工况，这种偏离可能会影响催化剂的实际运行效果。
表1催化剂设计工况和实际工况比较
二、催化剂运行状态分析
2.1预变炉
图1为qbs-01型号预变催化剂上co变换反应转化率、反应体积空速和催化剂入口温度在运行期间的变化曲线。
图1预变催化剂co转化率、体积空速和入口温度的变化趋势
从图1可以看出，随着空速的增大，预变炉co转化率明显下降，空速降低后co转化率随之提升。
其中在12月28号-3月3号区间，预变炉的工作空速大部分在3000～5400h-1范围内，此时对应的co 转化率很小，说明在此空速下qbs-01催化剂上co变换反应发生程度
很低。
催化剂的3000～5400h-1运行期间体积空速超过了催化剂厂家提供qbs-01催化剂正常设计工况（1500～3000h-1）。
空速的提高一方面会降低催化剂的co变换反应速率，另一方面当空速明显超过设计值时，会加速催化剂的活性衰退。
当预变反应器入口温度233℃，体积空速3000h-1，催化剂床层温升6.5℃，此时co转化率为6%；当预变反应器入口温度260℃，体积空速3100h-1，催化剂床层温升13℃，此时co转化率为8%。
适当提高入口温度有利于促进qbs-01预变催化剂上co变换反应。
根据计算，变换反应每转化1个百分点的co会给预变反应器带来9~10℃温升。
从正常运行数据分析，预变炉温升约20℃，共计转化2个百分点的co；而近期运行数据中，预变温升为10℃左右，co 仅转化1个百分点。
2.2主变炉
图2为主变催化剂上co水汽变换反应转化率的变化趋势。
从图2可以看出，从xx年11月底至xx年3月底的4个月内，主变催化剂co转化率呈下降趋势。
图2主变催化剂上co转化率变化趋势
图3主变co转换率与空速及进口温度变化曲线
图3显示了qcs-04型号主变催化剂上co变换反应转化率、反应体积空速和催化剂入口温度在运行期间的变化。
有如下特点：当主变入口温度高于260℃时，空速的波动对co水汽变换反应
的co转化率影响不明显。
当主变入口温度低于260℃时，随着空速的增大，主变co转化率明显下降。
说明温度对co变换反应的影响明显。
另外，根据co水汽变换反应是一个等体积反应的特点，如下：co+h2o（g）co2+h2，∆h=-41.09kj/mol
变换反应过程中，co经反应减少的物质量应该与h2经反应增加的
物质量或者co2经反应增加的物质量相等。
实际运行过程中co减少量和co2增加量一致，但h2增加量波动显著，如图4所示。
在长时间的反应过程中，co2增加量与co 减少量
的比值基本在1左右波动，但h2增加量与co减少量的比值明显大于
1，而且波动幅度比较大。
图4主变h2增加量/co减少量与co2增加量/co减少量比值的变化趋势
三、变换粗煤气流量变化对提高模值效果的分析
根据耐硫变换流程中换热的设计特点，预变反应器入口工艺气的温度由主变反应器出口工艺气的热量调节，通过一般原理性分析，当需要提高模值时，增加或减小变换流量有可能实现该目标，但有可能无法实现该目标，逻辑关系如图5~8所示。
3.1增加变换流量的效果分析
在一定范围内，增加变换流量，催化剂活性和水汽变换反应转化率下降不明显，预变→主变过程体系仍然能够维持热量平衡，最终的结果是增加变换流量能够提高模值，逻辑关系如图5所示。
图5增加粗煤气变换流量提高模值过程的逻辑关系
若超过允许范围，增加变换流量，催化剂活性和水汽变换反应转化率下降明显，预变→主变过程体系不能够维持热量平衡，最终的结果是增加变换流量不能提高模值，逻辑关系如图6所示。
图6增加粗煤气变换流量降低模值过程的逻辑关系
3.2减小变换流量的效果分析
在一定范围内，减小变换流量，催化剂活性和水汽变换反应转化率增加明显，预变→主变过程体系仍然能够维持热量平衡，最终的结果是减小变换流量能够提高模值，逻辑关系如图7所示。
图7减少粗煤气变换流量提高模值过程的逻辑关系
若超过范围，减小变换流量，催化剂活性和水汽变换反应转化率增加不明显，预变→主变过程体系不能够维持热量平衡，最终的结果是减小变换流量不能提高模值，逻辑关系如图8所示。
图8减少粗煤气变换流量降低模值过程的逻辑关系
四、敏感因素分析
4.1粗煤气洗涤后分离温度影响
co水汽变换过程中汽/气比是一个影响反应效果的关键参数，提高汽/气比有利于促进co变换反应。
预变入口粗煤气的汽/气比是由洗涤分离器的操作温度决定。
粗
煤气出洗涤分离器后达到了粗煤气温度下的饱和状态，不同温度、饱和状态下粗煤气中h2o含量及汽/气比如表2所示。
表3不同出洗涤分离器粗煤气温度时的汽/气比（p=3.67mpa）图9汽/气比对co变换反应转化率的影响
图9给出了不同水汽含量下的co平衡转化率，由图可知随着水汽含量的增大co平衡转化率明显增大。
当汽/气比由0.37增大到0.47时，co转化率由82.35%增大到87.23%。
根据文献调研，一般co耐硫水汽变换反应的汽/气比控制在0.4～0.6，现场粗煤气出洗涤分离器温度大部分在172~176℃，汽/气比为0.35~0.39左右，因此如果工艺调节和催化剂耐水性能允许，现场耐硫变换的汽/气比适当提高，可以促进水汽变换反应，但要注意反硫化。
4.2中毒
除上述因素对反应有明显影响外，引起变换催化剂活性衰退的因素还有粗煤气中的油类、砷量、粉尘、催化剂水解与反硫化。
煤质的变化可能会导致上述毒性物质的增多，加快催化剂活性的衰减。
4.3反应器内工艺气径向分布均匀性
2个预变反应器可能因催化剂床层阻力不同，导致变换气体流量在2个预变反应器内分布不均。
同时，预变反应器和主变反应器内径向温度差异大，说明气体在反应器内分布不均，可能导致部分催化剂负荷过载，从而加快催化剂活性的衰减。
五、结论与建议
5.1、关于预变催化剂
在12月28号~3月3号区间，预变炉催化剂工作空速大部分在3000～5400h-1范围内，明显大于催化剂厂家提供的了qbs-01催化剂正常设计工况（1500～3000h-1）。
空速提高导致催化剂上co变换反应转化率降低，也会加速催化剂的活性衰退。
当预变反应器入口温度较低时，如233℃，催化剂上co转化率为6%。
提高预变反应器入口温度，co转化率会提高。
根据厂家提供qbs-01催化剂设计工作温度范围为260～280℃，推测预变催化剂上co转化率应该在20%～30%之间。
因此总体上，目前预变催化剂上co转化率在10%左右，处于较低活性水平。
5.2、关于主变催化剂
从xx年11月底至xx年3月底的4个月内，主变催化剂co转化率呈下降趋势，下降幅度在10个百分点左右。
同时主变入口温度和体积空速对主变催化剂上co变换反应转化率的综合影响明显：
（1）当主变入口温度高于260℃时，空速的波动对co水汽变换反应的co转化率影响不明显。
（2）当主变入口温度低于260℃时，随着空速的增大，主变co 转化率明显下降。
说明温度对co变换反应影响明显。
因此应该控制主变反应器入口工艺气温度在260℃以上。
5.3、关于催化剂是否适宜继续工作的判断
根据第三节的分析，增加变换流量或减小变换流量，都有可能实
现耐硫变换流程中预变至主变之间的热量平衡，最终实现提高模值；增加变换流量或减小变换流量，也有可能无法实现耐硫变换流程中预变至主变之间的热量平衡，最终无法实现提高模值的目标。
因此，当增加变换流量或减小变换流量时，提高模值逐渐困难，说明耐硫变换催化剂，尤其是主变催化剂需要考虑更换。
如果预变反应器入口工艺气能够与外界其他热源换热，能够有效调节预变反应器入口工艺气温度，会使通过增加变换流量或减小变换流量的方式来提高模值变得容易一些。
5.4关于敏感因素的影响
（1）汽/气比
汽/气比是影响co水汽变换反应的关键参数，建议保持粗煤气出洗涤分离塔温度的稳定，并确保粗煤气处于饱和状态。
如果工艺调节和催化剂耐水性许可，可适当提高粗煤气出洗涤分离器的温度，从而提高汽/气比。
（2）中毒
建议进一步分析粗煤气和洗涤排放水中油类、砷量、粉尘量，及时调节洗涤过程，确保催化剂工作状态稳定。
模值调节的理论分析
图10给出了稳定工况、不同主变温升下（进装置粗煤气量为330000nm3/h），目标模值差值与经变换气量变化值的关系。
当主变温升增大时，主变co转化率增大，提高同样的模值差值需要增加的变换气量减小。
反之，当主变温升减小时，主变co转化率减小，提高
同样的模值差值需要增加的变换气量增大。
图10目标模值差值与经变换气量变化值的关系（稳定工况：主变反应器co转化率波动±2%）内容仅供参考。