油压常用计算公式
油缸油压计算公式
油缸油压计算公式在液压系统中，油缸是一种常用的执行元件，它通过液压力来产生线性运动。
而油压则是决定油缸工作效果的重要因素之一。
在设计和使用液压系统时，了解油缸油压的计算公式是非常重要的。
本文将介绍油缸油压的计算公式及其应用。
油缸油压计算公式可以通过以下公式来表示：P = F / A。
其中，P表示油压，单位为帕斯卡（Pa）；F表示作用在油缸上的力，单位为牛顿（N）；A表示油缸的有效面积，单位为平方米（m²）。
这个公式简单明了地表示了油压与作用力和有效面积之间的关系。
通过这个公式，我们可以很容易地计算出油缸的油压，从而更好地控制液压系统的工作效果。
在实际应用中，我们可以通过以下步骤来计算油缸的油压：1. 确定作用在油缸上的力F。
这个力可以是由液压系统提供的，也可以是外部施加在油缸上的。
2. 确定油缸的有效面积A。
油缸的有效面积可以通过油缸的尺寸和结构参数来计算得出。
3. 将力F和有效面积A代入公式P = F / A中，即可得到油压P的数值。
通过这个计算公式，我们可以更好地了解油缸的工作状态，从而更好地设计和使用液压系统。
除了上述的基本计算公式外，还有一些衍生的计算公式，可以更好地帮助我们理解和应用油缸油压。
例如，当液压系统中有多个油缸同时工作时，我们可以通过以下公式来计算系统的总油压：Ptotal = (F1 + F2 + ... + Fn) / A。
其中，Ptotal表示系统的总油压；F1, F2, ..., Fn表示作用在各个油缸上的力；A表示系统的总有效面积。
通过这个公式，我们可以更好地控制液压系统中各个油缸的工作状态，从而更好地提高系统的工作效率和稳定性。
此外，当液压系统中的油压发生变化时，我们也可以通过以下公式来计算油缸的速度：v = Q / A。
其中，v表示油缸的速度，单位为米每秒（m/s）；Q表示液压系统的流量，单位为立方米每秒（m³/s）。
通过这个公式，我们可以更好地控制油缸的速度，从而更好地满足各种工况下的需求。
液压计算常用公式
溢流阀的保养及故障排除减压阀的保养及故障排除流量控制阀的保养及故障排除方向控制阀的保养及故障排除的油封漏油B 机械操作的阀芯不能动作1、排油口有背压2、压下阀芯的凸块角度过大3、压力口及排油口的配管错误同上凸块的角度应在30°以上。
修正配管。
C 电磁阀的线圈烧坏1、线圈绝缘不良2、磁力线圈铁芯卡住3、电压过高或过低4、转换的压力在规定以上5、转换的流量在规定以上6、回油接口有背压更换电磁线圈。
更换电磁圈铁芯。
检查电压适切调整。
降下压力，检查压力计。
更换流量大小的控制阀低压用为1.0kgf/cm²,高压用为kgf/cm²回油口直接接回油箱，尤其是泄油(使用外部泄油)D 液控阀不会作动1、液控压力不足2、阀芯胶着，分解清理之，洗净3、灰尘进入，分解清理之，洗净液控压力为3.5kgf/cm²以上，在全开或中立回油阀须加装止回阀使形成液控压力。
分解清理之，洗净。
电磁阀的保养及故障排除故障原因处置A 动作不良1、因弹簧不良致滑轴无法恢复至原位置2、阀芯的动作不良及动作迟缓3、螺栓上紧过度或因温度上升至本体变形4、电气系统不良更换弹簧。
1、洗净控制阀内部除去油中的混入物。
2、检查过滤器，必要时洗涤过滤器或更换液压油。
3、检查滑轴的磨耗情形，必要时须更换。
松开螺栓上紧程度(对角交互上紧) 检查插入端子部的接触状态，确认电磁线圈的动作是否正常，如果线圈断线或烧损时须更换。
B 磁力线圈噪音及烧损1、负荷电压错误2、灰尘等不纯物质进入3、电磁线圈破损，烧损4、阀芯的异常磨耗检查电压，使用适当的电磁线圈。
除去不纯物。
更换更换C 内部漏油大外部漏油1、封环损伤2、螺栓松更换再上紧液压机器其他故障及排除共振、振动及噪音故障原因处置A 弹簧与弹簧共振二组以上控制阀的弹簧的共振(如溢流阀及溢流阀、溢流阀及顺序阀、溢流阀及止回阀)1、将弹簧的设定压力错开，10kgf/cm²或10%以上。
油压机压力计算
油压机的压力计算涉及到多个因素，包括液压缸面积、压力和流量等。
液压缸面积是决定油压机压力的关键因素之一，它可以通过计算液压缸的截面积来确定。
通常，油压机的液压缸截面积较大，可以产生较高的压力。
在液压缸面积确定后，油压机的压力可以通过以下公式计算：P = F/A。
其中，P表示油压机的压力，F表示作用在液压缸上的力，A表示液压缸的截面积。
这个公式说明油压机的压力与作用在液压缸上的力成正比，与液压缸的截面积成反比。
另外，流量也是影响油压机压力的重要因素之一。
流量是指在单位时间内通过管道或液压缸的油液体积或质量。
如果流量不足，油压机的动作会变得缓慢甚至停滞，影响其工作效率。
因此，在选择油压机时，需要根据实际需求合理选择流量和压力参数。
除了上述因素外，油压机的压力还受到其他因素的影响，如液压油的温度、压缩性、粘度等。
这些因素会影响油液的流动性能和压力传递效果。
因此，在使用油压机时，需要注意控制这些因素，以保证其正常工作和达到预期的压力效果。
总之，油压机的压力计算是一个相对复杂的过程，需要考虑多个因素。
在实际应用中，需要根据具体需求和工况进行选择和调整，以保证油压机的正常工作和达到预期的效果。
压铸常用计算公式
压铸常用计算公式1.单位换算：1Mpa=10bar=10kgf/cm²=145psi=1N/mm²1Mpa=1000000pa 1T=9.8KN2.压射力（打料压力）：压射液压缸内工作液推动压射活塞移动的力.P压=1/4∏D²（∏R²）P＇(D为液压缸的直径，P＇为液压缸的油压压力，已可以是增压压力表的压力)3.比压：压室内金属液单位面积上所受的压力.P比=4P压/∏d²(d为冲头的直径)P比×冲头的截面积S1=打料的压力P1×打料油缸的截面积S2或P比×冲头直径的平方d²=打料的压力P1×打料油缸直径的平方D².4.锁模力：F=（产品的总投影面积）S×（产品所需比压）P×(安全系数)1.25.注：比压单位选择Mpa（N/mm²），面积单位选择mm²时，得出结果单位为N,结果除以1000为KN,除以10000为T.5.压室充满度K=浇注铝料的体积V1÷压室的体积V2×100%V1=浇注铝料的质量m÷铝料的密度ρV2=∏R²(压室半径的平方)×L（压室的长度）正常范围30～70%.6.内浇口的截面积S=填充质量m÷(铝料的密度ρ×填充的速度u×填充的时间T)或内浇口的截面积S=(3～5)×填充质量的平方根. 填充质量不包括浇道的质量.7.高速行程L=填充质量m÷(铝料的密度ρ×冲头的截面积S).质量的单位：g.冲头截面积的单位：cm². L的单位:mm. 铝料的密度值取0.264. 高速起点=高速行程+料柄厚度+模鼻的厚度.日本资料：高速起点=高速行程L1+电气液压延迟L2（10mm）+升压所需距离L3（15～25mm）+料柄厚度L4（20～25mm,冲头直径为Φ60～70mm时）8.内浇口的填充速度: 内浇口的填充速度U1×内浇口的截面积S1=冲头的运动速度U2×冲头的截面积S2. 单位：m/S. 9.填充时间：填充时间T=填充金属的体积V÷（内浇口的截面积S×填充速度U）单位：s、m³、m²、m/s . （填充时间≈（平均壁厚）²×(Al:0.01,Mg:0.005)或者(平均壁厚)²×(0.01～0.028）10.二快压射速度（m/s）; U=4V/∏d²T V为型腔的容积(m³)d为压射冲头的直径(m)，T为填充时间(S).11.内浇口凝固时间：铝：0.01×2×（内浇口平均壁厚）². 镁：0.005×1.5×（内浇口平均壁厚）².12.浇注系统的投影面积：取产品投影面积的15～30%.排溢系统的投影面积：取品投影面积的10～20%.13.冲头的截面积与内浇口的截面积之比是14～17倍，通常取15倍.（2009-5-14加）14.铸造压力P=P0×I×(A2/A1) 单位：MpaP0:充油油压 I:增压比 A2:射出油缸截面积 A1:冲头截面积.例:P=13.8×2.16×（113.1/38.48）.15.单条横浇道的截面积取内浇口截面积的（3～5）倍.16.渣包入料口的截面积取内浇口截面积的（70～100）%.令狐昌顺 2009-7-29。
油压压力与油压缸出力的计算公式
油壓壓力與油壓缸出力的計算公式:
F(推力)=P(壓力)xA(活塞面積)
F: kgf 1 噸= 1000 kgf(公斤力)
P: kgf/cm2 A: 面積 (cm2) 平方公分 = DxDx3.14/4
D:cm (活塞直徑)
如果你的壓力是210 kgf/cm2
需要的出力是: 100 噸= 100 x 1000 kgf = 100000 kgf
先計算出面積A= F/P = 100000/210 = 476 cm2
再從面積A算出油壓缸直徑: 24.6 cm , 所以你可以選用直徑25cm的油壓缸。
油壓缸推進的速度 cm/分 = 油壓缸每1 cm 耗油量/油壓幫浦每分鐘供油量 c.c. /分
油壓缸每cm 耗油量= 1x 面積 (476 cm2) = 476 c.c.
如果你需要一分鐘移動10 cm, 你的幫浦最少的流量就是 476x10 =4760 c.c. /分
以上是計算的例子，你可以自己計算200噸時的油壓缸直徑，油壓缸的總行程與速度會影響油壓幫浦的流量，流量又會影響馬達的大小，這些可以從油壓單元的供應商問到。
如果還有不懂，請隨時再詢問。
采油工常用公式
3、饱和度关系当地层压力大Pl、P2 釆油工常用公式、地质1、孔隙度^ = —X100%式中d)——储汕岩石的孔隙度，％: K——岩石中的孔隙体积；V,——岩石的外表体积。
2、含流体饱和度$ =2^X100%=匕xlOO%S o +SMU 1原始条件下原始含油饱和度为：Soi=l—Swr，(1 —8)当地层压力小于饱和压力时，岩石孔隙中有油、水、气三相的关系为: S o+S w+S g= 1 (1 —9)4、绝对渗透率可由达西定律求得：10AAP式中K——储油岩石的渗透率，U m2；L一一岩心的长度，cm：A——岩心的截而积，cn?：Q一一通过岩心的流量，cm3 / s：△P—一岩心两端的压差，MPa； u 流体的粘度，mPa • So5、气的有效渗透率K一20必”“ 10A（用一用）分别为岩心入口处和出口处压力，MPao6、汕的相对渗透率心令】。
%7、水驱油藏的最终釆收率。
1 一几8、原汕体积系数B =亠° VOS式中v°——原油在地下所具有的体积，m3Vos——原油在地而脱气后所具有的体积，nP。
9、溶解气油比与压力的关系为：R,=aP, G称为溶解系数:Ct -——=——p Pb10、原油体积系数与压缩系数及收缩率概念？公式?1 V -V c =。
一V, P -Po e a收缩率&收缩-—yV O注意原油的压缩系数在压力高于饱和压力时为正，低于饱和压力时为负。
11、综合压缩系数（以岩石体积为基准）AVC t=（C（.-C（＞（fiS o-C 恥）=——1 i oT 0 w w V f AP12、弹性储呈为：AV =5"—卩冷13、在正几点法井网中，注采井数比为：/? -314、折算年产呈二12月份产SX365/12月份的日历天数Q全年=Q十二月31x36515、月、日注采比Po 16.累计注采比17、采油强度与注水强度是流量与油层有效厚度的比值:—一一流动系数，K -流度, 21、汕井流动方程q 。
钢管静水压机水压与油压的计算
0前 言
钢管水压试验是钢管生产过程中检验钢管承 压能力的重要工序, 按照相关标准要求, 在试压规 定时间内, 不渗不漏, 保证出厂钢管在设计工作压 力下输送介质有足够的承压能力。不同规格钢管 的静水试验压力不同, 所需要静水压机主油缸的 推力也不同, 因而, 在每次钢管换型时, 都要重新 调试主油缸的推力。主油缸推力的大小由液压系 统电控溢流阀控制, 需要通过人工计算出试压参 数, 输入计算机中, 再由计算机输出电信号控制电 液比例溢流阀, 由电液比例溢流阀控制静水压机 主油缸推力。主油缸产生的推力是否合适, 关系 到钢管试压是否能够完成, 试压时主油缸的推力 过小, 静水压机端面就会与钢管端口密封不严而 产生泄漏, 当充满高压水的钢管产生泄漏时, 就会
在实际生产中把静水压机主油缸推力与钢管
静水试验压力联系起来, 找出等量关系, 用系数 ( 0< < 1)使两个量相等, 即有平衡方程:
Fy = Fg ( 1+ ) , 式中: 静水压机油缸推力增加系数,
~ 0. 06。
( 3) = 0. 01
把 ( 1)和 ( 2)式代入 ( 3)式得:
Ay py = Ag p ( 1+ ) 。
表 1 不同钢级和规格钢管的百分数 k
钢级
外径 /mm
最小规定总伸长应力的百分数 k /% 标准试验压力 选用试验压力
L 175
141. 3∀
60
L210 和 L245 # 60. 3∃
60
75
& 141. 3
60
75
168. 3和 219. 3
75
L290 ~ L555% 273. 3~ 457
85
第 32卷第 8期
哈拉哈塘油田饱和压力经验公式
哈拉哈塘油田饱和压力经验公式陈利新;孙银行;高春海;王连山;杨小华;张卫国【摘要】塔里木盆地哈拉哈塘油田为缝洞型碳酸盐岩油藏,缝洞之间连通关系复杂,不同缝洞单元原油饱和压力和流体性质存在明显差异.利用PVT资料的原始溶解气油比、饱和压力等数据,拟合出不同区块饱和压力的经验公式,其计算结果的准确度要高于国内外已有公式.利用求得的饱和压力和油藏目前压力,判断油藏是否进入溶解气驱阶段,并制定提前注水保压措施,为开发决策和提高采收率提供依据.【期刊名称】《新疆石油地质》【年(卷),期】2014(035)006【总页数】4页(P690-693)【关键词】塔里木盆地;哈拉哈塘油田;气油比;饱和压力;溶解气驱【作者】陈利新;孙银行;高春海;王连山;杨小华;张卫国【作者单位】中国石油塔里木油田分公司塔北勘探开发项目经理部,新疆库尔勒841000;恒泰艾普石油天然气技术服务股份有限公司,北京100084;中国石油塔里木油田分公司塔北勘探开发项目经理部,新疆库尔勒841000;恒泰艾普石油天然气技术服务股份有限公司,北京100084;中国石油塔里木油田分公司塔北勘探开发项目经理部,新疆库尔勒841000;恒泰艾普石油天然气技术服务股份有限公司,北京100084【正文语种】中文【中图分类】TE133;TE344原油饱和压力是反映油田特征和决定油田开发过程的重要参数之一，其测算方法基本上有3种：①井下油层部位取样，实验室测定；②地面取样，模拟地层条件测定；③利用流体物性参数和有关资料拟合计算［1］。
前两种方法都以花费油田成本和减少油井产量为代价，因此导致大部分油井都没有饱和压力数据，给油藏分析和开发决策工作带来诸多不便。
另外，由于井深、油藏流体性质在井筒的变化，地下、地面取样复配误差较大，已投产井和部分待投产井尚无法用方法①和方法②获得原油饱和压力。
为此，油藏工程界都在试图利用实验室的大量资料，寻求一种能求取原油饱和压力的间接方法。
液压计算常用公式
液压计算常用公式溢流阀的保养及故障排除减压阀的保养及故障排除流量控制阀的保养及故障排除方向控制阀的保养及故障排除电磁阀的保养及故障排除3、电磁线圈破损，烧损4、阀芯的异常磨耗更换更换C 内部漏油大外部漏油1、封环损伤2、螺栓松更换再上紧液压机器其他故障及排除共振、振动及噪音故障原因处置A 弹簧与弹簧共振二组以上控制阀的弹簧的共振(如溢流阀及溢流阀、溢流阀及顺序阀、溢流阀及止回阀)1、将弹簧的设定压力错开，10kgf/cm²或10%以上。
2、改变一方弹簧的感度。
3、使用遥控溢流阀。
B 弹簧及配管共振控制阀的弹簧与空气的共振(如排泄管露长的溢流阀，压力计内管及配管的共振)1、改变弹簧的感度2、管路的长度、大小及材质变更。
(用手捉住时，音色会改变时)3、利用适当的支持，使管路不致振动。
(用手捉住时，声音便停止时)C 弹簧与空气共振控制阀的弹簧与空气共振(如溢流阀、阀口的空气，止回阀口的空气等)将油路的空气完全排出D 液压缸共振因有空气引起液压缸的振动将空气排出。
尤其在仅有单侧进油时油封密封必须充分上油或涂上牛脂状之二硫化铜E 油流动的声音油流动的噪音、油箱、管路的振动如(1)溢流阀的油箱接口流出的油冲到油箱的声音(2)调整阀油箱口处有L形是的声音(3)二台泵的排出侧附近行使合流时的声音更换排油管路。
管路应尽可能使用软管。
流动安定后，方可使其合流。
F 油箱共振油箱的共鸣声1、油箱顶板使用较厚的铁板。
2、顶板与泵、电机之间再铺上一层铁饼内或橡胶。
3、泵、电机不装于油箱上方，而另外以橡皮管连接。
G 阀的切换声滑轴阀的切换声1、降低引导压力。
2、加上节流阀。
H 配管冲击声控制阀变换时，因压力急激变动致配管发出冲击声更换控制阀或管路，降低压力的急激变动，使用特殊轴塞。
如闭路满油阀的油路I 液控单向阀追击声液控单向阀的二次侧产生背压时的追击声1、消除二次侧的背压2、提高液控压力3、使用外部放泄的液控单向阀流量不足、压力不足1、泵没有排油详见泵的保养及故障排除A液压缸、液压马达等不规则之连动油温显著上升。
油压机的功率基本计算公式
油压机的功率基本计算公式油压机的吨位，主要看加工产品所需要的拉伸力。
一般来说估算一吨就是等于一万牛。
一牛的力作用在一平方毫米的地方的压强是1MPa，机械行业默认单位是毫米，就直接看图纸计算缸的横截面积乘以是多少MPa，单位就是牛了。
比如，缸径为200毫米，压力为32MPa 的液压机，估算就是100的平方乘以π，再乘以32，为1004800牛，折合成吨位就是大约100吨。
压强公式：压强=压力/受力面积。
压强单位为：公斤/米2。
或者算成帕，方法如下：压强=500*9.8/受力面积，这样压强单位就是帕。
油压机的功率基本常识包括：功率的单位和计算公式：流量×压力（p×q) a.流量：公称吨位÷250＝活塞面积活塞面积×速度＝流量 b.压力一般为：250kgfcm2=25mpa c.油压机的功率：公称吨位×1000kg/t×9.8n/kgf×...油压机的功率基本常识包括：功率的单位和计算公式：流量×压力（p×q) a.流量：公称吨位÷250＝活塞面积活塞面积×速度＝流量b.压力一般为：250kgfcm2=25mpac.油压机的功率：公称吨位×1000kg/t×9.8n/kgf ×250kgf/cm2×速度/m3 250kgf/cm2 电机功率n=功率÷效率(效率一般取90％)，9.8为重力加速度1kgf=9．8n正常的情况之下是按上述公式计算，但对特殊情况，例如玻璃钢制品油压机，应比较各流量速度、压方的大小来获取最大值。
玻璃钢液压机有一个预压的动作，该动作要求速度较大，而压力略低，实际计算中，这个动作所要求的功率最大。
在特殊情况下，应注意本事项。
应当考虑到辅助系统的功率，长期工作计算在内，短期工作如移动工作台部分可以不考虑。
油压机要要求密封好、泄漏小及灵敏度要高对于那些经常开启的溢流阀，主要要求前两项的性能完备，而对于油压机安全阀，则主要要求密封好、泄漏极小及灵敏度要高。
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節流孔之壓損與流量
單節流孔徑mm1 2.52190.8節流孔徑平方sq mm 1.00 6.25 4.00361.000.64入口壓bar1401805570140出口壓bar36.50506394.3壓損bar103.51805745.7通過流量LPM 4.335.3 3.8402.3 1.8
單節流孔徑mm 2.50.81 1.22節流孔徑平方sq mm 6.250.64 1.00 1.44 4.00流量LPM0.4 2.9
壓損bar0.0 2.30.022.90.0
串聯節流孔徑, d1mm 1.210.8 1.2
串聯節流孔徑, d2mm0.820.80.8
d1 四方sq mm 2.073610.4096 2.07360 d2 四方sq mm0.4096160.40960.40960入口壓bar14014068.510
出口壓bar33030
總壓差bar13711038.5100 d1 四方+d2 四方 2.4832170.8192 2.48320孔間壓力bar117.436.549.38.4#DIV/0!通過流量LPM 2.9 4.3 1.20.8#DIV/0!
串聯節流孔徑, d1mm0.810.8 1.2
串聯節流孔徑, d2mm0.820.80.8
串聯節流孔徑, d3mm0.82
d1 四方sq mm0.409610.4096 2.07360 d2 四方sq mm0.4096160.40960.40960 d3 四方sq mm0.409616000入口壓bar14014068.510
出口壓bar35010
總壓差bar1379058.5100 d1 四方+d2 四方0.8192170.8192 2.48320 d1 四方*d2 四方0.167772160.1677720.8493470 d1,d2孔間壓力bar94.360.068.510.0#DIV/0! d2,d3孔間壓力bar48.755.068.510.0#DIV/0!通過流量LPM 1.8 3.80.00.0#DIV/0!
流量, LPM200
壓力管流速, fps15
回油管流速, fps6
吸油管流速, fps3
壓管徑, in 1.230.5回油管徑, in 1.948.1吸油管徑, in 2.768.1
管壓, bar11
管徑, mm10
2S, psi60000
管壁厚度, mm0.03
0.80.8
0.640.64
18048.7
03
18045.7
3.6 1.8
0.000.00 #DIV/0!#DIV/0!
00
00
00
00 #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!
00
00
00
00
00
00 #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!
23QDF68/315B220。