支架受力计算
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算： 根据公式：式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝l 0 /i＝ 2.15/1.58*100＝136；[]N f Aσϕ≤＝l 0－计算长度，l＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
支架受力计算(底模为钢模)
附件4DK225+270.13框架桥满堂式支架受力计算一、设计依据1、汉十施图（框架桥）-21～25设计图；2、《钢筋混凝土框架箱涵》通桥（2015）54012、铁路混凝土工程施工技术指南；3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)；4、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）二、设计结构概况DK225+270.13为1-（3+8+3）m框架小桥，本桥用途为交通净高5m。
本桥铁路法线与道路成90°角，采用原位现浇发施工。
三、结构布置形式拟采用φ48×3.5满堂钢管支架，间距为60㎝×90㎝，步距为1.2m。
横向设置10cm*10cm方木，间距60cm。
箱梁底模采用钢模。
在中间部位预留2.5*2m 宽通长门洞供行人行走，具体布置见附图。
二、荷载计算1.现浇框架桥顶板自重所产生的荷载：①砼按2400kg/m3计算，则砼自重为：（3.9×0.45×2+9.2×0.6）×48.06×2400×9.8=10207.25KN②钢筋自重为：顶板钢筋重量为（（1078.7+74.9）×3.9/(3.9×2+6.8×2) ×2+（2169.7+152.3）×9.2/(9.2×2+6.8×2)）×48.06=52291.44kg 52291.44×9.8=512.46 KN③现浇框架桥顶板自重为：10207.25+512.46=10719.71 KN④支架范围内现浇框架桥顶板自重每m2所产生的荷载P1为：P1=10719.71÷（14×48）=15.95 Kpa2.模板体系荷载按规范规定： P2=0.75Kpa3.砼施工倾倒荷载按规范规定： P3=4.0Kpa4.砼施工振捣荷载按规范规定： P4=2.0Kpa5.施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5Kpa三、支架强度和稳定性验算现浇箱梁砼自重：P1=315.95Kpa。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
支架受力计算
K135+199.445分离立交桥箱梁支架受力计算取右幅箱梁支架进行受力计算。
一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=777m3×26KN/m3=20202KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×r÷S=20202KN×1.2÷（12.4m×72m）=27.153KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=27.153+2.5+2.0+1.5=33.153KN/m2q=F×b=33.153×0.3=9.946KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.946×0.32/8=0.112 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.112×103/11.25×10-6=9.9MPa＜［σ］=11MPa竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×9.946×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.65mm＜L /400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
支架受力计算
支架受力计算一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量: 1.274kN m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的荷载: 0.28t/m26. 输送砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=1.274+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=2.695t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按2.695t/m2计，钢管间距0.9×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.9=0.54m2每根立杆承受核载Q：Q=0.54×2.695=1.455t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则d=4.64/0.35=13.2mm,则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.455t/367mm2=1.455×103×10N/367×10-6m2=3.96×107Pa=39.6MPa<140Mpa应变为：ε=σ/E=39.6×106/210×109=1.88×10-4长度改变 L=εh=1.88×10-4×3000=0.56mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm，外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.9m ，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
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支架受力计算
7.1 碗扣式满堂支架计算 7.1.1 材料技术参数
（1）钢管截面特性
Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量 （3）12mm 竹胶板力学特征： A=1000*12=12×10-3m2 ； W=1/6*b*h^2=24*10^-6m3 ； I=1/12*b*h^3=144×10-9m4
EI=10×10^6×144×10^-9=1.44KN.m2 EA=10×10^6×12×10-3=120000KN 竹胶板：弯应力[
]13MPa
σ=弯曲剪应力 [
] 1.7MPa
τ=
7.1.3 荷载取值与组合
荷载分项系数
（1）计算满堂架强度：采用P1+P2+P3+P4+P5组合。
（2）计算满堂架刚度：采用P1+P2组合。
7.1.4 荷载计算
12345p () 1.2(+) 1.4
P P P P P =+⨯++⨯
=(1.0+10.77)*1.2+(2.5+2+2)*1.4=23.2KN/m2 7.1.5 模板支架系统布置
支架采用碗扣式钢管支架，顶杆、横杆长度均为0.9m 组成，顶底托采用可调托撑。
支架按0.6*0.6m 点阵布设，立杆步距0.6m 。
7.1.8 立杆的计算
(1)横向支架间距为60cm*90cm 设置。
钢管架自重：P1=(38.4×22+(0.6+0.9)×3.5×38.4)=1046.4 Pa 碗扣式脚手架计算力
12345p () 1.2(+) 1.4
P P P P P =+⨯++⨯
=1.2×（（1046.4/（0.9×0.6）+1000）+p2）+1.4×(p3+P4+p5) =25881Pa
单根钢管受力：25881*0.6*0.9＝14KN < 40KN （钢管步距60cm 时允许的最大受力为40KN ），能满足要求。
(2)立向支架间距为60cm*60cm 。
钢管架自重：P1=(38.4×22+(0.6+0.6)×3.5×38.4)=1006.08Pa 砼自重：P2=10770Pa 碗扣式脚手架计算力
12345p () 1.2(+) 1.4
P P P P P =+⨯++⨯
=1.2×（（1006.08/（0.6×0.6）+1000）+p2）+1.4×(p3+P4+p5) =24224Pa
单根钢管受力：24224*0.6*0.6＝8.7KN<40KN ，满足要求。
7.1.9 地基受力计算
钢管最大受力为P=14KN。
地基铺设20cm人工砂砾+20cm水稳集料，上面铺砌20cm厚C30素混凝土。
底托承力面积为10cm*10cm，按45度发散角计算，地基实际承力面积为50cm*50cm合0.25平方米。
基底的地基承载力要求
σ=P/S=14/0.25=56kpa
承载力能满足要求。