塔吊板式基础
塔吊基础施工方案(矩形板式塔吊桩基础)
塔吊基础施工方案一、编制依据：1、揭西碧桂园规划与建筑方案总平面图。
2、揭西碧桂园岩土工程勘察报告。
3、中联重科生产的QTZ80（TC6013）塔式起重机钢筋混凝土基础施工图做法。
4、施工规范：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。
5、地质勘察报告。
工程概况工程名称：揭西碧桂园工程地点：揭阳市揭西县河婆街道樟树坑村地段工程内容：揭西碧桂园项目包含中高层住宅1#~19#栋（1#、4#栋建筑高度53.105m。
地下一层层高3.9m，地上17层，首层,5.8m标准层高2.95m; 2#栋建筑高度44.545m,地下一层层高3.9m，地上15层首层2.95m,标准层高2.95m; 3#栋、5#~7#栋、11#~19#栋建筑高度53.4m。
地下二层层高3.6m、地下一层层高3.4m。
地上18层，首层,2.95m，标准层高2.95m; ,8#栋建筑高度31.8m。
地下二层层高3.6m、地下一层层高3.4m，地上10层首层3.15m标准层高3.15m；9#栋建筑高度23.9mm。
地下一层层高3.9m，地上8层首层2.95m标准层高2.95m;10#栋建筑高度32.750m。
地上11层首层2.95m标准层高2.95m;商业、会所、垃圾站等，总建筑面积24.05万平方米。
其中：地上总建筑面积约194468平米；地下室总建筑面积约46032平米。
本工程参建单位如下：建设单位：揭阳碧桂园置业开发有限公司设计单位：广东博意建筑设计院有限公司监理单位：广东利泰安建设项目管理有限公司施工单位：广东省兴宁市第二建筑工程有限公司设计思路：本工程计划安装11台塔吊，其中：1#塔吊安装在1#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）2#塔吊安装在2#楼，采用重庆大江本Q5513，臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）3#塔吊安装在3#楼，采用广西雄起TC6013，臂长50米，5桩承台（静压管桩，直径500）4#塔吊安装在4#楼，采用中联重科TC6013,臂长48米，5桩承台（静压管桩，直径500）7#塔吊安装在7#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）11#塔吊安装在11#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，天然基础12#塔吊安装在12#楼，采用中联重科TC6013,臂长50米，天然基础15#塔吊安装在15#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，5桩承台（静压管桩，直径500）16#塔吊安装在16#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，5桩承台（静压管桩，直径500）17#塔吊安装在1#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，单桩承台（灌注桩桩，直径1000）18#塔吊安装在18#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，天然基础二、管桩施工1、根据地勘报告与现场实际土质情况决定基础形式采用预应力管桩基础，取7#塔吊做如下计算。
矩形板式塔吊基础抗倾覆验算
矩形板式塔吊基础抗倾覆验算咱们今天聊聊这个矩形板式塔吊基础抗倾覆验算，说得简单点，就是在建塔吊之前，我们得算一算它是不是稳当，能不能经得起那些大风大浪，咱们可不想看到一台塔吊晃晃悠悠的，还没开始干活就已经不稳了，对吧？别说，塔吊那可不是小玩意儿，它一旦倾覆，那可是大事，轻则影响工程进度，重则酿成大祸，甚至伤及工人安全。
想想就让人打个寒战。
咱们说的矩形板式塔吊，其实就是塔吊的底座部分，底座可不是随便弄个东西就行了，得有足够的强度和稳定性才能保证整个塔吊的安全。
所以啊，我们得先验算一下这个基础抗倾覆的能力，简单点说，就是要确定它能不能“站得稳”。
说到这里，大家可能会好奇，为什么这么复杂的计算还要搞得这么详细？因为塔吊一旦倾覆，那可不是“摔倒了再爬起来”的事儿，而是会涉及到更多的危险和麻烦，谁也不想这种事发生。
搞清楚了，咱们再来仔细分析一下，塔吊基础抗倾覆验算到底是怎么回事。
首先得考虑塔吊自身的重量。
对，别看它一个“杆子”似的东西，它的钢铁构件加起来可不轻。
这个重量需要通过基础进行支撑，否则塔吊一开始就会变成“纸老虎”。
塔吊的工作载荷也得算上。
什么叫工作载荷呢？就是说塔吊上吊的东西有多重。
这东西可不能小看，塔吊吊的可不止几吨重的东西，很多时候那可是几十吨，甚至上百吨的货物。
如果基础没做好，想想一台大塔吊吊着几吨的货，突然脚下一滑，那场面真是“惊心动魄”。
再来呢，还得考虑外部环境的因素。
比如风力。
这玩意儿，一开始你看不出来，但一旦起风，塔吊就开始“摇摆”了。
风速一上来，塔吊开始有了“飘”的感觉，这时候如果基础不稳，那就容易出问题。
别说是风了，地震、土壤松软这些因素都得考虑进去。
咱们可不能让塔吊站在一个沙滩上，风一吹就倾倒。
对吧？你总不能把一个大大的生日蛋糕放在桌子边上，风一吹就倒了吧？不管你怎么努力装饰，底下支撑不住，还是得“倒下”。
咱们可以想象一下，塔吊的基础就像是一个“根基”一样。
就像我们人一样，站得稳不稳全靠脚下那双鞋。
塔吊板式基础-1
矩形板式基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息1）基本参数2）承台参数：（图1）塔吊荷载示意图（图2）塔吊基础布置图（图3）承台配筋图三、基础验算1荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×1.25×24=750kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1796kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.5/1.2=61.25kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.35×1796=2424.6kN·mF v''=F v'/1.2=99.225/1.2=82.688kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5×52/6=20.833m3W y=bl2/6=52×5/6=20.833m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(531+60+750)/(5×5)-885.298/20.833-885.298/20.833=-31.349<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
塔吊矩形板式基础施工方案
XXXXXX工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况-------------------------------------------------------------- 1一、危大工程概况和特点-------------------------------------------------- 1二、施工平面布置-------------------------------------------------------- 5三、施工要求------------------------------------------------------------ 6四、技术保证条件-------------------------------------------------------- 6 第二章编制依据-------------------------------------------------------------- 7 第三章施工计划-------------------------------------------------------------- 8一、施工进度计划-------------------------------------------------------- 8二、材料与设备计划------------------------------------------------------ 8 第四章施工工艺技术---------------------------------------------------------- 9一、技术参数------------------------------------------------------------ 9二、施工工艺流程------------------------------------------------------- 12三、施工方法----------------------------------------------------------- 13四、操作要求----------------------------------------------------------- 19五、检查要求----------------------------------------------------------- 20 第五章施工安全保证体系----------------------------------------------------- 21一、组织保障措施------------------------------------------------------- 21二、技术措施----------------------------------------------------------- 23三、监测监控措施------------------------------------------------------- 26 第六章施工管理及作业人员配备和分工----------------------------------------- 26一、施工管理人员------------------------------------------------------- 26二、安全生产管理人员--------------------------------------------------- 26三、特种作业人员------------------------------------------------------- 27四、其他作业人员------------------------------------------------------- 27 第七章验收要求------------------------------------------------------------- 28一、验收标准----------------------------------------------------------- 28二、验收程序----------------------------------------------------------- 29三、验收内容----------------------------------------------------------- 29四、验收人员----------------------------------------------------------- 30 第八章应急处置措施--------------------------------------------------------- 31 第九章计算书及相关施工图纸------------------------------------------------- 32一、计算书------------------------------------------------------------- 32二、施工图纸----------------------------------------------------------- 41第一章工程概况一、危大工程概况和特点1、工程基本情况2、各责任主体名称3、地质条件本建筑场地位于XXXXXXXXXXXXXX。
塔式起重机板式基础设计
浅谈塔式起重机板式基础设计汪少波（苏州中正建设工程有限公司）【摘 要】： 板式塔式起重机基础作为最基本的基础形式被广泛应用于建设领域，几乎每个项目技术人员都会遇到板式塔吊基础的设计。
本文对板式塔吊基础设计的规范及常见问题进行了分析，以期帮助技术人员更好的理解板式塔吊基础设计。
【关键词】：塔式起重机 板式基础1引言1.0.1 根据集团公司统计，近两年我们每年的塔吊安装台次近170余台，其中70%以上都采用了板式基础的形式，目前执行的主要规范依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T 187-2009，另外《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010、《高耸结构设计规范》GB50135-2006、《塔式起重机设计规范》GB/T 13752-92都可以作为设计参考依据。
1.0.2 从技术部门对塔吊基础方案的审批反馈情况来看，方案的设计情况差异较大，过分依赖软件，对规范理解不够，考虑因素不全面，加之不同规范有不同的条文规定，因此本文对板式塔吊基础的设计参考规范及常见问题进行了分析，希望通过本文的分析，帮助技术人员更好理解目前几本发行的有效规范，在塔吊基础设计时能采用合理参数，使塔吊基础设计兼具安全与经济性。
1.0.3 板式塔吊基础的设计主要包含地基承载力特征值确定于修正、塔吊传递给基础的荷载、基础尺寸确定、板式基础偏心距、承载力验算及基础脱开面积校核、软弱下卧层验算、地基变形计算、地基稳定性计算、冲切验算与配筋计算。
1.0.4 本文的一些计算分析结论主要依据无锡巨神生产的QTZ5013塔式起重机参数，在同级别的塔式起重机中，无锡巨神QTZ5013塔吊说明书所提供的荷载参数偏大且最全面，具有代表性，这个级别的塔吊也是应用最广泛的塔式起重机。
无锡巨神QTZ5013塔式起重机荷载参数及荷载示意图见表1.0.4、图1.0.4-1、图1.0.4-2所示。
T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。
塔吊板式基础安全专项施工方案
目录第一章编制依据及工程概况1第一节编制依据1第二节工程概况2第二章塔吊选型及定位3第一节塔吊选型3第二节塔机定位3第三章塔吊基础设计3第四章塔吊桩基施工5第一节塔吊桩基设计5第二节塔吊桩基施工5第五章塔吊基础承台施工6第一节基础垫层的施工6第二节截桩接桩6第三节基础钢筋绑扎7第四节模板安装8第五节塔吊预埋螺栓的安装：8第六节基础混凝土的浇注：9第七节基础养护9第六章塔吊监测9第七章安全措施10第八章安全计算书10第一章编制依据及工程概况第一节编制依据１施工组织设计《×××××施工组织设计》２计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件３工程图纸《建筑施工手册》第五版。
《建筑施工计算手册》江正荣主编第二节工程概况4 建设单位5 监理单位6 建筑概况建筑功能建筑面积建筑高度建筑层数建筑层高7 结构概况基础结构形式主体结构形式屋盖结构形式第二章塔吊选型及定位第一节塔吊选型考虑工程地下室工期紧，面积大，施工场地狭小，现场施工水平及垂直运输工作量大，结合工程的平面位置、平面形状、主体工程在平面中的位置、施工设备的投资、现场材料的堆放、塔吊的性能、施工工艺和施工方法等，在土方开挖前安装3台塔吊负责本工程基础、地下室主体的全过程垂直运输任务。
2台QTZ63型塔吊，分别位于现场西侧和南侧，负责主楼区域垂直运输任务，塔吊臂长60m；1台ST60/15型塔机，位于现场基坑中间，塔吊臂长60m，负责裙楼区域垂直运输任务。
第二节塔机定位工程塔吊平面布置如下图所示：插入现场总平精确定位：第三章塔吊基础设计从本工程的土质情况、土方开挖后对边坡支护影响等因素考虑，塔吊采用承台基础，承台下为预应力管桩，以确保塔吊基础的稳定性，基础承载力满足使用要求。
本标段工程塔吊基础桩基础采用桩径为Ø500mm预应力管桩，根据承台尺寸，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心点距离为3800mm。
塔吊板式基础-1
矩形板式基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息1）基本参数2）承台参数：（图1）塔吊荷载示意图（图2）塔吊基础布置图（图3）承台配筋图三、基础验算1荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×1.25×24=750kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1796kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.5/1.2=61.25kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.35×1796=2424.6kN·mF v''=F v'/1.2=99.225/1.2=82.688kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5×52/6=20.833m3W y=bl2/6=52×5/6=20.833m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(531+60+750)/(5×5)-885.298/20.833-885.298/20.833=-31.349<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
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矩形板式基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息1）基本参数地基承载力特征值fak(kPa) / 承台宽度的地基承载力修正系数ηb/基础埋深的地基承载力修正系数ηd /基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)/ 基础埋置深度d(m) / 2）承台参数：承台底部长向配筋直径d1 22 承台底部长向配筋间距a1 160承台底部长向配筋等级HRB335 承台底部短向配筋直径d2 22承台底部短向配筋间距a2 160 承台底部短向配筋等级HRB335 承台顶部长向配筋直径d3 22 承台顶部长向配筋间距b1 160承台顶部长向配筋等级HRB335 承台顶部短向配筋直径d4 22承台顶部短向配筋间距b2 160 承台顶部短向配筋等级HRB335（图1）塔吊荷载示意图（图2）塔吊基础布置图（图3）承台配筋图三、基础验算1荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.812kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.812=1053.375kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×14.1×43/1.2)=535.202kN·mF vk''=F vk/1.2=14.1/1.2=11.75kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+0.9×(690+0.5×14.1×43/1.2)=472.57 kN·mF v''=F v'/1.2=76.68/1.2=63.9Kn基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3W y=bl2/6=5.32×5.3/6=24.813m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(357+36.2+877.812)/(5.3×5.3)-726.128/24.813-726.128/24.813=-13.281<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k1+G k)=(1026.9+14.1×1.25)/(357+36.2+877.812)=0.822m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(b2+l2)0.5/2-e=(5.32+5.32)0.5/2-0.822=2.926m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.822×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.581m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.822×5.3/(5.32+5.32)0.5=0.581m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=5.3/2-0.581=2.069m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=5.3/2-0.581=2.069mb'l'=2.069×2.069=4.28m2≥0.125bl=0.125×5.3×5.3=3.511m2满足要求3、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力值P kmax=(F k+G k)/3b'l'=(357+36.2+877.812)/(3×2.069×2.069)=98.981kPa 4、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(357+36.2+877.812)/(5.3×5.3)=45.248kN/m25、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak=193kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=45.248kPa≤f a=193kPa满足要求(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=98.981kPa≤1.2f a=1.2×193=231.6kPa满足要求6、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1.25-50/1000=1.2mX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)-(535.202+11.75×1.25)/2 4.813)=-11.021kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)+(535.202+11.75×1.25)/ 24.813)=48.815kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=P xmax-((b-B)/2)(P xmax-P xmin)/b=48.815-((5.3-1.6)/2)×(48.815-(-11.021))/5.3=27.9 29kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)-(535.202+11.75×1.25)/2 4.813)=-11.021kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×((357+36.2)/(5.3×5.3)+(535.202+11.75×1.25)/ 24.813)=48.815kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=P ymax-((L-B)/2)(P ymax-P ymin)/l=48.815-((5.3-1.6)/2)×(48.815-(-11.021))/5.3=27.9 29kN/m2基底平均压力设计值：P x=(P xmax+P1x)/2=(48.815+27.929)/2=38.372kN/m2基底平均压力设计值：P y=(P ymax+P1y)/2=(48.815+27.929)/2=38.372kN/m2基础所受剪力：V x=P x(b-B)l/2=38.372×(5.3-1.6)×5.3/2=376.238kN基础所受剪力：V y=P y(l-B)b/2=38.372×(5.3-1.6)×5.3/2=376.238kNX轴方向抗剪：h0/l=1.2/5.3=0.226≤40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×5.3×1000×1.2×1000/1000=18921kN≥V x=376.238KnΒϊΧγΗσY轴方向抗剪：h0/b=1.2/5.3=0.226≤40.25βc f c bh0=0.25×1×11.9×5.3×1000×1.2×1000/1000=18921kN≥V y=376.238kNΒϊΧγΗσ7、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.5×19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(p k-p c)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=5.3×5.3×(45.248-28.5)/((5.3+2×5×2.237)×(5.3+2×5×2.237))=0.614kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=325 kPa作用在软弱下卧层顶面处总压：p z+p cz=0.614+95=95.614kPa≤f az=325kPa满足要求四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=((5.3-1.6)2)×38.372×5.3/8=348.02kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=((5.3-1.6)2)×38.372×5.3/8=348.02kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=348.02×106/(1×11.9×5.3×1000×(1.2×1000)2)=0.004 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.004)0.5)=0.004γS1=1-ζ1/2=1-(0.004/2)=0.998A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=348.02×106/(0.998×1.2×1000×300)=968.582mm2基础底需要配筋：A1=max(A S1，ρbh0)=max(968.582，0.0015×5.3×1000×1.2×1000=9540)=max(968.582,9540)=9540mm2a1为钢筋间距A s1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646基础底长向实际配筋：A s1'=12971.646mm2≥A1=9540mm2满足要求(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=348.02×106/(1×11.9×5.3×1000×(1.2×1000)2)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=348.02×106/(0.998×1.2×1000×300)=968.582mm2基础底需要配筋：A2=max(A S2，ρlh0)=max(968.582，0.0015×5.3×1000×1.2×1000=9540)=max(968.582,9540)=9540mm2a2为钢筋间距A s2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646基础底短向实际配筋：A S2'=12971.646mm2≥A2=9540mm2满足要求(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646mm2≥0.5A S1'=12971.646×0.5= 6485.823mm2满足要求(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=(3.1415×222/4)×(5.3×1000/160+1)=12971.646mm2≥0.5A S2'=12971.646×0.5=6 485.823mm2满足要求。