公交站台结构计算

合集下载

公交站台施工方案

公交站台施工一、测量准备施工前，根据工程设计图纸及建设单位给予的平面位置图对建筑物定位控制点进行精确的复合，保证工程测量控制点的准确性。

根据建筑物的施工平面图，依据投测在基础上的纵横轴线点，逐步测放出立柱基础的平面位置。

二、基础施工施工流程：基础开挖→垫层浇筑→立模→预埋立柱钢板及钢筋网→基础浇筑及振捣→养护及拆模。

立柱基础开挖采用人工配合机械开挖，由机械开挖至设计标高顶部20cm，剩余由人工开挖；挖土设计标高为-1.2m，且应开挖至二层黏土持力层，基础底未至二层黏土持力层的采用素混凝土回填至设计标高。

基础底部浇筑10cm厚的C15素混凝土垫层，尺寸为超出基础边缘10cm。

模板采用竹胶板，用对拉螺栓及斜支撑固定；模板要求平整，接缝严密，拆装容易，操作方便。

在基础顶、底部各预埋一层Ф12@100钢筋网，按设计要求预埋立柱钢板；基础采用C30混凝土浇筑。

砼的拌和采用商品砼；砼振捣要均匀，振动棒要紧插慢拔，每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒，对每一振动部位，必须振动到该部位砼密实为止。

振动棒应避免碰到模板及预埋件。

砼强度达到拆模要求后再进行拆模。

三、主体结构安装立柱、铸铝承托弓与雨棚为铝合金材质，主要构件均在工厂加工，工地进行拼接。

构件在运输过程中，采取防止构件变形和损伤的措施。

基础预埋件、立柱、铸铝承托弓和雨棚各自之间的连接均采用高强螺栓摩擦连接。

高强螺栓孔采用钻模成孔。

3.1、作业条件（1）、编制高强螺栓安装操作规程，或施工工艺卡，并进行技术交底。

（2）、齐操作机具设备，并进行维修、试用，使处于完好状态；钢尺，电动、手动扭矩扳手应经计量部门检定校正，并取得证明。

（3）、检查安装钢构件的轴线和连接部位的位置、标高是否符合设计要求，如有过大偏差应及时处理。

（4）检查连接部位螺栓孔的孔径和孔距、孔边的光滑度是否符合要求，有毛刺的必须去掉。

（5）对构件的连接部位及垫板的摩擦面，安装前，应逐组复验所附试件的摩擦系数，合格后方可进行安装。

城市公交站台长度双层优化模型

城市公交站台长度双层优化模型发表时间：2016-07-08T16:50:00.977Z 来源：《基层建设》2016年7期作者：杨文强1 邱远仕2[导读] 上层模型以公交乘客的利益为中心；下层以公交利益为重。

1 广饶县交通运输局山东广饶；2 山东交通学院交通与物流工程学院山东济南摘要：发展城市公共交通系统是解决城市交通拥堵办法之一，其站台长度的设置尤为重要。

如果公交站台的规划设计不适，不仅会使得公交车辆难以停靠来接受乘客，而且还会对站点周围道路交通其他道路参与者的利益产生影响，甚至可能会产生交通樽颈现象。

论文借助较完善的交通调查再结合深入的理论分析对城市公交站台长度进行了研究分析，确定了城市公交站台长度双层优化模型。

上层模型以公交乘客的利益为中心；下层以公交利益为重。

关键词：公交站点；交通樽颈；双层优化模型0.引言近年来，随着全球城市化的不断发展，导致各国城市交通面临着巨大的压力，交通拥堵愈严重。

城市公共交通作为城市及其近郊范围，为方便居民和公众出行，使用各种客运工具的旅客运输体系，同时它对能源的高度节约以及高效率的优点深深的吸引了交通行业的目光，优先发展城市公共交通系统已经成为世界的共识。

但是，我国大部分公交站点停靠站没有考虑设置公交加减速段，导致公交车辆在进入港湾式站台之前减速和驶离站台之后加速，增大了车辆之间的延误，减小了交通流通行效率。

论文综合考虑了车辆进入站台减速段和驶出站台加速段、车辆驶入与驶出渐变段以及停靠区域，在此基础上提出了公交站台长度双层优化模型。

1.城市公交站台长度双层优化模型的构建1.1公交站台长度影响因素分析本文在考虑以往影响公交站台长度设置的因素的基础上提出了构建模型时主要考虑的因素：①车辆自身因素。

②调度因素。

③客流量因素。

④站点位置因素。

1.2直线式站台长度设计为了保证在道路交通流量非常大的时候，公交站台能够有足够的长度去满足站台公交车辆的排队以及进出站。

站台预留长度也作为公交车辆减速进站和加速离站所需的缓冲路段。

枢纽站规模计算

平面式或立体式枢纽型转运站的面积需求推估原则，包含长途客运、市区常规公交、私人运具停车转乘的面积估算依据是否有统一规范。

1、站场类设施的规模城市客运交通枢纽内站场类设施主要包括常规公交场站、小汽车停车场、出租车停车场和自行车停车场。

1.1、常规公交场站的规模常规公交场站包括首末站和中间站其中公交首末站规模可用式（1）计算1kb i i S b S ==∑标（1）其中， k 为首末站公交线路条数，该值由公交规划确定；b 为计算第i 条公交线路的首末站面积时应考虑的公交车辆数（标台），按规范规定可取该条线路配备的公交车辆数的60%，该条线路配备的公交车辆数由公交规划确定；S 标为每标车在首末站中的占地面积，通常取1002/m 标车。

常规公交中间站规模的计算主要采用时空消耗理论时空消耗指交通个体（人或车）一定时间内占有的空间或一定的空间上使用的时间，单位是2/m h 人或2/m h 车，常规公交在中间站停靠的时空消耗为常规公交在中间站停靠所需的空间和停靠时间的乘积，公交车辆在中间站的时空消耗等于中间站的广义容量（为中间站的面积与其使用时间的乘积，即1n ibp b i bm f S tS T η==∑ （2）其中， n 为中间站停靠的公交线路条数；i f 为第i 条公交线路在高峰小时发送的车辆数，一般为10-12辆/高峰小时；b t 为常规公交在中间站的停靠时间，包括乘客上下车时间及车辆启动的时间等，通常取1-2min ；T 为高峰小时，即60min ；η为高峰小时常规公交中间停靠站的利用率，通常取0.6-0.8.因此，客运交通枢纽内常规公交场站的总规模为:11+n i bp b ki bt b bm i i f S t S S S b S T η===+=∑∑标（3）1.2、小汽车停车场规模小汽车停车场规模指在客运交通枢纽内小汽车停车换乘所需的停车场的面积，其与高峰小时小汽车停车换乘的客流量、小汽车的平均载客数、每辆车停靠所需的面积及停车场的周转率等相关，具体计算公式为：11c cpc c N S S P λ= （4）其中，1λ为小汽车停车场的周转率。

公交场站设计规范标准

公交场站设计规范标准公交场站设计规范第1.0.1条为使我国城市公共交通能适应城市建设和经济发展的需要，使其站、场、厂等主要设施能根据规定要求进行科学规划和合理设计，特制定本规范。

第1.0.2条城市公共交通是城市规划的主要内容之一。

城市公共交通站、场、厂的设计应结合城市规划合理布局，计划用地，做到保障城市公共交通畅通安全、使用方便、技术先进、经济合理。

第1.0.3条本规范适用于我国城市公共汽车、无轨电车、轮渡和出租汽车新建、扩建和改建的站、场、厂。

有轨电车、索道缆车的站、场、厂设计可参照执行。

第1.0.4条城市公共交通站、场、厂设计，除执行本规范外，尚应符合我国现行的其它有关标准和规范的要求。

第一节城市公共电、汽车首末站第2.1.1条首末站的规模按该线路所配营运车辆总数来确定。

一般配车总数（折算为标准车）大于50辆的为大型站；26～50辆的为中型站；等于或小于25辆的为小型站。

第2.1.2条在城市总体规划中，城市道路网的建设与发展应根据城市公共交通的需要和规划，优先考虑首末站的设置，使其选择在紧靠客流集散点和道路客流主要方向的同侧。

第2.1.3条首末站一般设置在周围有一定空地，道路使用面积较富裕而人口又比较集中的居住区、商业区或文体中心附近，使一般乘客都在以该站为中心的350m半径范围内，其最远的乘客应在700～800m半径范围内。

在缺乏空地的地方，城市规划部门应根据此要求利用建筑物优先安排设站。

第2.1.4条首末站宜设置在全市各主要客流集散点附近较开阔的地方。

这些集散点一般都在几种公交线路的交叉点上。

如火车站、码头、大型商场、分区中心、公园、体育馆、剧院等。

在这种情况下，不宜一条线路单独设首末站，而宜设置几条线路共用的交通枢纽站。

不应在平交路口附近设置首末站。

第2.1.5条在设置无轨电车的首末站时，应同时考虑车辆转弯时的偏线距和架设触线网的可能性；车辆特别集中的首末站要尽量靠近整流站，充分考虑电力供应的可能性和合理性。

钢结构公交站台,招呼站,建筑工程

招呼站施工方案1、钢构件制作⑴、工艺流程：放样号样切割钢结构件制孔⑵、放样①、放样工作包括：核对构件各部分尺寸及安装尺寸和孔距；以1：1 大样放出节点；制作样板和样杆作为切割、弯制、铣刨，制孔等加工的依据。

②、放样应设置专门的钢平台或砼平台，平台应平整、量线准确，清晰。

③、放样应根据构件的具体情况按实际划线，并根据工艺要求预留切割余量、加工余量或焊接接收缩余量。

④、样板或样杆上的标记刻制应细、小、清晰，其几何尺寸允许偏差：长度和宽度+1.0，-1.0mm；矩形对角线之差不大于1mm；相邻孔眼中心距偏差及孔心位移不大于0.5mm。

⑶、号样①、号样工作包括：检查核对材料；在材料上划出切割、铣、刨、弯曲、钻孔等加位置；打冲孔；标出零件编号等。

②、号料应统筹安排，长短搭配，先大后小，或套材号料；对焊缝较多，加工量大的构件应先号料，同一构件需要拼料时，必须同时号料。

当工艺有规定时，应按规定的方向取料。

③、在焊接结构上号孔，应在焊接完毕整形后进行，孔眼应距焊缝边缘50mm以上。

1.3.4 号料公差：长、宽±1.0mm；两端眼心距±1.0mm；对角线差±1.0mm；相邻眼心距±0.5mm；两排眼心距±0.5mm；冲点与眼心距位移±0.5mm。

⑷、切割①、对于同型号大宗钢材采用数控火焰切割机切割；对于零星用料采用机械切割（包括冲剪、剪切、车、铣、刨、锯等）砂轮切割，气割或等离子切割等。

②、切割前，应清除钢材表面切割区域内的铁锈、油污等，切割后，断口上不得有裂缝和大于1.0mm 的缺棱，并清除边缘上的熔瘤和飞溅物等。

1.4.3 切割的质量要求；切割截面与钢材不垂直度不大于钢材厚度的10%，且不得大于2.0mm；剪切线与料线的允许偏差2.0mm；机械剪切的型钢，其端部剪切，斜度不大于2.0mm，并清除毛刺。

⑸、钢结构件制孔①、构件上的螺栓孔，用钻孔和冲孔方法。

公交停靠站站台尺寸的研究

ＴＳｕｙＷｉｔａｏｔＰａｆｒｏＢｓｐｏｄｔｅｄｈｕｔｅｔｍｕＳｏｔｈｂｈｌｏｆｔ
（ｈｎｈｉｎｉｌｇｎｅｉＩｓｔｔＲａＡｎＴｒｆＲｓａｃＣｎｅ，ｎｈｉ０１ＣｉａＳａｇａＭｕｉｐＥｉｅｒｇｔｕｅｏｄｄａｉｅｅｒｈｔＳａｇａ２０３，ｎ）ｃａｎｎｎｉ－ｆｃｅｒｈ０ｈＡｂｔａｔＩｔｅｓｎｓｄ，ｓｄｅｔｅｅｐａｏｍｓｌｇｈｄｄｈａｃｒｉｇｔｅｆｒｎｌｎｔｔａｂｓｓｓｒｃ：ｈｐｅｅｔｙｗｅｉｈｓｏｌｔｒｉｅｔａｗｔ．ｏｄｎｔｈｄｆｅｔｇｈｔｅｎｒｔｕｔｄｉｆｆｕｚｎｎｎｉｃｏｉｅｅｈｕａｃｓｔｅｆｒｎｆｒｓｐｗｅｅｓｉｅｔｅｐｉｔｔｒｅｄ（ｎａｐａｆｒｈｒｏｒｔｒａｄｗｏｔｃｅｓｄｆｅｅｔｍｏ，ｈｖｃａｓｉｄｓｓｏｅｋｎｓｌｅｒｔｍ，ｂｕｐａｆｍｓｔｏｈｈｉｏｔａｌｆｈｔｏｎｈｉｉｌｏａｌｏｎａ
障机制落实用地。站建设、场管理、维护模式应分类对待。改作它用。
提高工作效率，缩短项目实施的周期，应将场站建设的规划纳入市政府以及有关职能部门的日常管理工作中去，以加强政府对城市客运交通建设的组织领导，确保城市公共客运交通场站规划的顺利实施。４必须明确场站规划建设管理的职能分工３政府统一进行各类公交场站设施规划并建立相应的保
ＺＥＮＧ－ｉＹｉｌｎ
ｐｔｒ）Ａｔｓｍｔｅａｃｒｎｔｔｄｎｍｃｒｏｂｓｓｎｔｓｐｔｔｎｇｉｏｂｓｗｈｖｌｆｍ；ｈａｅ，ｄｇｈｙａｉｃｕｓｆａｅｉｈｔａｄｕｉｒｕｆ，ａｅａｏｔｅｉｃｏｉｏｍｅｏｅｕｃｓｇｏｎｈｒｎａｓｕｅｃｅｅｄｃｎｒｅｔｌｇｓｒｋｄｏｐｔｒｓｅｉｌｔｏｇｓｄｉｔｓｇｐｔｒ．ｅｅ，ｅｏｆｍｄｅｔｏｔｅｉｓｌｆｍｒｐｔｅｈｕｈｙｇｉｌｌｆｍＡｔｓｔｅｏｔｂｓｉｈｎｈｆｅｆｏｅｃｖｙｅｈｎａｓｒｕｔｎｈｎｅｏｔａｉｎａｅａｈｍｍｈｅｏｔａａｓｔａａｔｉｏｃｌｌｅｅｏｔｗｄｏｐｔｒｂｔｅｎｔｎｐｒｔｎｐｂｃｓ，ｔｙｆｎｌｉｈｄｐｂｉａｕｔｍｄｌｈｉｈｌｆｍｗｅｒｌｓｔｉａｄｌｔｎｔｈｓｄｈｅｙｓｅａｌｆａｏｎｔｆｏｅｙｔｃｅａａｒｏａｏｎｕｉｒｉｔｕｉａａｅｈｓｏｄｂｉｍｄｌｅｔｏｔｐｔｒｏｔｂｓｓａｄｕｈａａｓｔｔｉｕｎｅｏｏｗｉｇａｐｏｓｔａｃｅｏｔｗｄｆｌｆｍｈｕｓｐ，ｔｏｇｔｎｌｉｏｎｅｃｆｔｆｔｒｐｅｈｓｏｆｉｈｈａｏｆｅｈｅｅｔｎｈｏｒｈｙｓｅｅｈｆｌａｒａｉｃｎ

公交站台结构计算78122

一、公交站台立柱计算计算简图如下图所示：注：图中单位以毫米计钢管柱：Wnx=1.活荷载计算，主要以风荷载为主由《建筑结构荷载规范》，当计算围护结构时，风荷载标准值： Wk=βgzμs1μz w0，由规范附录D表查得n=50年，基本风压为m2。

地面粗糙度取B类，查表得风压高度变化系数μz=；阵风系数βgz=；局部风压体型系数对板面μs1=*=，对顶蓬μs1=。

q1=××××3/2=mq2=××××（3/2+3/2）=m2.恒载计算a.顶蓬自重按m2计算3.恒载计算a.顶蓬活载按m2计算4.立柱弯矩最大处（A点）强度验算：A点的弯矩设计值为Mx=×××（+2）+×××2+×3×××2+×3×××2=+++=（KN*m）轴力设计值为Mx/（r x×Wnx）=×106/（××103）=196N/mm2<215N/mm2.满足要求。

5.铸铝承托弓强度验算：M=×××2+×3×××2+×3×××2=++=（KN*m）注：图中单位以毫米计铸铝承托弓：Wnx=Mx/（r x×Wnx）=×106/（××103）=150N/mm2<200N/mm2.满足要求。

二、基础计算：基础上部竖向荷载 N=+3××+3××=8++=基础和土自重G2=×1××20=基底应力验算N=G1+G2=，Mx=*m基底应力的最大值为：σmax = N / A + M x / W x = +=(kPa) ＜ [δ] = (kPa),满足设计要求。

公交站台结构计算

公交站台结构计算内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）一、公交站台立柱计算计算简图如下图所示：注：图中单位以毫米计钢管柱：Wnx=93.68cm31.活荷载计算，主要以风荷载为主由《建筑结构荷载规范》，当计算围护结构时，风荷载标准值：Wk=βgz μs1μzw，由规范附录D表查得n=50年，基本风压为0.35KN/m2。

地面粗糙度取B类，查表得风压高度变化系数μz =1.00；阵风系数βgz=1.70；局部风压体型系数对板面μs1=1.3*1.25=1.625，对顶蓬μs1=-2.0。

q1=1.70×1.625×1.00×0.35×3/2=1.45KN/mq2=1.70×2.0×1.00×0.35×（3/2+3/2）=3.57KN/m2.恒载计算a.顶蓬自重按0.5KN/m2计算3.恒载计算a.顶蓬活载按0.7KN/m2计算4.立柱弯矩最大处（A点）强度验算：A点的弯矩设计值为Mx=1.4×1.45×2.4×（0.2+2.4/2）+1.4×3.57×1.6×1.6/2+1.4×3×0.7×1.6×1.6/2+1.2×3×0.5×1.6×1.6/2=6.82+6.39+3.76+2.30=19.27（KN*m）轴力设计值为Mx/（rx×Wnx）=19.27×106/（1.05×93.68×103）=196N/mm2<215N/mm2.满足要求。

5.铸铝承托弓强度验算：M=1.4×3.57×1.6×1.6/2+1.4×3×0.7×1.6×1.6/2+1.2×3×0.5×1.6×1.6/2=6.39+3.76+2.30=12.45（KN*m）注：图中单位以毫米计铸铝承托弓：Wnx= 82.933cm3Mx/（rx×Wnx）=12.45×106/（1.05×82.933×103）=150N/mm2<200N/mm2.满足要求。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

公交站台结构计算 This manuscript was revised on November 28, 2020
一、公交站台立柱计算
计算简图如下图所示：
注：图中单位以毫米计
钢管柱：Wnx=93.68cm3
1.活荷载计算，主要以风荷载为主
由《建筑结构荷载规范》，当计算围护结构时，风荷载标准值：
Wk=β
gz μ
s1
μ
z
w
，由规范附录D表查得n=50年，基本风压为0.35KN/m2。

地面粗
糙度取B类，查表得风压高度变化系数μ
z =1.00；阵风系数β
gz
=1.70；局部风压体
型系数对板面μ
s1=1.3*1.25=1.625，对顶蓬μ
s1
=-2.0。

q1=1.70×1.625×1.00×0.35×3/2=1.45KN/m
q2=1.70×2.0×1.00×0.35×（3/2+3/2）=3.57KN/m
2.恒载计算
a.顶蓬自重按0.5KN/m2计算
3.恒载计算
a.顶蓬活载按0.7KN/m2计算
4.立柱弯矩最大处（A点）强度验算：
A点的弯矩设计值为
Mx=1.4×1.45×2.4×（0.2+2.4/2）+1.4×3.57×1.6×1.6/2+1.4×3×0.7×1.6×1.6/2+1.2×3×0.5×1.6×1.6/2=6.82+6.39+3.76+2.30=19.27（KN*m）
轴力设计值为
Mx/（r
x
×Wnx）=19.27×106/（1.05×93.68×103）=196N/mm2<215N/mm2.满足要求。

5.铸铝承托弓强度验算：
M=1.4×3.57×1.6×1.6/2+1.4×3×0.7×1.6×1.6/2+1.2×3×0.5×1.6×
1.6/2=6.39+3.76+
2.30=12.45（KN*m）
注：图中单位以毫米计
铸铝承托弓：Wnx= 82.933cm3
Mx/（r
x
×Wnx）=12.45×106/（1.05×82.933×103）=150N/mm2<200N/mm2.满足要求。

二、基础计算：
基础上部竖向荷载 N=3.57+3×0.7×1.6+3×0.5×1.6=8+2.94+2.88=9.33基础和土自重G2=1.2×1×0.9×20=21.6KN
基底应力验算
N=G1+G2=30.93KN，Mx=19.27KN*m
基底应力的最大值为：
σ
max = N / A + M
x
/ W
x
= 25.8+81.70=107.6(kPa) ＜ [δ] = 200.00(kPa),
满足设计要求。

偏心距e=M/1.35/N=19.27/30.93=0.46m>1.2/6=0.2m
P
max
= 2×N / (3×1×(0.6-0.46)) = 43.2/0.36=120(kPa) ＜ [δ] = 200.00(kPa),满足设计要求。

三、稳定性计算：
倾覆力 E=3.57×（1.6/2-1.2/2）+1.45×2.4×（0.2+2.4/2）+3×0.7×（1.6/2-1.2/2）+3×0.5×（1.6/2-1.2/2）=0.714+4.872+0.42+0.3=6.4KN
抵抗力 G=21.6×0.6=12.96KN
G/E=2.025>1.6 满足设计要求。