四、焊接热影响区(2010)
焊件热影响区硬度压痕实验-概述说明以及解释
焊件热影响区硬度压痕实验-概述说明以及解释1.引言1.1 概述焊件热影响区（Heat Affected Zone，HAZ）是指在焊接过程中，热输入使得母材在焊接接头附近发生明显的热变形区域。
在这个区域内，材料会经历高温冷却过程，从而导致其组织结构和性能发生不可逆的变化。
焊件热影响区的特点主要表现在以下几个方面：1. 显微组织变化：在焊接热影响区域，由于高温作用，晶粒尺寸发生明显增大，过共晶相或晶间化合物的生成等组织结构变化也会出现。
这些变化对焊接接头的力学性能和耐腐蚀性能产生一定影响。
2. 硬度变化：焊件热影响区的硬度通常会发生显著改变。
在焊接过程中，由于材料受到高温和快速冷却的影响，原本均匀的晶粒结构会发生变化，导致硬度发生溶化和回火效应。
因此，了解焊件热影响区硬度的变化情况，对评估焊接接头的质量和性能具有重要意义。
3. 残余应力：焊接热影响区的热变形会导致残余应力的产生。
这些应力可能会对焊接接头产生负面影响，如裂纹和变形等。
因此，对焊件热影响区内残余应力的研究，对于提高焊接接头的可靠性和安全性具有重要作用。
本文旨在通过实验研究焊件热影响区的硬度变化情况。
通过进行硬度压痕实验，我们可以定量地评估焊件热影响区的硬度值，并分析其变化规律。
实验结果的分析将有助于我们深入了解焊件热影响区的性质和影响因素，为焊接接头的质量控制和工程应用提供可靠的依据。
1.2 文章结构文章结构部分的内容应该包括对整个文章章节的简要介绍和每个章节的主要内容概述。
根据给定的目录，可以如下编写文章1.2 "文章结构"的内容。
在本文中，将围绕着焊件热影响区硬度压痕实验展开讨论。
文章主要分为引言、正文和结论三个部分。
在引言部分，我们将通过概述焊件热影响区的定义和特点，引发对该区域硬度变化的研究兴趣。
同时，我们会给出本文的目的，即通过硬度压痕实验来探究焊件热影响区的硬度变化规律。
在正文部分，将着重探讨焊件热影响区的定义和特点，明确其在焊接过程中的形成机制和性质。
(完整版)焊接热影响区的组织和性能
图4-37 Hmax与CE的关系
钢种HT50～HT100 板厚25～50mm， E＝17KJ/cm，t8/5＝6.5s
图4-38 Hmax与t8/5及Pcm的关系 钢材：18MnMoNb 板厚16～36mm
t8/5（s)
(2) 析出脆化
图4-47 析出物的间距λ与位错运动及脆性的关系
（三）调质钢HAZ软化
1.调质钢HAZ软化
图4-48 调质钢HAZ的硬度分布 A－焊前淬火＋低温回火 B－焊前淬火＋高温回火 C－焊前退火
图4-49
图4-50
2.热处理强化合金焊接HAZ软化
Thanks
国产低合金钢公式
（二）焊接热影响区脆化
1. 粗晶脆化
晶粒长大影响因素：
化学成分、组织状态、加热温度、时间
碳化物形成元素：Ti、Nb、Mo、V、W
lg( D 4
D04 )
2 lg E
l
0.129
/E 1.587
10 3
92.64
焊接HAZ晶粒尺寸与焊接线能量的关系
图4-41 碳锰钢HAZ的脆化分布
24 16 15 20
5
A(C) 0.75 0.25tgh[20(C 0.12)]
（4-24)
适用于 C含量0.034～0.254％范围内的钢 A（C)－碳的适应系数
2. 碳当量及冷却时间t8/5与HAZ最高硬度Hmax的关系
Hmax＝1274Pcm＋45
Hmax＝559CE＋100
图4-36 Hmax与Pcm的关系
埋弧自动焊 电渣焊
氧乙炔气焊 真空电子束焊
各区的平均尺寸（mm）
金属熔焊原理 第四章 熔合区和焊接热影响区
920
980 1000 1120
35
45 60 70
85
100 130 160
180
190 200 260
熔焊原理
２）加热速度对Ａ均质化影响 A均质化过程属于扩散过程，而焊接加 热速度快、相变以上停留时间短，都不利 于扩散,因而匀质化程度差。 ３）近缝区的晶粒长大 在焊接条件下,近缝区由于强烈过热使 晶粒发生严重长大,影响焊接接头塑性、韧 性, 产生热裂纹,冷裂纹。
工电弧焊约为4～20s，埋弧焊时30～l00s)
④ 自然冷却 （个别情况下进行焊后保温缓冷）
⑤ 局部加热
熔焊原理
2.焊接加热时热影响区的组织转变特点
１）加热速度对相变点的影响
焊接过程的快速加热，将使各种金属的相变温 度比起等温转变时大有提高。当钢中含有较多 的碳化物形成元素(Cr、W、Mo、V、Ti、Nb 等)时，这一影响更为明显。
熔焊原理
焊接接头的熔合区
图4-2 熔合区晶粒熔化情况
熔焊原理
• 焊接熔合区的主要特征是存在着严重的化 学不均匀性和物理不均匀性，这是成为焊 接接头中的薄弱地带的主要原因。
图4-3 固液界面溶质浓度的分布 图4-4 上行数据的条件：E=11.76kJ/cm 下行数据的条件：E=23.94kJ/cm
对45钢来说，TA提高使钢中的C全部溶入奥氏体， 组织很均匀且明显粗化，从而使A分解时的成核 率降低，孕育期加长，所以曲线右移。 而在40Cr钢中，由于含有碳化物形成元素Cr， 在快速加热高温停留时间短时，碳化铬来不及 分解仍保留在A中。这样使奥氏体中溶解的碳化 铬减少，而使其稳定性下降，同时保留下来的 碳化铬质点还可成为新相得晶核，提高了A的分 解时的成核率，其结果是缩短了孕育期，CCT 图曲线左移。
焊接第五章 焊接热影响区
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
二、焊接冷却过程组织转变的特点
图5-6 焊接与热处理的热循环曲线
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
图5-7 45钢连续冷却曲线 F—铁素体 P—珠光体 A—奥氏体 M—马氏体 Z—中间组织
实线—焊接( =1350℃) 虚线—热处理( =1050℃)
26091C
主编
第四章 焊接熔池的结晶和焊缝金属的组织 第五章 焊接热影响区
第五章 焊接热影响区
第一节 焊接热影响区组织转变的特点 第二节 焊接热影响区的组织 第三节 焊接热影响区的性能
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
一、焊接加热过程组织转变的特响
B—焊前淬火+高温回火 C—焊前退火 1—淬火区 2—部分淬火区 3—回火区
第三节 焊接热影响区的性能
五、改善焊接热影响区性能的途径 1.采用高韧性母材 2. 焊后热处理 3. 合理制订焊接工艺规程
第二节 焊接热影响区的组织
图5-14 低碳钢埋弧焊时焊接热影响区的组织 a)熔合区 b)过热区 c)相变重结晶区 d)不完全重结晶区 e)母材
第二节 焊接热影响区的组织
表5-5 低碳钢埋弧焊时焊接接头的组织特征及性能分布
第三节 焊接热影响区的性能
一、焊接热影响区的硬度变化 二、焊接热影响区的常温力学性能
图5-3 a) 45钢 b) 18Cr2WV钢
(A—平均晶粒面积 d—平均晶粒直径)
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
图5-4 焊接热影响区中的晶粒度的分布
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
表5-2 不同焊接方法单层对接焊时的热循环参数
第一节 焊接热影响区组织转变的特点
焊接热影响区
热影响区的组织分布(1)完全淬火区：焊接时热影响区处于AC3以上的区域，由于这类钢的淬硬倾向较大，故焊后得到淬火组织（马氏体）。
在靠近焊缝附近（相当于低碳钢的过热区），由于晶粒严重长大，故得到粗大的马氏体，而相当于正火区的部位得到细小的马氏体。
根据冷却速度和线能量的不同，还可能出现贝氏体，从而形成了与马氏体共存的混合组织。
这个区在组织特征上都是属同一类型（马氏体），只是粗细不同，因此统称为完全淬火区。
(2)不完全淬火区：母材被加热到AC1～AC3温度之间的热影响区，在快速加热条件下，铁素体很少溶入奥氏体，而珠光体、贝氏体、索氏体等转变为奥氏体。
在随后快冷时，奥氏体转变为马氏体。
原铁素体保持不变，并有不同程度的长大，最后形成马氏体-铁素体的组织，故称不完全淬火区。
如含碳量和合金元素含量不高或冷却速度较小时，也可能出现索氏体和体素体。
如果母材在焊前是调质状态，那么焊接热影区的组织，除在上述的完全淬火和不完全淬火区之外，还可能发生不同程度的回火处理，称为回火区（低于AC1 以下的区域）。
总括以上，金属在焊接热循环的作用下，热影响区的组织分布是不均匀的。
熔合区和过热区出现了严重的晶粒粗化，是整个焊接接头的薄弱地带。
对于含碳高、合金元素较多、淬硬倾向较大的钢种，还出现淬火组织马氏体，降低塑性和韧性，因而易于产生裂纹。
在当今社会生产中，金属材料的应用是十分广泛的，尤其是钢铁材料，在工业。
农业。
交通运输。
建筑以及国防等各方面都离不开他。
随着现代化工农业以及科学技术的发展，人们对金属材料的性能要求越来越高。
为满足这一点，一般可以采取两种方法：研制新材料和对金属材料进行热处理。
后者是最广泛，最常用的方法。
热处理是一种综合工艺。
热处理工艺学就是研究这种综合工艺的原理及规律的一门学科。
热处理工艺在我国已有悠久的历史，早在商代就已经有了经过再结晶退火的金箔饰物，在洛阳出土的战国时代的铁锛，系由白口铁脱碳退火制成。
在战国时代燕都遗址出土的大量兵器，向人们展示了在当时钢件已经采用了淬火，正火，渗碳等工艺。
金属焊接热影响区的组织和性能
45钢
40Cr
ωH ： 1—1400℃/s；2—270℃/s； 3—35℃/s； 4—7.5℃/s)
ωH ：1—1600℃/s；2—300℃/s； 4—42℃/s； 5—7.2℃/s
焊接快速加热对Ac1、Ac3和晶粒长大的影响
化的可能性增大。
提高初始温度 T0（预热温度），也会在一定程度上延长高温 停留时间 tH。
三、焊接热循环参数的计算
冷却速度： 厚板
薄板
C
2(TCT0)2
E
冷却时间：
C 2c(T(CET)02)3
厚板
薄板
E 1
1
t852500T0800T0
t85(4 E c)2501 T 002801 T 002
冷却速度ωc随着线能量E和初始温度T0的提高而降低， 冷却时间随着线能量E和初始温度T0的提高而延长。 母材的热物理性质、焊件的形状、尺寸、接头型式、焊道的长度及层数都
二、焊接热循环的参数及特征
三、焊接热循环参数的计算
数值模拟——是指用一组控制方程来描述一个过程的基本参数 变化关系； 利用数值方法求解，以获得该过程定量的结果。
根据焊接传热理论建立了许多描述焊接传热过程的数学 模型(包括焊接热循环参数)。
随着计算机的发展和普及，计算机的容量日益增大，计 算速度也越来越快，过去难以用分析方法求解的非线性问题现 在可以在计算机上用数值方法迎刃而解。
2、短段多层焊接热循环
短段多层焊——就是每层的焊缝长度较短 (约 50～400mm )，还未等前一层焊缝冷却 到较低温度（如Ms点）就开始了下一层的焊接。
焊缝和热影响区 冲击功
焊缝和热影响区冲击功
焊缝是焊接过程中形成的连接部分，而热影响区（Heat-Affected Zone，简称HAZ）则是焊缝周围由于受到加热引起温度和力学性能发生改变的区域。
这两个部分的特性和性质在焊接工艺、材料性能、质量控制等方面都具有重要的意义。
冲击功是评价材料韧性和抗冲击性能的一个重要参数。
在焊接过程中，焊接接头的冲击功变化是检验焊接质量好坏的一个重要指标。
一般来说，冲击功越高，表示材料的韧性越好，抗冲击性能也越好，焊接质量也越高。
具体来说，在焊接中，焊缝和热影响区的冲击功往往比母材低，这是由于焊接过程中焊缝和热影响区的组织结构发生改变，导致材料的性能下降。
因此，为了确保焊接可靠性和机械强度，需要对焊接接头的冲击功进行评估和控制。
同时，在焊接材料的选择和设计中也需要考虑焊接接头的冲击功特性，以保证其满足实际使用要求。
焊缝与热影响区
12
不同焊接方法HAZ区尺寸大小
13
焊接接头的性能
（1）焊缝金属的力学性能 影响焊缝金属力学性能的因素有：焊接材料 (焊条、焊丝、焊剂、保护气体)及母材的化学成 分、焊接方法及焊接工艺参数、焊件的尺寸及 冷却速度、焊缝金属的塑性变形等。 焊接工艺参数。
8
根据加热时组织的变化可以将HAZ分为以下几个区域： （1）部分相变区（不完全重结晶区）：AC1~AC3
组织不均，性能不均匀
9
（2）细晶区（相变重结晶区）：AC3~TKS
组织细小均匀，塑性韧性好
10
（3）粗晶区（过热区）：TKS ~Tm
组织粗大，塑性、韧性差，强度变化不大。
11
（4）熔合区（过热区）：液相线与固相线之间
常有咬边等缺陷，导致应力集中，使塑性和韧 性降低，所以该区常成为接头最薄弱环节。
易淬火钢：形成脆硬淬火组织； 不易淬火钢：粗大组织或过热的魏氏组织。
19
400C附近存在缺口效应，主要是由于钢中 的C、N、O等元素引起时效现象而造成的。
解决办法是采用焊后热处理。
20
21
14
（2）HAZ的力学性能 与母材化学成分和焊接工艺参数有关。 HAZ的硬度在熔合线附近达到最大，距 离熔合线越远，硬度接近于母材。
15
焊缝及HAZ硬度分布
16
HAZ力学性能
通过焊接热力模拟机模拟 焊接热循环对母材组织和性能 的影响得出。
17
HAZ韧性分布
18
（3）HAZ脆化 在HAZ粗晶区和400C附近有两个韧性谷区。 粗晶区晶粒粗大且在焊缝与母材的过渡地带
5
在焊接过程中，离开焊缝不同距离的母材 上的各点，它们被加热的最高温度不同。影响 到母材组织和性能。焊缝两侧受焊接加热的影 响，发生了组织和力学性能变化的母材部分称 为焊接热影响区（HAZ）。焊缝与热影响区合 称焊接接头。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1 熔合区（半熔化区）
焊缝与母材相邻的部位，是液－ 固相结合的部位。化学成分、组织、 性能非常不均匀，是产生裂纹、脆性 破坏的发源地。
t8/5：焊缝从800℃冷却到500℃所用的时间；
t8/3：焊缝从800℃冷却到300℃所用的时间；
t100：焊缝从Tm冷却到100℃所用的时间。
影响焊接热影响区的冷却速度的因素（1）
（1）被焊金属的热物理性质： 金属的导热系数越大，冷却速 度就越快。 （2）钢板的厚度： 钢板的尺寸越大、越厚，冷 却速度就越快（图5－66）。但板厚 超过25mm后，冷却速度趋于一 定值。
焊接热影响区的最新划分方法（图4－35）
表 4— 12 部位(名称) 完全混合区
焊缝及热影响区新的划分及建议 所包括的范围(定义) 现在通用的划分 填充金属与母材金属完全均匀混合形 成化学成分均一的焊缝金属 焊缝金属 焊缝金属的外侧部分，母材金属与填 充金属不完全混合的地方 明显的完全熔化边界 熔合区 焊缝边界的外侧母材部分，晶粒边界 有不同程度的熔化(0％~100％) 固相母材发生组织变化的区域 热影响区
（3）钢板的初始温度对HAZ冷却速度的影响
初始温度越高，冷却速度越慢（图5－67）。
预热对减缓600℃以下的冷 却速度特别显著，是控制淬硬 组织、避免产生冷裂纹的重要 手段。
（4）焊接规范对HAZ冷却速度的影响 HAZ的冷却速度受焊接电流、电弧 电压、焊接速度等的影响，冷却速度随 着焊接线能量的增加而降低（图5－68）。 焊接接头的形状对冷却速度也有影 响。角焊缝、 T 字接头的冷却速度比对 接焊缝的冷却速度要快得多。 调整焊接线能量、预热、缓冷等措 施都可以降低焊缝的冷却速度。
图4-19（45钢）
1-1600℃/s；2- 270 ℃/s ；3- 35 ℃/s
焊接时加热过程组织转变的特点（2） 由于P体和F体向A体转变属于扩散性重结晶，需要孕育期， 所以加热速度快也不利于A体均质化。 对于含有碳化物合金元素的钢（Cr、W、Mo、V等），快 速加热使碳化物来不及溶入A体中，造成成分不均匀。 A体的不均匀将影响到冷却过程的组织转变。
二、 冷却过程的组织转变CCT图（1） 由于焊接与热处理的热循环特点不同 （图 4－20） ，所以即 使在同样的冷却条件下获得的组织也不一样（表4－9）。
表 4-9 钢 种 45 钢 焊接及热处理条件下的组织百分比 冷却速度 (℃／s) 4 18 30 60 组 织 铁素体 马氏体 5 (10) l (3) l (1) 0 (0) 0 90 92 98 (0) (27) (69) (98) (％) 珠光体及 中间组织 95 (90) 9(70) 7 (30) 2 (2)
影响MW-CCT图的因素（1） 1 母材化学成分的影响 除钴外，所有合金元素都使S 曲线右移，即增加淬硬倾向。 2 冷却速度的影响 随着冷却速度的增加，A1线 下移，可形成伪共析组织。
影响MW-CCT图的因素（2）
3 峰值温度的影响 峰值温度越高，曲线右 移，奥氏体越稳定，但晶粒 越粗大。
最高加 热温度
（1） 碳当量 Ceq或CE（Carbon Equivalent）
把钢中合金元素，按其对淬硬的影响程度折合成碳的相 当含量。
碳当量是评定材料可焊性的重要指标之一。计算碳当量 常用的公式见表4－14。
表 4—14 常用的碳当量公式 C 1 l 1 1 1 1 S — 1/30 1/24 1/25 — 1/24 Mn 1/6 1/20 1/6 1/16 1/6 1/6 Cu 1/15 1/20 — 1/16 1/40 1/15 Ni 1/15 1/60 1/40 1/60 1/20 1/20 Cr 1/5 1/20 1/5 1/20 1/10 1/5 Mo 1/5 1/15 1/4 1/40 1/10 1/5 V 1/5 1/10 1/14 1/15 — 1/5 B — 5 — — — 5
焊接热循环的主要参数（2） 2 加热的最高温度（Tm）
Tm越高，晶粒越粗大，而且焊接冶 金反应速度越快。 3 相变温度以上停留的时间（tH）
tH包括加热时停留的时间t＇和冷却 时停留的时间t＇＇
tH ＝ t‘+ t’‘
热处理的 热循环
tH越长，越有利于奥氏体均质化。 但晶粒也越易长大。
焊接热循环的主要参数（3）
不易淬火钢的焊接热影响区 焊接热影响区的大小与焊接方法、焊接线能量、板的厚 度以及焊接工艺等有关（表4－10*）。
表 4—10 不同焊接方法热影响区的平均尺寸 各区的平均尺寸 (mm) 总 宽 (mm) 过 热 相变重结晶 不完全重结晶 0.8~1.2 0.8~1.7 0.7~1.0 2.3~4.0 2.2~3.0 1.5~2.5 2.2~3.0 6.0~8.5 18~20 5.0~7.0 2.0~3.0 25~30 21 4.0 2.0 27.0 — — — 0.05~0.75
一、 焊接时加热过程组织转变的特点（1） 由于焊接加热速度快，造成 AC1 和 AC3 线上移，偏离平衡位 置。加热速度越快，两线之间的距离越宽（图4－19，表4－8）。
表 4-8 加热速度对相变点 Ac1 与 Ac3 温差的影响 平衡状态 钢 种 相变点 Acl 45 钢 Ac3 AC1 与 AC3 温差 ／℃) 730 770 40 6~8 770 820 50 加热速度ω H(℃／s) 40~50 775 835 60 250~300 790 860 70 1400~1700 840 950 90
2
不完全淬火区（1）
加热温度在 Ac3 ～Ac1 之间的热影 响区， P 、 B 、 S （索氏体）等转变为 A体，但F体很少溶入 A体。在随后的 快速冷却后，转变的 M 体和未转变的 F体形成F+M共混组织（图4－33）。
不完全淬火区（2）
如果含碳量和合金含量不高或冷 却速度较小时，也可能出现S体和P体。 如果母材在焊前是调质状态，此 时焊接热影响区的组织和性能还取决 于焊前调质回火温度。高于回火温度 的部位将出现软化现象。
影响MW-CCT图的因素（3）
4 晶粒粗化影响 奥氏体晶粒不仅在加热时长大， 在高温冷却时也长大。
影响MW-CCT图的因素（4）
T （ ℃）
5 应力应变的影响 焊接时不可避免产生各种应 力和应变。有拉伸应力时会明显 降低奥氏体的稳定性，使CCT曲 线向左上方偏移。
第三节 焊接热影响区的组织和性能
2 短段多层焊
短段多层焊（50～400mm） 是在第一道焊缝仍处于高温时， 进行第二道焊接（图4－18）。 短段多层焊适于焊接晶粒易 长大而又易于淬硬的钢种，尤 其是用于铸铁补焊。
பைடு நூலகம்
第二节 焊接热影响区的组织转变 与热处理加热进行比较（图4－ 20） ，焊接（热影响区）加热具有： 加热温度高、加热速度快、高温停 留时间短、自然冷却和局部加热等 特点。 焊接加热特点必然造成焊接 区域的组织、性能等的不均匀性 和复杂化。
4 冷却速度（ω C）和冷却时间（t8/5、t8/3、t100） ω C是决定焊接HAZ组织和性能 的主要参数。 由于冷却速度的非线性，所以常 用在某一温度范围内的平均冷却速度， 如图4－5的C点速度。
热处理的 热循环
焊缝冷却速度和冷却时间
焊缝冷却速度（ ω C）也可以用焊缝在某一温度范围内的 冷却时间来表示，如
2 过热区 加热温度在固相线至1100℃的区 域。此区金属因过热造成晶粒粗大， 易生成魏氏组织（图4－30），韧性较差， 容易产生脆化或裂纹。
熔合区和过热区是焊接接头最薄 弱的部位。
3 相变重结晶区（正火区）
金属被加热到1100℃以下Ac3以上， 发生重结晶（F和P全部转变成A）， 冷却后获得细P和F体。
4
不完全重结晶区
加热温度在Ac3～Ac1之间，只 有部分组织发生相变重结晶。转变 的部分冷却后成为晶粒细小的F体和 P体；未转变的F体成为粗大F体。 所以该区组织不均匀，力学性能也 不均匀。
如果母材在焊接前进行过冷加工， 那么加热温度在Ac1～300℃区域还 会发生再结晶过程和应变时效过程。
16Mn钢埋弧自动焊的热影响区组织特征（图4－31）
焊接方法 手弧焊 埋弧自动焊 电渣焊 氧乙炔气焊 真空电子束焊
易淬钢的焊接热影响区的组织和性能
对于焊接淬硬倾向较大的钢，焊接 热影响区的组织与母材焊前热处理状态 有关。若母材焊前是正火或退火状态， 则焊接热影响区有完全淬火区、不完全 淬火区和回火区。
1 完全淬火区
若加热温度在 Ac3 以上，靠近熔合 区，因温度过高，冷后得到粗大M体。 如 果 加 热 温 度 在 正 火 区 （Ac3+50℃），可获得细小M体。根据 冷却速度和线能量的不同，可能出现贝 氏体或M + B。
热处理的 热循环
焊接热循环
不同的焊接方法，其焊接热循环的特点也不同（图4－4）。
一、 焊接热循环的主要参数（1）
焊接热循环的主要参数包括： 1 加热速度（ω H） 焊接加热速度比热处理加热速 度快得多（见表4－1）。 ω H 过快使相变温度提高，并 造成奥氏体均匀化和碳化物溶解都 不充分。
热处理的 热循环
焊接热影响区的组织
在焊接条件下，热影响区的复杂性远高于常规热处理，即 使是低碳钢，焊接热影响区的组织也比较复杂（看图4－34）。
部 位 加热温度范围 焊 缝 ＞1500 1400~1250 熔合区 1250~1100 及过热区 1100~900 相变重结晶 900~730 不完全重结晶 时效脆化区 (亚热影响区) 母 材 730~300 300~室温 组织特征及性能 铸造组织柱状树枝晶 晶粒粗大，可能出现魏氏组织，塑性不好 粗晶与不均匀晶粒合并，塑性差 晶粒细化，力学性能良好 粗大铁索体和细小的珠光体，铁素体力学性 能不均匀 由于热应力及脆化物析出，经时效而产生脆 化现象，在显微镜下观察不到组织上的变化 没有受到热影响的母材部分 位置 1 2 3 4 5