25MW直接空冷凝汽式汽轮机

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空冷系统简介

空冷系统简介1 空冷系统简介1.1 空冷技术方案介绍在火力发电厂中采用的空冷系统形式有：直接空冷系统、混凝式间接空冷系统、表凝式间接空冷系统。

直接空冷系统是将汽轮机排汽由管道送入称之为空冷凝汽器的钢制散热器中，直接由空气冷却。

混凝式空冷系统由于有水轮机和喷射式凝汽器等系统设备，设备多系统复杂，使得整套系统实行自动控制较难；而表凝式间接空冷系统与常规的湿冷系统比较接近，也是通过两次换热，以循环冷却水作为中间冷却介质，循环冷却水由水泵加压后，进入凝汽器冷却汽轮机排汽，热水进入自然通风冷却塔由空气冷却。

表凝式间接空冷系统与湿冷系统不同之处是在冷却塔内（外）布置着钢（铝）制散热器，热水与空气不接触，进行表面对流散热。

直接空冷系统直接空冷系统主要由排汽装置、大排汽管道（包括大直径膨胀节、大口径蝶阀等）、钢制空冷凝汽器、风机组（包括轴流风机、电动机、减速机、变频器等）、凝结水系统、抽真空系统（包括水环式真空泵）、清洗系统等设备构成。

空冷凝汽器布置在汽机房A列外的高架空冷平台上。

直接空冷系统是将汽轮机排出的乏汽，通过排汽管道引入钢制空冷凝汽器中，由环境空气直接将其冷却为凝结水，多采用机械通风方式。

其特点是：设备较少，系统简单，调节灵活，占地少，防冻性能好，冷却效率高；直接空冷受环境风的影响较大，运行费用较高，煤耗较大，风机群产生一定噪声污染，厂用电较高。

表凝式间接空冷系统表凝式间接空冷系统是指汽轮机排汽以水为中间介质，将排汽与空气之间的热交换分两次进行：一次为蒸汽与冷却水之间在表面式凝汽器中换热；一次为冷却水和空气在空冷塔里换热。

该系统主要由表面式凝汽器与空冷塔构成，采用自然通风方式。

表凝式间接空冷与直接空冷相比，其特点是：冬季运行背压较低，所以煤耗较低；由于采用了表面式凝汽器，循环冷却水和凝结水分成两个独立系统，其水质可按各自的水质标准和要求进行处理，使水处理系统简单、便于操作；表凝式间接空冷塔基本无噪声，满足环保要求；空冷塔占地大，冬季运行防冻性能较差。

空冷简介

空冷凝汽器简介摘要：建设一座湿冷电站的耗水量可以建设4-10座同容量空冷电站，可减少发电厂补水量的75%；空冷（简称ACC）根据蒸汽冷凝方式不同可分为直接空冷和间接空冷两种，其中间接空冷又分为海勒式间接空冷和哈蒙式间接空冷。

直接空冷的工作原理是将汽轮机排汽缸的乏汽通过管道引至空冷凝汽器中被空气冷却，而成为凝结水。

空冷设备主要有散热器、轴流风机等。

一般轴流风机的负荷调节范围为额定负荷的0％～110％。

关键词：空冷凝汽器（Air Cooling Condenser），节水，环保，直接空冷，环境温度，顺流区，逆流区，翅片管，轴流风机，凝结水温，溶氧量。

我国北方地区气候比较干旱,水资源十分宝贵，特别是我厂所处的地理位置是在毛乌素沙漠边缘地带，煤炭资源丰富缺水现象严重。

此外，环保方面也对冷却水的排放提出了更为严格的要求。

而空冷机组因其卓越的节水性能而备受青睐, 建设一座湿冷电站的耗水量可以建设4-10座同容量空冷电站，可减少发电厂补水量的75%。

所以考虑到我厂的实际情况，在扩建的三期工程2×135MW汽轮发电机组中采用直接空冷来代替湿冷，在此我简单介绍一下空冷的一些概况。

空冷（简称ACC）根据蒸汽冷凝方式不同可分为直接空冷和间接空冷两种，其中间接空冷又分为海勒式间接空冷和哈蒙式间接空冷。

在此主要介绍直接空冷，直接空冷是指汽轮机排汽通过大直径排汽管引至空冷器由冷空气直接冷却，热交换发生在空冷器中。

直接空冷在国外最早是在20世纪30年代末德国的鲁尔煤矿坑口电厂，而在国内最早是20世纪60年代，但是真正发展应用是在近一两年内才出现的，主要有山西榆社、神二、大二、漳三、古交、河曲、大唐云冈等单机容量为300MW－600MW的电厂。

与常规的湿冷相比，其厂址选择自由度大、节水、环保、负荷可调、空气流量调节灵活简单，管内积垢少，管道腐蚀小，无泄漏危害，无需水质处理等优点。

但空冷系统庞大，厂用电消耗较湿冷大，特别是在启动机组时抽真空困难，启动时间长，真空较低，传热系数小，背压较水冷机组高等缺点。

汽轮机直接空冷凝汽器气密性试验

汽轮机直接空冷凝汽器气密性试验由于汽轮机的直接空冷系统是在负压下工作的，因此要尽最大努力防止空气进入真空系统，要求在直接空冷系统安装完毕后和系统运行时应进行气密性试验。

直接空冷系统的真空系统由下列部分构成：汽轮机及其辅机的真空系统、直接空冷系统的真空系统。

气密性试验的定义直接空冷停运时的气密性试验是指在设备安装完毕后或在任何需要时进行的“气压试验”。

直接空冷运行时的气密性试验是指电厂在运行期间进行的真空衰减试验，用以检查密闭气压试验，即真空严密性试验。

1.气压试验进行气压试验的范围直接空冷系统在安装完毕后应进行气压试验。

进行试验的部件：汽轮机后面的主排汽管道和蒸汽分配管道，空气冷凝器的换热器管束，尽可能多的凝结水管道、抽真空气管道，尽可能多的水箱（疏水箱，凝结水箱），在进行试验时相邻的系统和管路应进行密封隔离，比如：应将主排汽管道的爆破片取出，并将管口封盖、应用端板密封主排汽管道管口、其他所有进入蒸汽管道、抽真空系统、汽轮机系统的管路和管口、蒸汽减压的旁通及其附属设备、凝结水泵等。

进行气压试验所需材料隔离各种管口所用的端板、空气压缩机，要求压缩空气应不含油和水，可以在气压试验的压力下（通常为1.5bar(abs)）使压缩机完全卸载的安全阀、气压软管、根据附图的连接设施、两只压力表，-1到0.5barg，或0到1.0barg、环境空气温度计、装有肥皂泡液体的容器、连接空气压缩机的接口位置应放在易于安装和维护的地方，比如：排汽管道上。

气压试验程序安装完毕后，被隔离的系统将进行气密性试验：1) 应将正常测量仪表拆除或用球阀将它们密封隔离。

2) 如果试验仪表继续用于气密性试验，则它们必须可以承受试验压力。

3) 相连的管路和管口都被端板密封。

4) 相应阀门应开关完毕。

5) 将系统充压至0.5bar。

6) 再次检查系统以确保已经按照规定的边界线将系统隔离。

7) 检查易损的连接位置、法兰、和焊缝。

8) 将管道充压至最终试验压力。

25mw凝汽式汽轮机组热力设计.

毕业设计说明书25MW 凝汽式汽轮机组热力设计学号：学院：专业：指导教师：2016年6月1227024207 中北大学（朔州校区）热能与动力工程张志香30MW凝汽式汽轮机组热力设计摘要本课题针对30MW凝汽式汽轮机组进行热力设计，在额定功率下确定汽轮机型式及参数，使其运行时具有较高的经济性，并考虑汽轮机的结构、系统、布置等方面的因素，以达到“节能降耗，保护环境”的目的。

本文首先对汽轮机进行了选型，对汽轮机总进汽量进行了计算、通流部分的选型、压力级比焓降分配及级数的确定、汽轮机级的热力计算、漏气量的计算与整机校核等。

根据通流部分选型，确定排汽口数与末级叶片、配汽方式和调节级的选型，并进行各级比焓降分配与级数的确定；对各级进行热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸，相对内效率，实际热力过程曲线。

根据热力计算结果，修正各回热抽汽点压力达到符合实际热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热力平衡计算，分析并确定汽轮机热力设计的基本参数。

关键词：汽轮机，凝汽式，热力系统，热力计算Thermodynamic design of 30MW condensing steam turbineAbstractThis topic for 30MW steam turbine unit for thermal design, seek appropriate turbine at rated power, to make it run with higher economic and to considered to steam turbine structure, system and arrangement and parts. So it can achieve "energy saving, environmental protection" purpose.Determination of machine, firstly, the steam turbine for the selection of the turbine total inlet were calculated through flow part of the selection pressure enthalpy drop distribution and series, steam turbine thermodynamic calculation, the leakage amount of calculation and check. According to the through flow part of selection to determine the exhaust port number and the last stage blades of steam distribution mode and regulation level selection, and for different levels of specific enthalpy drop distribution and the series of levels with a thermodynamic calculation for at all levels through flow part of the geometry and relative internal efficiency, the actual thermodynamic process curve. According to the thermodynamic calculation results, correction of regenerative extraction steam pressure to conform to the actual thermodynamic process curve, and repair Thermodynamic equilibrium calculation, analysis and determination of the basic parameters of the thermal design of the turbine.keywords:steam turbine, condensing type, thermodynamic system, thermodynamic calculation目录1 绪论 (1)2 汽轮机基本参数确定 (2)2.1原始数据 (2)2.2 汽轮机的基本参数确定 (2)3 汽轮机总进汽量的初步估算 (5)3.1 回热抽汽压力确定 (5)3.2 热经济性初步计算 (6)4 通流部分的选型 (15)4.1 排汽口数与末级叶片 (15)4.2 配汽方式和调节级的选型 (15)4.3 压力级设计特点 (18)5 压力级比焓降分配及级数的确定 (20)5.1 蒸汽通道的合理形状 (20)5.2 各级平均直径的确定 (20)5.3 级数的确定与比焓降的分配 (22)6 汽轮机级的热力计算 (25)6.1 叶型及其选择 (25)6.2 级的热力计算 (27)6.3级的详细计算 (34)7 汽轮机漏汽量的计算与整机校核 (37)7.1 阀杆漏汽量的计算 (37)7.2 轴封漏汽量的计算 (37)7.3 汽封直径的确定 (38)7.4 整机校核 (39)8 结论 (40)致谢 (41)参考文献 (42)1 绪论蒸汽轮机从1883年第一台实用性机组问世至今，已有100多年的历史[1]。

广州市第三资源热力电厂

广州市第三资源热力电厂调试服务技术需求书招标方：广州环投福山环保能源有限公司设计方：中国航空规划设计研究总院有限公司监理方：广州建设工程监理有限公司2017年4月27日目录1.总则2.工程概况3.引用标准4.主要设备技术参数5.现场踏勘6.调试服务内容7.调试项目要求8.工作范围划分9.工程进度要求10.技术要求11.人员配置要求12.工程质量要求13.资料要求14.报价要求1.总则1.1 本技术需求书仅适用于广州市第三资源热力电厂分系统调试及整套启动调试单位招标用。

它提出了对分系统调试和整套系统启动调试、技术服务和质量保证等方面的基本技术要求。

1.2 本技术需求书仅提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。

对国家有关安全、环保等强制性标准及规定，必须满足其要求。

对于在本技术需求书中没有提及但为实现分系统调试和整套系统启动调试又是必须的有关附件，投标方有责任向招标方提出建议，并提供分系统调试和整套系统启动调试完善的方案。

1.3如果投标方没有以书面形式对本技术需求书的条文提出异议，则意味着投标方完全响应本技术需求书所规定的相关要求。

如有异议，不管是多么微小，投标方都应在投标书中以“投标差异表”为标题的专门章节中加以详细描述。

1.4本技术需求书所使用的标准如与投标方所执行的标准不一致时，将按较高标准执行。

1.5本次招标中如有投标方专利使用涉及到的全部费用均已包含在投标报价中，招标方不承担有关专利的一切责任。

1.6投标方提供的文件，包括图纸、计算、说明、使用手册等，均应使用国际单位制（SI）。

所有文件、工程图纸及相互通讯，均应使用中文，若文件为英文，应同时附中文说明。

中文是主要的工作语言。

1.7如出现设计更改或所应用的规范或标准发生变化时，招标方有权对该技术需求书的相关内容进行修改，投标方有义务按修改后的要求执行。

1.8投标方应按照招标方的时间、内容、深度要求提供其本调试服务的相关文件，并按招标方施工和设计进度要求随时修正。

直接空冷凝汽器

“直接空冷凝汽器”资料合集目录一、大型直接空冷凝汽器建模仿真研究二、直接空冷凝汽器侧风下流动和换热特性的数值模拟三、直接空冷凝汽器喷雾降温系统流动传热特性研究四、火电站直接空冷凝汽器设计及校核计算和性能分析五、直接空冷凝汽器的发展和现状六、火电站直接空冷凝汽器性能考核评价方法大型直接空冷凝汽器建模仿真研究本文对大型直接空冷凝汽器的建模仿真进行了研究。

我们介绍了直接空冷凝汽器的原理和结构，然后详细阐述了建模的过程，包括数学模型的建立、模型的验证和修正。

我们对仿真结果进行了分析和讨论，得出了结论。

直接空冷凝汽器是一种广泛使用的冷却设备，主要用于将汽轮机排出的蒸汽冷凝成水。

随着电力工业的发展，大型直接空冷凝汽器的应用越来越广泛。

为了更好地理解和优化这种设备，我们进行了建模仿真研究。

直接空冷凝汽器主要由翅片管束、风机、凝结水收集器和控制系统等组成。

蒸汽通过翅片管束，与空气进行热交换，被冷凝成水。

风机将空气吹过翅片管束，带走蒸汽中的热量。

凝结水收集器收集冷凝水，并输送到后续的设备中。

控制系统根据环境温度和蒸汽负荷自动调节风机的运行。

我们采用传热学和流体力学的基本原理，建立了直接空冷凝汽器的数学模型。

模型包括蒸汽流动、空气流动、传热等过程的描述。

我们采用了有限体积法对控制方程进行离散化，并采用了适当的数值方法进行求解。

为了验证模型的准确性，我们进行了实验测量和数值模拟的比较。

通过对比结果，我们对模型进行了修正，以提高其预测精度。

我们进行了多种工况下的仿真计算，包括不同的环境温度、蒸汽负荷和风机转速等。

通过对仿真结果的对比和分析，我们得出了以下随着环境温度的升高，蒸汽的冷凝速率降低，所需的风机功率增大。

随着蒸汽负荷的增加，蒸汽的冷凝速率增大，所需的风机功率也增大。

风机转速对蒸汽的冷凝速率和所需的风机功率都有影响，但影响较小。

本文对大型直接空冷凝汽器的建模仿真进行了研究。

通过建立数学模型、验证和修正模型，并对仿真结果进行分析，我们得出了关于直接空冷凝汽器性能的一些重要结论。

25MW直接空冷凝汽式汽轮机解析

Z835.34/02NZK25-2.5/390型25MW直接空冷凝汽式汽轮机热力特性书北京全四维动力科技有限公司北京全四维动力科技有限公司代号Z835.34/02 NZK25-2.5/390型代替25MW直接空冷凝汽式汽轮机热力特性书共 22 页第 1 页编制谷振鹏2011年12月20日校对李海朋2012年01月29日审核王琦2012年01月30日会签标准审查审定批准标记数量页次文件代号简要说明签名磁盘(带)号底图号旧底图号归档代号：Z835.34/02 共22 页第2 页目录1. 通流计算1.1 典型工况数据汇总表 (3)1.2 典型工况热平衡图 (5)1.3 阀杆汽封系统总图 (13)1.4 静推力示意图及最大轴向推力 (14)1.5 蒸汽管道速度计算 (15)2. 配汽计算2.1 高压调节阀流量—升程曲线 (16)3. 汽封、阀杆漏汽汇总表及修正曲线3.1 夏季工况阀杆及汽封漏汽汇总表 (17)3.2 额定出力工况阀杆及汽封漏汽汇总表 (18)3.3 初压修正曲线 (19)3.4 初温修正曲线 (20)3.5 背压修正曲线 (21)3.6 余速损失修正曲线 (22)代号：Z835.34/02 共22 页第3 页典型工况数据汇总表（一）工况项目夏季工况最大连续出力工况额定出力工况最大进汽量最高背压工况主蒸汽压力MPa(a) 2.5 2.5 2.5 2.5主蒸汽温度℃390390390390主蒸汽流量t/h 128128117128背压kPa(a) 30151550排汽温度℃69.154.054.081.3排汽汽量t/h 126.4126.4115.4126.4给水温度℃71.055.956.083.2机组内效率0.8800.8700.8710.871发电机端功率MW 25.127.625.222.7汽耗kg/kW.h 5.10 4.64 4.65 5.65热耗kJ/kW.h 14881.013833.013869.116202.3 kcal/kW.h 3554.33304.03312.63869.9代号：Z835.34/02 共22 页第4 页典型工况数据汇总表（二）工况项目最大进汽量阻塞背压工况80%额定出力工况60%额定出力工况最小出力工况主蒸汽压力MPa(a) 2.5 2.5 2.5 2.5主蒸汽温度℃390390390390主蒸汽流量t/h 128967554背压kPa(a) 5151515排汽温度℃32.954.054.054.0排汽汽量t/h 126.494.473.452.4给水温度℃34.856.456.957.9机组内效率0.7980.8670.8550.813发电机端功率MW 28.920.415.210.3汽耗kg/kW.h 4.42 4.71 4.93 5.24热耗kJ/kW.h 13581.314038.514678.915581.1 kcal/kW.h 3243.83353.03506.03721.5代号：Z835.34/02 共 22 页第 5页汽轮机发电机CF2CB MCC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713轴封冷却器MY BAY夏季工况（TRL）热平衡图2.5148815.0973554.325112.70.030.09511.9171.03390.0069.1369.1369.63252.4298.23364.91.34128.00128.00128.001.534128.00126.360.290.29124.663212.2298.99289.343173.63218.52468.9293.132978.8411.573173.7主蒸汽去锅炉A 均压箱C代号：Z835.34/02 共 22 页第 6页主蒸汽去锅炉A 均压箱C汽轮机发电机CF2CB MCC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713轴封冷却器MY BAY最大连续出力工况（TMCR）热平衡图2.5138334.6383304276010.0150.09511.9155.91390.0054.0154.0154.51252.4298.23364.911.34128.00128.00128.001.534128.00126.360.290.29124.663212.2235.7226.053173.73218.52396.2229.832978.8411.573173.7代号：Z835.34/02 共 22 页第 7页汽轮机发电机CF2CB MCC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713主蒸汽去锅炉A 均压箱C轴封冷却器MY BAY额定出力工况热平衡图2.513869.14.653312.625159.20.0150.09511.7356.04390.0054.0154.0154.51249.8598.23355.41.31117.00117.00117.001.402117.00115.360.290.29113.663210.8236.25226.053156.33218.52396229.832973.8411.573156.3代号：Z835.34/02 共 22 页第 8页主蒸汽去锅炉A 均压箱C轴封冷却器MY BAY最大进汽量、最高背压工况热平衡图2.516202.35.6493869.922660.50.050.09511.9183.24390.0081.3481.3481.84252.4298.23364.911.35128.00128.00128.001.534128.00126.360.290.29124.663212.2350.14340.533173.73218.52540.5344.282978.8411.573173.7汽轮机发电机CF2CB MCC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713代号：Z835.34/02 共 22 页第 9页汽轮机发电机CF2CB MCC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713轴封冷却器MY BAY最大进汽量、阻塞背压工况热平衡图2.513581.34.4223243.828945.80.0050.09511.9134.79390.0032.8932.8933.39252.4298.23364.91.34128.00128.00128.001.534128.00126.360.290.29124.663212.2147.26137.773173.63218.52356.9141.42978.8411.573173.7主蒸汽去锅炉A 均压箱C代号：Z835.34/02 共 22 页第 10页轴封冷却器MY BAY80%额定出力工况热平衡图2.514038.54.709335320385.80.0150.09511.456.38390.0054.0154.0154.51244.3998.23335.491.2596.0096.0096.001.15296.0094.360.290.2992.663209.5237.67226.0531203218.52400.2229.832963411.573120主蒸汽去锅炉A 均压箱C汽轮机发电机CF2CB M CC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713代号：Z835.34/02 共 22 页第 11页主蒸汽去锅炉A 均压箱C汽轮机发电机CF2CB M CC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713轴封冷却器MY BAY60%额定出力工况热平衡图2.514678.94.927350615221.80.0150.09511.0756.91390.0054.0154.0154.51242.5698.23326.541.1875.0075.0075.000.89975.0073.360.290.2971.663212.6239.87226.053107.93218.52425.7229.832959.4411.573107.9代号：Z835.34/02 共 22 页第 12页汽轮机发电机CF2CB M CC BC热耗：功率：汽耗：kW kJ/kWhkg/kWh( kcal/kWh)单位说明:流量 t/h 压力 MPa温度 ℃焓值 kJ/kg 调节级后713主蒸汽去锅炉A 均压箱C轴封冷却器MY BAY最小出力工况热平衡图2.515581.15.2363721.510313.20.0150.09510.7557.85390.0054.0154.0154.51236.498.23304.081.1154.0054.0054.000.65554.0052.360.30.350.663217.4243.82226.0530683218.52454.7229.832947.2411.573068代号：Z835.34/02 共 22 页第 13页阀杆汽封系统示意图均压箱去7级后主汽阀调节阀均压箱轴封冷却器后汽封1 2 32 1 3前汽封 4代号：Z835.34/02 共 22 页第 14页最大推力为：13.2 t 。

25MW发电机组(汽轮机施工方案)

神木二期40万/吨甲醇汽轮发电机组施工方案目录1、工程概况 (3)2、编制依据及说明 (3)3、发电机及汽轮机简介 (3)4、施工管理组织机构、人员、机具计划 (4)5、施工主要程序 (5)6、组织措施 (6)7、施工工序及技术措施 (6)8、汽轮机发电机安装方案概述 (8)9、汽轮机本体安装方案 (8)10、发电机安装 (18)11、凝汽器安装 (20)12、汽轮机油系统安装及油循环 (23)13、高压管道安装方案 (29)14、油管道安装方案 (33)1.工程概况1.1工程名称:发电站汽轮发电机组安装工程。

1.2工程特点:工序多、工期短、生产施工作业面狭小、允许动火的要求高、施工难度大。

1.3汽轮机直接驱动发电机,调节方式,采用喷嘴调节,汽轮机调节系统采用低压电液调节系统。

1.4汽轮机总重量113吨，最大部件起吊量26.7吨，型式为:高压单缸、冲动、双抽汽凝汽式，进汽压力8.83MPa，进汽温度535℃。

1.5发电机总重量78吨，最大部件起吊量53吨，额定功率：30000KW额定电压：10500V 额定电流：1941A。

2.编制依据及说明2.1编制依据：2.1.1武汉汽轮发电机厂提供汽轮发电机《安装使用说明书》及随机装相单、图纸。

2.1.2《电气装置安装工程旋转电机施工及质量验收规范》（GB50170-92）。

2.1.3《电力建设施工及验收技术规范》汽轮机机组篇（DL5011-92）。

2.1.4《石油化工企业工厂电力系统统计技术规范》（SHJ3062-94）。

2.1.5《电气安装、管道安装、设备安装及热工自动化》（DL/T5190-2004）。

2.1.6《电业安全工作规程》（发电厂和变电所电气部分）。

2.1.设计工程公司的设计图纸。

2.2编制说明：2.2.1本方案编制参照了发电机、汽轮机的实际到货情况编制。

2.2.2本方案不包括发电机组负荷单体试车，该部分另行编制。

2.2.3本方案编制参照了本公司ISO9001质量管理体系标准和HSE健康安全环境管理体系标准管理手册、程序文件和支持性文件。

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Pn 为n 级后压力。

0.098MPa背压P11P12P9P40.098MPa静推力示意图及最大推力值调节级后压力7级后压力Φ560Φ356Φ657Φ668Φ770Φ600Φ650Φ720Φ710 P7代号：Z835.34/02 共22 页第15 页Z835管速计算汇总表管道名称管径面积流量温度压力比容管速mm cm2 t/h ℃MPa m^3/kg m/s 高压主汽管2－φ219×18 526.0128.00390.0 2.500.11879.76排汽口1750×3500 61250.0126.3654.010.01510.0257.44前汽封往7级后管1－φ108×4.5 77.0 1.534352.10.4470.64135.48往均压箱管1－φ108×4.5 77.00.239349.90.118 2.43521.01往CF2管2－φ73×4 66.40.150349.70.095 3.01318.94后汽封均压箱来汽2－φ57×3.5 39.30.349149.90.118 1.64440.58往CF2管1－φ60×3.5 22.10.226149.00.095 2.03357.83代号：Z835.34/02 共 22 页第 16页高压调节汽阀阀杆升程-流量曲线02040608010012014016020406080100120阀杆升程(mm)蒸汽流量(t /h )蒸汽流量阀杆升程 (t/h) (mm)0 0 23.8 16.6 40.1 28.8 44.7 31.3 59.0 36.2 72.6 42.4 84.9 46.4 95.5 51.5 108.5 56.8 111.9 59.7 123.4 66.1 126.2 69.3 134.2 75.3 135.9 77.7 144.1 91.6代号：Z835.34/02 共22 页第17 页夏季工况（TRL）阀杆漏汽项目漏汽去向漏汽量t/h漏汽温度℃漏汽压力MPa漏汽比容m3/kg高压阀杆总漏汽 1.5017389.6 2.450.1204高压阀杆漏汽去均压箱 1.4503371.90.1167 2.5429高压阀杆漏汽去CF2 0.0514371.60.0951 3.1199夏季工况（TRL）轴封漏汽夏季工况（TRL）项目漏汽去向漏汽量t/h漏汽温度℃漏汽压力MPa漏汽比容m3/kg高压前汽封总漏汽量 1.8652 364.9 1.9102 0.1493 去7级后 1.5340 352.1 0.4470 0.6405 去均压箱0.2391 349.9 0.1177 2.4353 去CF2蒸汽量0.0921 349.7 0.0951 3.0130低压后汽封总漏汽量0.1995 146.9 0.0300 6.4465 来自均压箱0.3483 149.9 0.1177 1.6437 去CF2蒸汽量0.1488 149.0 0.0951 2.0333代号：Z835.34/02 共22 页第18 页额定出力工况阀杆漏汽项目漏汽去向漏汽量t/h漏汽温度℃漏汽压力MPa漏汽比容m3/kg高压阀杆总漏汽 1.5017389.6 2.45000.1204高压阀杆漏汽去均压箱 1.4503371.90.1167 2.5429高压阀杆漏汽去CF2 0.0514371.60.0951 3.1199额定出力工况轴封漏汽额定出力工况项目漏汽去向漏汽量t/h漏汽温度℃漏汽压力MPa漏汽比容m3/kg高压前汽封总漏汽量 1.7026355.4 1.73200.1624去7级后 1.4025343.30.40550.6964去均压箱0.2074341.40.1177 2.4018去CF2蒸汽量0.0928341.20.0951 2.9715低压后汽封总漏汽量0.2002146.30.015012.8927来自均压箱0.3490149.90.1177 1.6437去CF2蒸汽量0.1488149.00.0951 2.0333代号：Z835.34/02 共 22 页第 19页初压修正曲线-15.0-10.0-5.00.05.010.015.02.22.32.42.52.62.72.8初压（MPa）修正率（％）功率修正率（%）热耗修正率（%）功率变化率=(变初压功率-设计工况功率)/设计工况功率热耗变化率=(变初压热耗-设计工况热耗)/设计工况热耗初压功率修正率热耗修正率(MPa) (%) (%)2.21 -14.78 2.81 2.30 -9.37 1.45 2.40 -4.67 0.57 2.50 0.00 0.00 2.60 4.18 -0.30 2.70 8.55 -0.41 2.79 12.65 -0.46代号：Z835.34/02 共 22 页第 20页初温修正曲线-2.0-1.5-1.0-0.50.00.51.01.52.0365375385395405415初温（℃）修正率（％）功率修正率（%）热耗修正率（%）功率变化率=(变初温功率-设计工况功率)/设计工况功率热耗变化率=(变初温热耗-设计工况热耗)/设计工况热耗初温功率修正率热耗修正率 (℃) (%) (%) 370 -1.9570 1.8070 380 -1.0210 0.8860 385 -0.5210 0.4290 390 0.0000 0.0000 395 0.4070 -0.3500 400 0.7930 -0.6710 410 1.6070 -1.3140代号：Z835.34/02 共 22 页第 21页背压修正曲线-20-15-10-551015201020304050背压（kPa）修正率（％）功率修正率（%）热耗修正率（%）功率变化率=(变背压功率-设计工况功率)/设计工况功率热耗变化率=(变背压热耗-设计工况热耗)/设计工况热耗背压功率修正率热耗修正率(kPa) (%) (%)4.21 2.44 -1.375.19 2.77 -1.78 8.14 2.69 -1.70 11.08 1.70 -1.28 15.00 0.00 0.00 19.90 -3.69 2.69 24.81 -6.92 5.67 29.71 -9.90 8.41 34.61 -12.30 11.00 39.52 -14.87 13.87 49.32 -19.25 19.00代号：Z835.34/02 共 22 页第 22页排汽容积流量与余速损失曲线0204060801001202004006008001000排汽容积流量（m 3/s）余速损失（k J /k g ）排汽容积流量末级余速损失 (m3/s) (kJ/kg) 957.83 103.92791.46 81.42 525.95 44.09 397.29 24.49 301.75 10.24 233.53 4.31 191.35 4.23 162.60 5.76 141.68 7.69 125.76 9.63 103.07 13.14。