空调管道水力平衡计算表2#立管
空调末端主动变流量的水力平衡分析
空调末端主动变流量的水力平衡分析一、热源主动变流量崩解与末端主动变流量供热与空调系统水力作为热媒介质，其流量的变化是因应负荷网络流量的变化。
一般的说如果负荷的变化是随时一致等比的，转折流量的变化应随时一致等比。
为节约循环泵电耗而采取热源主动变流量措施：多泵、少泵、大泵的配置变化、变速措施等。
但其变或为随室外温度参数连续变化流量按日期争阶段改变流量。
另一种变流量工况是今天主要讨论操作温度的问题。
当前端负荷不成比例、随机变化，这时系统应该采用末端只要的流量调控措施。
居住者对参数的要求通过控制手段(供热的温控阀、手控阀，空调的室内参数控制的电动变量调节阀)产生流量要求，末端流量需求的总和形成热源流量。
这种变流量工况即为这种一端主变流量。
末端主动流量在技术上有如下层次概念：1、流量变化取决于后端需求，热源循环泵控制设施不能预测流量的变化，但能感知数据量的变化。
2、某一时三段末端负荷不发生明显变化，这一时段内循环的变速措施为定流量一时间变扬程。
即每一瞬时流量可能是变化的，但这种转折决定一致同意于末端要求。
循环泵变速措施是在末端决定的流量基础上，在最小可行的扬程点动行实现节能的目的。
二、末端主动变流量的工程意义供热工程在过去按建筑面积收取热费时，热用户没有主动改变负荷和流量负载的需求，有些大型供热为实现节能目的采取热源的流量调控措施，具有典型的热源主动数据量特征。
在计热量收费的情况下，水系统崩坏具备了末端主动变流量特征。
而对计量收费提高供热品质，节能运行的论说很多，达里不再赘述。
而对于计量收费时，最大热负荷绝不同时发生，如果采取了有效流量的末端主动变流量措施可以有效地调度流量需求，进一步提高热源的供热能力。
这也是计量收费对供热企业的最大利益所在。
空调工程中每一空间的冷负荷不可能的一致等比的。
但空调末端的输出负荷更大的取决于风量。
而不是水量有很多要求不高可调的一程以风量调节冷负荷，热源采取单泵，多泵运行，冬夏两套循环泵等热源主动变流量措施。
丹佛斯Danfoss静态平衡阀MSV-F2参数表-水力平衡
参数表静态平衡阀MSV-F2, PN 16/25, DN 15 - 400描述MSV-F2 为静态平衡阀。
它用在供热和制冷定流量水系统中平衡流量。
这种阀门标配阀位指示和行程限制。
阀杆罩与行程限制集成为一体。
阀门设定值可被锁定。
在测量仪器PFM3000/4000中建有该阀门流量特性数据。
阀门不含石棉。
具有关断功能主要数据：• DN 15- 400• PN 16: - 水流温度: –10 °C … 130 °C • PN 25:- 水流温度: –10 °C … 150 °C• 阀门可安装与供水管或回水管上。
MSV-F2 DN 15-150应用MSV-F2 DN 200-400在定流量系统中，MSV 阀门可保持恒定的压降。
根据预设定值，阀门可设定多种压降。
订货附件型号产品编号Rectus型快速测量接头003Z0108针式测量接头，2 件003Z0104加长型针式测量接头45 mm，2 件003Z0103针式测量接头连接件，2 件003Z0107 PFM4000测量仪器参见相关参数表型号产品编号手轮DN 15- 50003Z0179DN 65- 150003Z0180DN 200003Z0181DN 250- 300003Z0182DN 350- 400003Z0183MSV-F2 阀门 - PN 16公称直径DN 1520253240506580100125150200250300350400k vs （m 3/h ） 3.16.39.015.532.353.893.4122.3200.0304.4400.8685.6952.31380.22046.12584.6公称压力(Bar)16最大压降(Bar)1.5泄漏率 A 级：依照 ISO5208，表 5（无可见渗漏）流体介质水以及水与辅助冷却剂（如乙二醇）的混合物* ，用于闭式供暖和制冷系统流体最高温度(°C) 130连接符合 EN 1092-2 标准的法兰重量(闭式) 2.32.93.85.67.29.41721324356231354497747890阀体材料铸铁 EN-GJL 250 (GG 25)阀座密封EPDM圆锥材料CW602NCuSn5Zn5Pb5铸造不锈钢* 请向供应商确认材料与辅助冷却剂的相容性。
供水平衡计算
烧结供水水量平衡核算
水泵供水能力（m3/h）
最大管径(mm)
允许最大流量 (m3/h)
备注
550
300
486
150
200
216
300
486
90
150
121.水量平衡核算
用水地点
供水管径
最大供水量
主抽风机电机冷却水
200
216
主抽风机油冷却器冷却水
单辊破碎机冷却水
预热点火炉冷却水
200
烧结机隔热板用水
循环水
环冷鼓风机冷却水 除尘风机轴承冷却水
配料除尘
25
成品仓除尘
25
筛分除尘
25
机尾除尘
25
混合机喷射润滑站冷却水
生石灰消化用水
100
热水管道
一混加水用量
80
二混加水量
80
216
3.375 3.375 3.375 3.375
54 34.56 34.56
最大用水量
180 30 30 8 24 100
15
12
399
10.3
13
0
除尘用水及生活用水
配料除尘
25
3.375
成品仓除尘
50
13.5
3
生产用水
5
机头电除尘
筛分除尘
机尾除尘
关于空调系统水力平衡与系统节能的分析
关于空调系统水力平衡与系统节能的分析摘要：本文主要介绍了水力平衡在空调水系统运行中对节能的意义，并分析了水力失衡的原因及不同形式系统的水力失衡调节的方法。
关键词：水力失调；水力平衡；水泵能耗引言节约资源是我国的基本国策，我国建筑能耗占总能耗的30%左右，其中空调能耗约占建筑能耗的50~60%，在集中中央空调系统的耗能设备中，冷冻水泵与冷却水泵的能耗大约占25~30%。
长期以来，空调系统在实际运行中普遍存在水力失调问题，不仅影响室内环境的舒适性，而且也影响到系统的运行成本；同时，空调水系统的水力不平衡会造成空调系统水流量的分配失衡，导致有些回路流量过剩而另一些回路流量不足，从而出现空调区域冷热不均的现象，为了兼顾局部失衡区域的空调效果，空调主机、水泵不得不在大流量状态下工作，导致空调系统能耗增加。
因此，解决水力失衡问题是提高暖通空调系统舒适性和节能的关键。
1水力工况和水力工况平衡水力工况是指系统各点的压力，各管段的流量、压差。
由管段的流量与压差的关系公式△P=SQ2可知当管路阻抗一定时，流量和压差成正比，压差增大时，流量增大。
式中：P—压差或阻力损失；S管段或系统的阻力系数；Q—管段或系统的流量。
系统运行水力工况是水泵的特性曲线与管网特性曲线交点形成的。
而水泵的扬程都是根据最不利环路的阻力确定的，以保证最不利支路的作用压差满足设计要求。
对于管网特性曲线△P=SQ2，因并联的近端回路S值都会小于设计值，造成总S值远小于设计值。
见图1：设计管网特性曲线为S设计，设计工况点为A点，未经水力平衡的管网特性曲线为S运行，运行工况点为B点，水泵的实际工作点在管网特性曲线图上将落到B点，其直观表象就是：①循环水泵在小扬程大流量工况下运行，使水泵在大轴功率低效率点工作；②总循环水量的加大必然导致主机阻力加大；③流量加大后供回水温差变小；④近端支路作用压差大于用户需用压差必然导致近端支路流量过大。
图1管网特性曲线图水力工况平衡就是使流量合理分配，让各个回路的流量达到设计流量或实际需求流量。
风路系统水力计算
风路系统水力计算之邯郸勺丸创作1 水力计算方法简述目前，风管经常使用的的水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法（又称等摩阻法）是以单位长度风管具有相等的管长度平均分配给每一管段，再根据每一管段的风量和分配到的作用压力，确定风管的尺寸，并结合各环路间压力损失的平衡进行调整，以包管各环路间的压力损失的差额小于设计规范的规定值。
这种方法对于系统所用的风机压头已定，或对分支管路进行压力损失平衡时，使用起来比较方便。
2.假定流速法是以风管内空气流速作为控制指标，这个空气流速应依照噪声控制、风管自己的强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管的风量和选定的流速，确定风管的断面尺寸，进而计算压力损失，再按各环路的压力损失进行调整，以达到平衡。
各并联环路压力损失的相对差额，不宜超出15%。
当通过调整管径仍无法达到要求时，应设置调节装置。
3.静压复得法（略，具体详见《实用供热空调设计手册》之11.6.3）对于低速机械送（排）风系统和空调风系统的水力计算，大多采取假定流速法和压损平均法；对于高速送风系统或变风量空调系统风管的水力计算宜采取静压复得法。
工程上为了计算方两项进行叠加时，可归纳为下表的3种方法。
2 通风、防排烟、空调系统风管内的空气流速2.1 通风与空调系统风管内的空气流速宜按表2-1采取风管内的空气流速（低速风管）表2-1注：1 表列值的分子为推荐流速，分母为最大流速。
2.2 有消声要求的通风与空调系统，其风管内的空气流速宜按表2-2选用风管内的空气流速（m/s）表2-2注：通风机与消声装置之间的风管，其风速可采取8~10m/s。
2.3 机械通风系统的进排风口风速宜按表2-3机械通风系统的进排风口空气流速（m/s）表2-32.4暖通空调部件的典型设计风速，按表2-4采取。
暖通空调部件的典型设计风速（m/s）表2-42.5送风口的出口风速，应根据建筑物的使用性质、对噪声的要求、送风口形式及装置高度和位置等确定，可参照表2-5及表2-6的数值。
风道、冷冻水管道水力计算方法
★风道水力计算方法1．假定流速法其特点是先按技术经济要求选定风管流速，然后再根据风道内的风量确定风管断面尺寸和系统阻力。
假定流速法的计算步骤和方法如下。
①绘制空调系统轴侧图，并对各段风道进行编号、标注长度和风量管段长度一般按两个管件的中心线长度计算，不扣除管件本身的长度。
②确定风道内的合理流速在输送空气量一定是情况下，增大流速可使风管断面积减小，制作风管缩消耗的材料、建设费用等降低，但同时也会增加空气流经风管的流动阻力和气流噪声，增大空调系统的运行费用；减小风速则可降低输送空气的动力消耗，节省空调系统的运行费用，降低气流噪声，但却增加风管制作的材料及建设费用。
因此必须根据风管系③根据各风道的风量和选择的流速确定各管段的断面尺寸，计算沿程阻力和局部阻力。
根据初选的流速确定断面尺寸时，应按前面图6—1（表）和表6—1的通风管道统一规格选取，然后按照实际流速计算沿程阻力和局部阻力。
注意阻力计算应选择最不利环路（即阻力最大的环路）进行。
假定风速法风道水力计算应将计算过程简要举例说明后，列表计算。
计算表格式见下表。
联管路之间的不平衡率应不超过15%。
若超出上述规定，则应采取下面几种方法使其阻力平衡。
a．在风量不变的情况下，调整支管管径。
由于受风管的经济流速范围的限制，该法只能在一定范围内进行调整，若仍不满足平衡要求，则应辅以阀门调节。
b．在支管断面尺寸不变情况下，适当调整支管风量。
风管的增加不是无条件的，受多种因素的制约，因此该法也只能在一定范围内进行调整。
此外，应注意道调整支管风量后，会引起干管风量、阻力发生变化，同时风机的风量、风压也会相应增加。
c．阀门调节通过改变阀门开度，调整管道阻力，理论上最为简单；但实际运行时，应进行调试，但调试工作复杂，否则难以达到预期的流量分配。
总之，两种方法（方法a和方法b）在设计阶段即可完成并联管段阻力平衡，但只能在一定范围内调整管路阻力，如不满足平衡要求，则需辅以阀门调节。
暖通水力计算
热网水力计算的一般要求1.计算热负荷时应按近期热负荷计算，并应考虑计入发展热负荷，对于分期建设设计热负荷，可以留有余地或考虑增设设计管网的可能性。
2.管网水力计算时，应绘管道平面图、简易计算系统图，在图中注明各热用户和管段的集合展开长度及计算温度、管道附件、补偿器、流量孔板、阀门等。
热水管网还应注明各管段的始、标高。
3.在进行热水水力计算时，应注意提高整个供热系统的水力稳定性，为防止水力失调可以采取如下措施：1）减小管网干管的压力损失，宜取较小的比压降，适当增大管径；2）增大热用户系统的压力损失，一般在热用户入口处安装手动调节阀或平衡阀、调压孔板，控制和调节入口压力；3）高温水采暖系统的热源内部压力损失，对管网的水力稳定性也有影响，一般在热源内部留有一定的富裕压头，在正常情况下，富裕压头消耗在循环泵的出口阀门上。
当管网流量发生变化引起热源出口放入压力变化时，可调整循环水泵出口阀门的开度，使出口压力保持稳定。
4）供热主管网的管径DN，不论热负荷多少，均不小于50mm，而通向单体建筑物（热用户）的管径一般不宜小于如下尺寸：蒸汽管网25 mm热水管网32 mm5）在供热管网计算中，有的点出现静压超过允许极限值时，一般从此点与其它系统分开，设置独立的供热系统。
6）热水采暖管网，宜采用双管闭式系统，其供回水应采取系统的管径。
主要设备选择1.热网循环水泵热网循环水泵应按供热系统的调节方式来选择（1）供热系统采用中央质调节热循环水泵的总流量按向热用户提供的热水总流量的110%选取，数量不少于两台。
热网循环水泵扬程H按下式计算：H=1.2（H1+ H2+ H3+ H4+ H5）式中H:热水循环水泵扬程，mH2O(10kpa);H1:热水通过供热站中锅炉或热网加热器的流动阻力，mH2O(10kpa);H2，H3:热水通过供、回水热网管道的流动阻力，mH2O(10kpa);H4:热水在热用户（或热力站）的压力损失，mH2O(10kpa);H5:热源系统内部其它损失（如过滤器，阀门等处），mH2O(10kpa);（2）供热系统采用中央质-量调节（连续变流量调节）热网循环水水泵的流量、台数、扬程可参照中央质调节的选择方法。
watts空调水系统全面水力平衡完美解决方案
静态水力平衡：通过在水系统管道中增设静态平衡阀 及对系统进行全面水力平衡调试，使在设计工况下，每个 末端设备流量均同时达到设计流量，实现静态水力平衡。
实现静态水力平衡的主要产品有：静态平衡阀
( 三 ) 三个测量标准的实现形式 实现静态水力平衡的系统也就达到了全面水力平衡的
2、电动控制阀两端的压差不能变化太大，以保证控制阀有 良好的控制特性。
3、一二次侧系统的流量相匹配，确保主机和末端获得设计 供回水温度。
实现动态水力平衡的主要产品有：动态流量平衡阀、 压差控制阀、电动平衡二通阀、动态平衡电动调节阀。
一二次侧水力互扰：当主机侧多台主机并联时，存在 多台主机不同组合条件下运行，这时各运行主机之间会存 在水力互扰；或者，在二次侧运行工况变化时，系统的阻 力特性会随之改变，从而引起输配侧不同支路之间的水力 互扰。对于二次泵变流量系统，还存在一二次侧流量不匹 配问题。
为实现室内设定温度，系统每天提前 1~2 小 时开机
每天比水力失调系统少运行 1 小时以上
按一天运行 8 小时计算，少运行 1 小时节省 运行能耗 12.5%!
系统阻力过大，水泵在高扬程下运行
系统可在最低阻力下运行，计算出多余扬程， 通过变频降低水泵能耗
通常可降低能耗
20%
！
部分负荷下，水力失调将更加严重，过流回 路加剧过流，造成能耗浪费
第一个测量标准：在设计工况下，所有末端设备都能同时 够达到设计流量。
实现动态水力平衡的系统也就达到了全面水力平衡的 第二个测量标准：电动控制阀两端的压差不能变化太大， 以保证控制阀有良好的控制特性。
当实现了前两个测量标准，同时在一二次侧界面处采 用了合适的旁通方式，通过全面水力平衡调试后，确保一 次侧流量大于等于二次侧的设计流量，那么空调系统就能 达到全面水力平衡的第三个测量标准：一二次侧系统的流 量相匹配。
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2.70
0.5
39.1
2.70
3.3
46.0
2.70
0.5
53.4
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61.4 3.50
0.5
70.0 3.50
3.6
79.1 3.50
0.5
90.7 21.40
2.4
169.6 20.70
37
169.6 22.40 8.35
169.6 24.40 14.01
39.3 3.50
3.3
55.6 4.50
15.2 DN80
96330 1
96330 5
16.6 DN100
104475 1
104475 5
18.0 DN100
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122370 5
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132120 5
22.7 DN100
140265 1
140265 5
199658 1
199658 5
34.3 DN100
199658 1
199658 5
34.3 DN100
199658 1
199658 5
34.3 DN100
199658 1
199658 5
34.3 DN125
199658 1
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199658 1
199658 5
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31.7 DN100
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199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN250
199658 1
199658 5
34.3 DN250
末端装置,泵房内设备及管路
流速 （m/s)
41498 5
7.1 DN70
49643 1
49643 5
8.5 DN70
59393 1
59393 5
10.2 DN70
67538 1
67538 5
11.6 DN80
77288 1
77288 5
13.3 DN80
85433 1
85433 5
14.7 DN80
95183 1
95183 5
16.4 DN100
比摩阻P 当量长度 管长
(Pa/m)
L（m) Ld(m)
137.2 49.40
4.4
77.8
1.80
1.5
98.6
1.80
5.4
122.0
2.30
3.3
147.8
2.30
0.5
40.0
2.30
3.3
47.0
2.30
0.5
56.0
2.30
3.6
64.2
2.70
0.5
74.8
2.70
3.6
84.2
2.70
说明 2.供
空调管道水力计算表Байду номын сангаас
本表水温采用12oC~7oC,t=5oC,K=0.5mm,密度=983.248kg/m3
负荷 W
1 4131 2 8145 3 3182 4 8145 5 8145 6 9750 7 8145 8 9750 9 8145 10 9750 11 8145 12 9750 13 8145 14 8145 15 8145 16 8145 17 8145 18 9750 19 54000 44 0 45 0 46 0 47 0 48 0 49 0 50 0 51 0 24 0 23 0
103328 1
103328 5
17.8 DN100
111473 1
111473 5
19.2 DN100
119618 1
119618 5
20.6 DN100
127763 1
127763 5
22.0 DN100
135908 1
135908 5
23.4 DN100
145658 1
145658 5
25.1 DN100
6364 12214 18064 26209 32059 40204 46054 54199 60049 68194 74044 82189 88039 96184 102034 110179 118324 172324 172324 172324 172324 172324 172324
1
6364 5
2.回 3.供
负荷 W
1 54000 2 9750 3 8145 4 8145 5 8145 6 8145 7 8145 8 9750 9 8145 10 9750 11 8145 12 9750 13 8145 14 9750 15 8145 16 8145 17 3182 18 8145 19 4131 44 0 45 0 46 0 47 0 48 0 49 0 50 0 51 0 24 0 23 0
0.307 0.450 0.398 0.577 0.435 0.546 0.625 0.736 0.815 0.659 0.716 0.795 0.851 0.530 0.562 0.607 0.652 0.949 0.249 0.249 0.249 0.159 0.159
23010 38561 44117 64010 61478 77097 88315 103934 115152 110339 119804 132983 142448 117454 124598 134544 144490 210432 107757 107757 107757 86123 86123
雷诺数 Re 14936 38756 48802 57645 60881 79578 95197 113894 109277 125053 138231 116232 126178 136124 146070 156016 165963 177869 243810 243810 243810 184599 197282 124850 124850 124850 124850 99783 99783
34.3 DN150
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN200
199658 1
199658 5
34.3 DN250
199658 1
199658 5
比摩阻P 当量长度 管长
(Pa/m)
L（m) Ld(m)
24.9 49.40
4.4
102.6
1.80
1.5
161.7
1.80
5.4
95.9
2.30
3.3
48.1
2.30
0.5
81.5
2.30
3.3
116.2
2.30
0.5
165.7
2.30
3.6
87.2
2.70
0.5
113.8
2.70
3.6
138.8
雷诺数 Re 103553 103148 116327 129506 142684 117632 127579 139485 149431 161337 171283 183189 193135 205042 214988 224934 228820 238766 243810 243810 243810 184599 197282 124850 124850 124850 124850 99783 99783
负荷 W
1 3182
负荷 累计
放大 负荷放大 温差 水量 管径(DN)
系数
W
oC （T/h)
(mm)
54000 1
54000 5
9.3 DN70
63750 1
63750 5
11.0 DN80
71895 1
71895 5
12.4 DN80
80040 1
80040 5
13.8 DN80
88185 1
88185 5
4.6 44.00
3.回
2 3182 3 5850 4 5850 5 8145 6 5850 7 8145 8 5850 9 8145 10 5850 11 8145 12 5850 13 8145 14 5850 15 8145 16 5850 17 8145 18 8145 19 54000 20 0 21 0 22 0 23 0 24 0
负荷 累计
放大 负荷放大 温差 水量 管径(DN)
系数
W
oC （T/h)
(mm)
4131 1
4131 5
0.7 DN32
12276 1
12276 5
2.1 DN40
15458 1