现浇连续梁碗扣式支架验算方法及探讨
碗扣式满堂支架受力分析与验算
碗扣式满堂支架受力分析与验算摘要：本文结合满堂支架的工程实际，对杆件在均布荷载、集中荷载下的受力进行分析，并通过验算，确定了杆件的空间布置，为该工程满堂支架施工提供了理论依据。
并通过该工程实例，介绍了满堂支架搭设的一般要求，以作同行参考。
关键词：满堂支架受力分析验算1.工程概况某现浇箱梁桥分三联，全长224m，C50砼2095m3，跨径组合为（3×20+4×26+3×20）m。
箱梁高1.40m，为单箱双室等高度截面连续箱梁，底部宽10.7m，顶宽15.5m。
箱梁施工时，采用WKJ碗扣式支架体系。
2.初拟支架布置和构件尺寸1）传力系统本桥支架设2层方木作为传力系统，其中大方木置于碗扣式支架托撑上，截面为12cm×12cm，顺桥向布置，间距0.9m；小方木置于大方木之上，截面为8cm×10cm，横桥向布置，间距0.3m。
2）支架规格及间距支架立杆钢管外径φ48mm，壁厚3.5mm，具体参数见下表。
立杆采用600mm 可调底座与600mm可调托撑,规格有3000mm、2400mm、1800mm、1200mm四种，空间布置为0.9m×0.6m。
两种横杆规格为600mm、900mm，步距1.5m。
钢管截面特性外径φ（㎜）壁厚t（㎜）截面积A（cm2）回转半径i（㎝）抗弯强度σ（Mpa）48 3.5 4.89 1.58 2053）整体稳定性保证措施为保证支架的稳定性，纵桥向及横桥向每隔3.6 m连续布置剪刀撑。
纵向在支架边缘必须设置剪刀撑，确保支架稳定。
剪刀撑与地平面成45°，角度偏差小于15°，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，必须上至底模板，下至地面。
支架在箱梁宽度外各伸lm便于施工。
3.荷载及受力验算1)荷载 箱梁砼荷载：q1=19.95KN/m2； 模板及方木荷载q2：取q2=0.5 KN/m2； 支架自重q3：q3=1.558KN/m2； 倾倒砼冲击荷载q4：取q4=2.5 KN /m2； 混凝土振捣荷载为q5：取q5=2 kN/m2。
现浇箱涵碗扣式支架施工方案及力学验算
箱涵模板支架施工方案及稳定性验算编制人：审核人：批准人：箱涵模板支架施工方案及稳定性验算一、工程概况本箱涵桩号为K0+847，涵洞与道路夹角33.8度，涵长159米，涵身每隔15米设置一道伸缩缝，箱涵设计为2跨，跨径为8米。
二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑结构荷载规范》GB50009—2001三、脚手架搭设方案1、材料计划根据现场实际情况结合该项目工程的结构特点，该箱涵顶板的支承拟采用碗扣式满堂钢管支架，钢管采用Ø48、壁厚3.5mm的钢管。
本碗扣式钢管支顶使用的杆件主要有（1）立杆、横杆、交叉支、斜杆（选用Ø48、δ=3.5mm钢管）、14a槽钢、100mm*100mm方木；（2）对接扣件、直角扣件、旋转扣件；（3）可调托撑、立杆可调底座。
2、作业条件（1）碗扣式钢管支架在箱涵底板混凝土浇筑完成后进行，须待底板混凝土达到安全强度后才可进行安装，以保证支架地面能满足承载力要求，防止钢管支架下沉。
（2）使用前应检查钢管及扣件的出厂合格证，碗扣式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷，若有则应挑除不用，对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。
作业前应在框架小桥底板处拉线以保证对位准确。
3、搭设顺序安放底座一→立杆一→扫地杆一→横杆一→斜杆一→接头锁紧一→安上层立杆一→安上层横杆一→逐层支设到箱涵顶板底面，安立杆顶可调支托一→铺设14a槽钢一→铺设方木及胶合板4、箱涵支架布置碗扣支架采用标准杆件，支架立杆纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m，按照要求搭设成60cm×60cm满堂支架结构，立杆采用φ48×3.5mm的钢管，水平横杆步距为1.2m。
倒角部位立杆横向加密，间距为0.3米，倒角处横杆沿倒角角度设置。
现浇箱梁碗扣支架计算
现浇箱梁碗扣支架计算
一、引言
现浇箱梁碗扣支架是指将箱梁中间的空洞部分扣于立柱或悬臂梁等支座上，使箱梁与立柱或悬臂梁相互固定的一种家具结构。
该支架的计算包括碗扣与立柱之间的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
本文将详细阐述现浇箱梁碗扣支架的计算方法。
二、碗扣与立柱之间的受力计算
1.碗扣与立柱之间的受力主要有水平力、垂直力和弯矩力。
水平力是由箱梁自重以及外部荷载产生的，可以通过重力计算公式计算得出。
垂直力是碗扣与立柱之间的竖向支持力，可以通过箱梁自重、外部荷载以及碗扣与立柱之间的摩擦力计算得出。
弯矩力是由于水平力和垂直力的作用产生的，可以通过弯矩计算公式计算得出。
三、支架的稳定性计算
1.支架的稳定性计算主要包括支架的整体稳定性和局部稳定性。
整体稳定性是指支架在整体受力下不会发生倾斜或翻倒，可以通过稳定性计算公式计算得出。
局部稳定性是指支架的各个部分在受力下不会发生局部破坏或失效，可以通过局部稳定性计算公式计算得出。
四、材料的选择
1.碗扣与立柱之间的受力计算结果可以作为材料选择的依据。
根据受力计算结果，可以选择适合的材料，并根据材料的强度和刚度要求进行对比分析，选出最合适的材料。
五、结论
本文详细阐述了现浇箱梁碗扣支架的计算方法，包括碗扣与立柱之间
的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
通过合理计算和确定，可以设计出经济、安全、稳定的现浇箱梁碗扣支架结构。
同时，本文提供
了一个框架，可以为今后类似结构的设计和计算提供参考。
桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架安全设计与验算分析
桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架安全设计与验算分析首先，针对支架的稳定性设计，需要考虑各种工况下的抗倾覆能力。
首先，支架在施工过程中可能会受到风、地震等外力的作用，因此需要根据设计规范和实际情况，计算支架的抗倾覆稳定系数，并进行相应的排查。
另外，由于支架的高度较高，对水平稳定性的要求也比较高，需要合理设置支撑点和支撑方式，以增加支架的稳定性。
其次，需要对支架的承载能力进行设计和验算。
支架在现浇箱梁施工过程中需要承受桥梁自重、混凝土浇筑时的作用力和施工车辆等荷载的作用，因此需要合理选取和布置支架材料和构件，并根据设计要求，计算支架的最大承载力。
在进行材料选型时，需要考虑材料的强度、刚度和耐久性等因素，并合理选择支架构件的型号和尺寸。
此外，还需要对支架的刚度进行设计和验算。
支架在施工过程中需要保持稳定的形状和位置，因此需要具有足够的刚度。
在设计中，需要合理设置支撑点和支撑杆件的间距和数量，以增加支架的刚度，并计算出合适的支架刚度系数。
同时，需要注意支架的刚度对结构变形和施工质量的影响，确保施工过程中的变形控制在允许范围内。
最后，还需对支架进行验算分析。
在设计和施工过程中，需要根据实际情况对支架的安全性进行验证。
通过使用结构分析软件模拟支架的工作状态，计算各个构件的内力和应力，并判断其是否满足强度和稳定性的要求。
另外，还需要针对施工过程中的各种紧急情况和异常工况进行分析和研究，制定相应的应急措施，确保施工过程的安全性。
综上所述，对桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架的安全设计与验算分析，需要考虑稳定性、承载能力、刚度等因素，并按照相关设计规范和要求进行设计和计算，以确保支架在施工过程中的安全可靠。
碗扣式满堂支架现浇连续箱梁施工技术
ｅ ｃ ｆ ｅｓ ｌｒ ｒ ｅ ｔ ｎ ｅｏ ｔ ｉ ａ ｏ ｃ ． ｈ ｍｉ ｐ ｊ ｓ
【 ｅ ｏｄ 】 ｏｔｕｕ ｂａ ； ｕｌ ｋｏ ｔｕ ａ ｉ ； ａ—ｎｐ ｃ； ｎ ｅ ａ ｒ ｏｙ Ｋ ｙ ｒｓ ｃｎｎｏｓ ｅ ｃｐ ｃ ｉ ｌｒ ｎ ｃｓ ｉ ｌ ｅ ｕｉ ｒ ｌｏ ｂｄ ｗ ｉ ｍ ｏ ｊｎ ｆｌ ｍ ｇ ｔ — ａ ｆ ｖ ｓ ｄ
似工 施工 具 鉴意 程的 颇 借 义。
【 关键诩】 连续葙梁 碗扣式满堂支架；现浇 万能杆件
【翻 类 】 ４ ３ 文 识 Ｊ 【章 号１４ ６（１１ｏ ３ 中 分 罨Ｕ ５ 【黼 码Ａ 文 编 】７ ｏ８０ ）号６ ０ ４． ３ ６一 ８２１１ｏ＿
Ｔ ｅ Ｃｏ ｔｕ ｔ ｎ Ｔｅ ｈ ｉ ｕ ｓｏ ｓ—ｉ —ｐ ａ ｅ Ｃｏ ｔｎ ｏ ｓ Ｂｅ ｍ ｈ ｎｓｒ ｃ ｉ ｃ ｎ ｑ ｅ ｆＣａ ｔ ｎ — ｌｃ ｎ ｉ ｕ ｕ ａ ｏ —
多面开工 ，必要 时具备赶工条件 。现对满堂支架 方案 和挂篮悬 臂方案的经 济性及工期进行 比较 ，见表 １ 和表 ２ 。
表 １ ２种 方 案 费 用 比较
费用名称 挂篮悬臂施 工 满堂支架施工
（ 元） 万 （ 元） 万
连续箱梁横断面采用单室单箱变截面结构 ，直线段横断面
碗扣式满 堂支架现浇连 续箱 梁施工 技术
马 毪云 （ 中铁二十 五局 集团 柳州铁路 工程 有限公 司，广西 柳 州 ５５ ０） ４０ ７
【 翼】 攮 文章通过仁丽线关坡立交大桥预应力砼连续箱粱采用碗扣式满堂支架现浇技术的施工实例，详细介绍
了 架 车 通 模板 设 方案 支 、 行 道、 的 计 及施工 措 并 支 及车 道支 的 进 检 对 他 技术 施’ 对 架 行通 墩 受力 行了 算， 其 类
现浇连续箱梁施工的探讨
现浇连续箱梁施工的探讨摘要：随着我国经济的发展,桥梁工程成了道路工程中的一个重要组成部分,而随着覆盖面积的扩大,高架桥工程也越来越多,高架桥的预应力混凝土变截面连续箱梁施工问题,也就成了桥梁工程时常面临的一个问题,要顺利完成整个工程,就必须对现浇连续箱梁施工有所了解。
下面就现浇连续箱梁施工做如下分析！关键词：现浇箱梁；施工；探讨前沿在目前的桥梁梁板设计中，为了适应公路线型和美观的要求，常常采用现浇连续箱梁，现就对现浇连续箱梁的施工总结如下：现浇连续箱梁采用满堂支架法施工。
施工中采用碗扣支架搭设满堂支撑体系，在跨主线位置右侧留5m（宽）×4m （高）的车行孔以便通行。
孔顶采用20#工字钢架设门式支架，保证道路畅通，车行孔门洞两侧设1m高防护栏杆外铺安全笆，孔顶及东西两侧伸出3m范围吊绿色尼龙绳防护网，以保证过往车辆及行人的安全。
施工程序：架设现浇箱梁支架→支底模和侧模→钢筋绑扎→安装内模→浇筑砼→砼的养生→预应力张拉及压浆1、架设现浇箱梁支架现浇箱梁支架采用纵横双排错位搭设的碗扣式满膛脚手架，碗扣式脚手架采用水平杆件和竖向杆件，可三向简支组合扣接，形成三维空间支架，支架可以横向纵向无限扣接延伸，竖向两端可接螺杆底座，通过放松或上紧螺杆上的螺帽，可在一定的范围内缩短和伸长杆件长度。
碗扣式支架下部扣接螺杆底座，底座的钢扣腕紧紧扣着承重砼上方的方木，方木的截面尺寸宜略小于钢扣碗的内部尺寸，使方木填满扣碗空间部分，接触充分、平稳。
竖杆顶端，立杆可调托撑内设支撑方木，方木上再搭设一层方木，该层方木紧紧顶着箱梁底模。
支架对特殊部位的模板不到位时，用方木块或木楔来调整。
每一孔支架架至下一跨的1/5L处。
支架架设好之后，先进行预压试验，预压采用在底模上方堆砂袋的办法，预压重量为箱梁自重的100%，时间为3天。
逐级卸载，观测不同荷载作用下支架的弹性变形和非弹性变形情况，以确定底模高度。
由于梁体较重，在自重的作用下会产生一定的下挠度，为确保梁体设计标高，在架设支架时考虑在跨中设置预拱度，根据二次抛物线进行分配。
碗扣式支架在现浇连续箱梁桥施工中的应用
１ 工程概 况
国道 ２３线雅达虹至炼油厂段一级公路 江北段松原东互通 Ａ ０ 匝道跨线桥上部结构形式均采用现浇钢筋混凝土连续箱粱 ， 跨线
桥 全 长 ６ 共 ３跨 ， 径 组 合 为 单 幅 （ ９ｍ ＋ ３ｍ＋１ ， 幅 １ ｍ， 跨 １ ２ ９ｍ） 左
支架在荷 栽作用下的非弹性压缩 支架基底在荷载作用下的 非弹性沉陷
预留通道等问题 ， 使得在此类问题 中碗扣式支架 的使用 变得 较为 复杂 。本文 以碗扣式钢 支架 在 国道 ２３线 江北段 松原 东互通 Ａ ０ 匝道跨线 桥连续箱梁施 工中的应用为 例， 对碗扣式支架施工 方案 的制定进行系统的阐述 。
现浇混凝土箱梁支架预拱度理论计算结果见表 Ｉ 。
现浇混凝土箱梁支架压重后预拱度设置见表 ２ 。
３ 碗扣 式支 架布置形 式与验算
３ １ 支架基础 处理 ．
碗 扣 式 支 架搭 设 前 ， 须 对 地 基 （ 地 面 ） 行 处 理 ， 满 足 必 原 进 以
现浇 混凝土箱梁施 工过程 中承载力的要求。根 据现场实 际情 况 处理方法为 ： 原地 面整平碾压 ， 压实度达到 ９ ％以上 ； ３ 在其上铺筑 ２ ｍ水泥稳定砂砾 ， ０ｃ 支架底脚用枕木抄垫。锥坡基底的处理方法 ：
以桥住地质及 地基 受力情况计算
＝ ｘ ×（ ｘ ／ ２ 按 ： 次抛物 线法 分配 三一 ） Ｌ
２ 碗 扣式 支架预 拱度计算 与设 置
２ １ 支架压 重情况分析 ．
１ 本 桥支架基座设置在原状 （ ） 亚黏土 ） ， 上 且支架下地基上铺 筑水泥稳定砂砾 ２ ｍ， ０ａ 支架底脚 铺设枕木 ， 其承 载力较好 ， 沉降 量较小 。根据以往 的施工经验和参 考地基承载参数 ， 支架下基 取 座沉降值为 ５ｍ ｍ。２ 碗 扣式支 架为使用较 成熟 的支 架形式 ， ） 其
现浇箱梁碗扣式钢管支架体系验算
现浇箱梁满堂支架及模板施工方案1、工程概况三环路东北段B段道路工程(Ⅶ标段)桥梁工程主要包括：A匝道桥，设计起点桩号为AK0-0.039，终点桩号为AK0+292.961，全长293m，桥梁位于R=60m的平曲线内。
上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，A匝道桥标准宽为8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；B匝道桥，设计起点桩号为BK0-0.048，终点桩号为BK0+288.152，全长288.20m，桥梁位于R=60m的平曲线内，上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，B匝道桥标准宽为8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；C匝道桥分为两段,第一段设计起点桩号为CK25+359.04，终点桩号为CK25+791.04，桥长为432m，桥梁位于R=1300m的平曲线内，第二段设计起点桩号为CK26+011.675，终点桩号为CK26+201.675，桥长为190m, 桥梁位于R=350m的平曲线内, 上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，第一段共四联，第二段共两联，第一段桥跨布置为(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段桥跨布置为(20x2)+(30x5)m，C匝道标准桥宽为18.75m；洪湾主路高架桥设计起点桩号为K26+614，终点桩号为K27+040，全长426m，桥跨布置为右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高1.8m。
结合现场地质、地形以及各联箱梁的具体情况，采用碗扣式钢管满堂支架作为现浇箱梁支架。
现就C匝道桥第一段第三联所采用的碗扣式钢管满堂支架体系进行验算。
2、检算依据施工检算荷载计算项目按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000执行、《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001年5月（周水兴、何兆益、邹毅松等编著）。
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现浇连续梁碗扣式支架验算方法及探讨
[摘要] 通过对现浇连续梁碗扣式支架布置及理论验算，验证在实际施工中的应用，用于指导和评价支架工程的结构安全性。
[关键词] 碗扣式支架布置验算方法
一、工程概述
加纳库马西市SOFOLINE立交桥工程是Kumasi到Sunyani道路改造的一部分，由中国地质集团工程公司加纳经理部承建。
其中WB主线桥（双幅）共四联，孔跨布置为（3×23）＋（3×23）＋（25.1+2×27+26）＋（3×26+27.7+2×25）＝398.8m。
现统一按第一联、第二联孔跨3*23m连续刚架计算，梁宽13m，梁高1.7m。
本桥现浇梁支架采用碗扣钢管脚手架，在E5~E6、C1~C2、WB12~WB13处设17根320工字钢梁做门洞梁，适用于跨度6m的门洞搭设，以满足既有道路交通的正常通行。
由于受压杆的失稳而使整个结构发生坍塌，不仅会造成物质上的巨大损失，而且还危及人民的生命安全，因此在施工前必须进行支架安全性验算，下面就本桥支架布置和安全性验算进行基本的计算和探讨。
二、满堂脚手架的布置
该桥除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。
支架材料为普通钢管脚手架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。
地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实，先铺10㎝碎石垫层，后铺C15砼15㎝（软弱地段换填垫片石和灰土）。
支架间距顺桥向0.9m，横桥向3*1.2+4*0.6+2*0.9+4*0.6+3*1.2m,步长120cm。
钢管上下均采用可调调节支撑，支架底托下延横桥向垫方木，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
因为满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
三、支架检算如下
1、模板支架检算(按一米梁长计算，钢管按Φ48计算)
（1）钢筋砼断面如图，荷载按照宽5.5米计算，则长1米的梁自重N1=（S 外12.35-S内5.85）×1×26=170(KN)，（按WB主线或匝道图纸工程量，最大荷载3.2t/m2）
（2）厚18mm模板荷载N2=5.5×1×0.018×9=0.891(KN)
（3）5×10方木荷载N3=4根×0.05×0.1×5.5×7.5=0.825(KN)
（4）10×10方木荷载N4=10根×1×0.102×7.5=0.75(KN)
（5）人及机具活载N5=20(KN)
则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×(170+0.891+0.825+0.75)+1.4×20=234.96(KN)
模板支架立杆的计算长度l0=步距1.2m+2×0.5=2.2m
长细比λ=l0/I=2.2/1.58=139.2
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.34，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；
A≥N/Φ·f =234.96/(0.34×205)=33.71cm2
一根Φ48钢管的截面为4.89cm2，常规单根轴向承载力近30KN，
则上述荷载需钢管数=33.71/4.89 =7根
施工中采用@60×90的碗扣脚手架，共计18根，满足上述检算要求。
2、立杆地基承载力计算(按1.2米梁长计算，钢管按Φ48计算)
平均压力P≤fg
P- 立杆基础底面的平均压力，P=N/A；
N- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
A- 基础底面面积；
fg- 地基承载力设计值。
（1）钢筋砼荷载按照宽5.5米计算，则长1.2米的梁
N1=（S外12.35-S内5.85）×1.2×26=203(KN)
（2）厚18mm模板荷载N2=5.5×1.2×0.018×9=1.069(KN)
（3）5×10方木荷载N3=6根×0.05×0.1×5.5×7.5=1.031(KN)
（4）10×10方木荷载N4=9根×1.2×0.102×7.5=0.9(KN)
（5）钢管脚手立杆N5=9根×2×6×3.84×10/1000=4.417(KN)
横杆N6=12×2×6×3.84×10/1000=5.53(KN)
（6）施工人员及机具活载N7=30(KN)
N=1.2(203+1.069+1.031+0.9+4.417+5.53)+1.4×30=301.14 (KN)
A=1.2×5.5=6.6m2
P=N/A=301.14/6.6=45.6KPa≤fg=120Kpa，满足施工要求
四、门洞的检算
门架基础采用C15钢筋混凝土，宽1000mm，高1000mm，长13m,端头为楔型，Ф48mm钢管2排横向间距30cm作支架，采用320工字钢作梁跨越城市道路，施工桥梁上部，确保城市交通畅通，门架尺寸延纵桥向4.5米，高4.5米。
1、槽钢检算
（1）钢筋砼断面5.5m2，折算成每米均布荷载q1=170/（5.5*1）=31(KN/m)
（2）模板荷载q2=5.5×6×0.018×12/(5.5×6)=0.216(KN/m)
（3）5×10方木荷载q3=28×5.5×0.05×0.1×7.5/(5.5×6)=0.18(KN/m)
（4）15×15方木荷载q4=15×5.5×0.152×7.5/(5.5×6)=0.422(KN/m)
（5）人及机具活载N5=4(KN/m)
q=1.2(31+0.216+0.18+0.422)+1.4×4=43.78KN/m
Mmax=ql2/8=43.78×6*6/8=197KN·m
W max=Mmax/[σ]=197/170=1158.88cm3
若采用320工字钢，则其
惯性距I320=5×3303/12+2×(170×103/12+1703×10)=99760.2㎝4
抗弯截面系数W320= I320/17.5=570.07cm3
W320/ W max=570.07/1158.88=0.500m
说明：50cm的梁的抗弯截面系数近为570.07 cm3，即采用320工字钢可顶长6米宽50cm的梁。
本桥施工中槽钢间距为30cm。
满足施工要求。
2、工字钢梁挠度检算
f=5qL4/384EI=5×43.78×64/384×210×109×0.998×10-4=0.035mm
满足《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》中l/1500=4mm〉的规定。
3、槽钢下支墩检算
（1）钢筋砼荷载按照宽5.5米计算，则长6米的梁N1=（S外12.35-S内5.85）×6×26=1014(KN)
（2）模板荷载N2=5.5×6×0.018×11=6.53(KN)
（3）5×10方木荷载N3=20×0.05×0.1×6×7.5=4.5(KN)
（4）15×15方木荷载N4=10×6×0.152×7.5=10.1(KN)
（5）工字钢荷载N5=20×7×52.69×10/1000=73.8(KN)
（6）人及机具活载N6=100(KN)
则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×(1014+6.53+4.5+10.1+73.8)+1.4×100=1470.7(KN)
模板支架立杆的计算长度l0=步距1.2m+2×0.5=2.2m
长细比λ=l0/I=2.2/1.58=139.2
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.34，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；
A≥N/Φ·f =1470.7/(0.34×205)=211.00cm2
一根Φ48普通钢管的截面为：4.89cm2；则上述荷载需钢管数=211/4.89 =43根
施工中采用@30×30的Φ48碗扣脚手架，
双排布置（5.5/0.3*2排*2侧=72），共计72根，满足施工检算要求。
五、结束语
脚手架不光要进行力学验算，还要对现场施工环节进行严格要求
（1）脚手架必须在清理和夯实的地面上搭起，否则，在自重和外力加载荷作用下必然使某些竖杆受力大，另外一些杆受力小。
（2）必须对各碗扣逐个检查，对连接不实的要及时处理。
（3）在浇筑箱梁的过程中，要派专人巡视支架情况，防止浇筑过程由于混凝土受力不平衡，某些上顶托支撑不实。