最新双向板课程设计书-钢筋混凝土现浇楼盖设计 2
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构课程设计说明书
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构设计说明书专业：土木工程学号：姓名：主要内容：（1）方案（2）结构平面布置（3）设计资料（4）截面尺寸选择（5）板的计算（6）梁的荷载确定（7）横向肋梁计算（8）纵向肋梁计算（9）构造（10）设计说明（11）材料用量估算1、方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
2、结构平面布置总尺寸为L1×L2=37.2m×23.4m，按双向板跨度为5m左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
3、设计资料（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层。
板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
（2）楼面可变荷载标准值为5.5 kN/m2。
（3）材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2）；钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y=360 N/mm2)，其余钢筋采用HPB235级(f y=210 N/mm2)。
4、截面尺寸选择柱：400mm×400mm板：h≥4700/50=94mm，取h=100mm。
横向肋梁：h=（1/18～1/12）L=261～392mm，取h=400mm，b=（1/3～1/2）h=133～200mm，取b=150mm。
纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=379～663mm，取h=500mm，b=（1/3～1/2）h=167～250mm，取b=200mm。
5、板的计算（1）荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.40 kN/m2100mm钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面层0.01×24=0.24 kN/m23.48 kN/m2永久荷载设计值g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可变荷载设计值q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2合计11.33 kN/m2（2）计算跨度纵向：中间跨l0=5.3-0.15=5.15m边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m横向：中间跨l0=4.7-0.2=4.5m边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性绞线法设计：荷载设计值g+q=11.33 kN/m26、梁的荷载确定按照下述方法近似确定：从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交，将整块板分成四个板块，每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
混凝土楼盖课程设计双向板
目录1 现浇楼盖尺寸及梁板布置........................................ - 1 - 2梁板尺寸的确定................................................ -2 - 3板的计算...................................................... - 2 -3.1荷载设计值.............................................. - 2 -3.2计算跨度................................................ - 3 -3.3弯矩计算................................................ - 3 -3.4截面设计................................................ - 5 - 4主梁设计...................................................... - 9 -4.1短跨主梁设计............................................ - 9 -4.1.1荷载设计值........................................ - 9 -4.1.2荷载最不利布置图................................. - 10 -4.1.3弯矩设计值....................................... - 10 -4.1.4短跨主梁配筋......................................... - 13 -4.2长跨主梁设计........................................... - 16 -4.2.1荷载设计值....................................... - 16 -4.2.2荷载最不利布置图................................. - 17 -4.2.3弯矩设计值....................................... - 17 -4.2.4长跨主梁配筋..................................... - 20 - 总结........................................................... - 25 - 致谢........................................................... - 27 -1 现浇楼盖尺寸及梁板布置主梁沿横向和纵向双向布置，采用双向板计算L1=2200mm L2=7200mm1.1设计参数1、某仓库，楼面标准使用活荷载为8.0kN/m2。
s双向板课程设计书-钢筋混凝土现浇楼盖设计 2
丽水学院课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程名称：钢筋混凝土结构设计院系：___ ____工学院土木工程学系___ 班级：___ 土木092 __ 姓名学号：____ 张波30 ___ 组别成员：D组谢尚照杨金龙张波杨坚彭勃杨汉设计时间：2012年6月21日至 7月3日共计2周二零一二年七月三日目录一、设计任务书-----------------------------------21、设计目的和方法------------------------------22、设计资料------------------------------------23、设计内容------------------------------------34、设计任务------------------------------------35、设计要求------------------------------------3二、设计计算书 ----------------------------------41、结构布置及构件尺寸选择----------------------42、荷载设计值----------------------------------53、板的计算------------------------------------54、梁的计算-----------------------------------175、绘制施工图---------------------------------32三、参考资料 -----------------------------------33四、小结------------------------------------34一、设计任务书（一）设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计(DOC)
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计1.设计资料本设计为单层工业厂房。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：1、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝24m，结构纵向长L2＝30m。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用整体式单向（板道桥方向），双向板（房建方向）肋形结构；2、该建筑位于非地震区；3、建筑物安全级别为二级；4、结构环境类别二类；5、建筑材料等级：混凝土强度等级：见表中所给；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB300级，梁中受力筋HRB335级；6、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值见表1所示；7、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。
柱：b ×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；8、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；9、地基承载力为250KN/m2；10、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
1.1 楼面做法水泥砂浆面层（mm 25厚，容重202kN m ）钢筋混凝土现浇板（容重253kN m ）板底混合砂浆抹灰（15mm 厚，容重173kN m ）1.2 楼面荷载永久荷载分项系数G γ=1.35，可变荷载标准值为Q γ=1.25KN/m2，分项系数1.4。
1.3 材料选用混凝土C30（2214.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==）钢筋采用HPB335（2300/y f N mm =）级钢筋。
1.4 结构平面布置图1 梁格平面布置示意图由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为7500mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。
钢筋混凝土现浇楼盖设计书
1. 设计背景某多层工业厂房，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，厂房的平面布置见图1，其中1l =7.5m ,2l =6.3m 。
剖面及楼面做法见图2（墙下为砖基础，基础顶标高为-1.2m ），楼面可变荷载标准值为k q =7.0 kN/m 2，要求设计该多层工业厂房的楼盖。
部分常用材料重力密度见表1。
本设计暂不考虑圈梁设计，构造柱按照需要进行设计。
图1 楼盖平面图表 表1 部分常用材料的重力密度2.设计方案2.1材料选用（1）混凝土：采用C20级（c f =9.6N/mm 2，t f =1.10N/mm 2，1α=1.0）；（2）钢筋：板中钢筋采用HPB235级（y y f f '==210N/mm 2），梁中纵筋采用HRB335级（y y f f '==300N/mm 2），箍筋采用HPB235级。
2.2结构平面布置（见图3）图3 楼盖结构平面布置图)/25γ( (3))/17γ(15mm ),/20γ(20mm (2)/5.5q (1).13332k m kN m kN m kN m kN ====钢筋混凝土重度厚石灰砂浆抹底 底板及梁用厚水泥砂浆抹面．楼面面层用．楼面活荷载标准值为设计资料3. 方案实施3.1板的计算（按考虑塑性内力重分计算）按刚度要求，板厚度按不验算挠度条件应不小于l /40=2000/40=55mm ，且不小于70mm ，故取板厚h =80mm 。
次梁髙度应满足h=l /18~l /12=6000/18~6000/12=333～500mm ，b=h/3~h/2=150~250mm,故取次梁高度h =450mm ，宽度b =200mm 。
主梁高度h=l /15~l /12==400～500mm ，b=h/3~h/2=150~250mm 故取次梁高度h =500mm ，宽度b =250mm 。
（1）荷载计算查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，钢筋混凝土重力密度25kN/m 3，水泥砂浆重力密度20kN/m 3，石灰砂浆重力密度17kN/m 3。
混凝土结构课程设计(双向板肋梁楼盖)
土木工程专业混凝土结构课程设计（双向板）学校名称: XX大学学生姓名：XXX学生学号：XXXXXXXXXX班级：土木工程目录1.设计背景 (1)1.1设计资料 (1)1.2 设计要求 (2)2.设计方案 (3)2.1板布置图 (3)2.2选用材料,地面的做法: (4)3.方案实施 (4)3.1板的计算 (4)3.1.1板的荷载 (6)3.1.2板的内力及配筋 (6)3.2 梁的计算 (10)3.2.1梁的荷载 (10)3.2.2梁内力计算 (12)3.2.3梁配筋计算 (13)3.2.3.1正截面受配弯筋计算 (13)3.2.3.2斜截面受配弯筋计算 (15)目录1 设计资料 (1)2 板的设计 (1)2.1 荷载 (2)2.2 内力计算 (2)2.3 截面承载力计算 (3)3 次梁设计 (3)3.1 荷载 (4)3.2 内力计算 (4)3.3 截面承载力计算 (5)4 主梁计算 (6)4.1 荷载 (7)4.2 内力计算 (7)4.3 截面承载力计算 (11)4.4 主梁吊筋计算 (13)多层工业厂房单向板肋梁楼盖1 设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。
结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。
楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm 厚混合砂浆。
材料选用混凝土：采用C30（f c =14.3 N/mm 2）钢筋：梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（f y =300 N/mm 2），其余采用HRB300级钢筋（f y =270 N/mm 2）。
2 板的设计板按塑性内力重分布方法设计。
按刚度条件板厚要求取h=L/30=2000/30≈67mm ，工业厂房楼面最小厚度为70mm ，取板厚h=80mm 。
精选钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计 (2).doc
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计——钢筋混凝土11-12 学年第三学期课程设计设计学院：建设工程学院班级： 09 级 3 班学号： 63090305姓名：王国超目录一、钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计任务书 (2)1 设计题目： . (2)2 设计目的 . (2)3 设计内容 . (2)4 设计资料 . (2)5 设计要求 . (3)二、板的设计 (4)1. 平面布置和截面尺寸 . (4)2. 荷载计算 . (4)3. 按弹性理论设计板 . (6)1) 计算跨度 (6)2) 支座最大弯矩值 (7)3) 按弹性理论配筋计算，如表 2 所示 (8)4. 按塑性理论设计板 . (8)1)A 区格板弯矩计算 (9)2)B 区格板弯矩计算。
(10)3)C 区格弯矩计算。
(11)4)D 角区格弯矩的计算。
(11)5) 配筋计算。
(12)三、支承梁的设计 (13)1. 纵向支承梁 L-1 设计 . (13)1) 跨度计算 (13)2) 荷载计算 (14)3) 内力计算 (15)4) 正截面承载力计算 (18)5) 斜截面受剪承载力结算 (19)2. 横向支承梁 L-2 设计 . (20)1) 计算跨度 (20)2) 荷载计算 (20)3) 内力计算 (21)4) 正截面承载力计算 (24)5) 斜截面受剪承载力结算 (25)一、钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计任务书1设计题目设计某多层工业厂房的中间楼面，采用现浇钢筋混凝土双向板肋梁楼盖。
2设计目的（1）了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容；（2）了解梁、板结构的荷载传递途径及计算简图；（3）熟悉受弯构件梁和板的设计方法；（4）了解内力包络图及材料图的绘制方法；（5）掌握钢筋混凝土结构的施工图表达方式。
3设计内容3.1 结构平面布置图：柱网、板、及支承梁的布置。
3.2 板的强度计算 ( 按弹性理论计算 ) 。
根据楼面荷载，按弹性理论计算板的内力，进行板的正截面承载力计算，并进行板的钢筋配置。
混凝土双向楼盖课程设计
设计及说明主要结果一、截面尺寸确定和结构平面布置1. 截面尺寸确定方法板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于（1/40～l/50）lox=4800/50=96～120mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为120mm。
主梁的确定：h=(1/12-1/8)lx=400mm-600mm,取h=500又h/b=2-3，则b 取250mm.则次梁取h*b=200mm*400mm柱的确定：有任务书给出 400mm*400mm墙厚的确定：由砌块规格取墙厚200mm2、结构平面布置图双向板肋梁盖由板和支撑梁构成。
根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1所示。
图 1 结构平面布置板厚：h=120mm主梁：h=500mm b=250mm次梁: h=400mm b=200mm墙厚：200mm设 计 及 说 明主要结果 二、荷载计算1.恒载计算12mm 水磨石： 0.652kN m 18mm 水泥砂浆： 0.018m*203kN m =0.362kN m 15mm 石灰砂浆： 0.015m*173kN m =0.2552kN m 板自重： 0.012m*253kN m =32kN m 恒载标准值： 4.2652kN m 恒载设计值： g=4.2652kN m *1.2=5.1182kN m 活载标准值： 62kN m 活载设计值: q=62kN m *1.3=7.82kN m 合计： p=q+g=12.922kN m 按弹性理论计算有：g’=5.1182kN m +(7.82kN m )/2=9.022kN m q ’=(7.82kN m )/2=3.92kN m三、计算跨度的计算方法和实例1. 计算跨度的计算方法边 跨： ⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧++++=2222min 0b h l b a l l n n 中间跨： ⎭⎬⎫⎩⎨⎧=n cl l l 1.1min 0 2.各区格板计算跨度的计算2.1区格板1计算跨度::ox l ln 30001001252775ln /2/22775250/2200/23000ln /2/22775120/2200/229352935mmlo a b mm lo h b mm lox mm =--==++=++=≤++=++==设 计 及 说 明主要结果 :oy l ln 48001251254550ln /2/24550250/2250/24800ln /2/24550120/2250/247354735mmlo a b mm lo h b mm loy mm=--==++=++=≤++=++==2.2区格板2计算跨度：:ox l 30001.1ln 1.1(3000100125)3025.53000lo lc mmlo mm lox mm==≤=--==:oy l 14735loy mm =同中2.3区格板3计算跨度：:ox l 24001.1ln 1.1(2400250)23652365lo lc mmlo mm lox mm==≤=-==:oy l 14735loy mm =同中2.4区格板4计算跨度::ox l 24001.1ln 1.1(2400250)23652365lo lc mmlo mm lox mm==≤=-==:oy l 14735loy mm =同中2.5区格板5计算跨度::ox l 23000lox mm =同 :oy l 44800loy mm =同2.6区格板6计算跨度::ox l 2935lox mm =同1 :oy l 4800loy mm =同5设计及说明主要结果四、弯矩的计算方法和实例1.弯矩的计算区格 1ox oyl l 2.935m/4.735m=0.62边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/固定/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0357*9.02+0.0482*3.9)*2.935^2=4.39()yM kN m m(0.0084*9.02+0.0138*3.9)*2.935^2=1.120.2μ=()xM kN m m4.39+0.2*1.12=4.61()yM kN m m1.12+0.2*4.39=2支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0782*12.92*2.935^2=-8.7()yM kN m m-0.0571*12.92*2.935^2=-6.35区格 2ox oyl l3m/4.735m=0.63边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0354*9.02+0.0524*3.9)*3^2=4.71()yM kN m m(0.0087*9.02+0.0116*3.9)*3^2=1.110.2μ=()xM kN m m4.71+0.2*1.11=4.93 kN·m/m()yM kN m m1.11+0.2*4.71=2 .05kN·m/m支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0777*12.92*3^2=-9.03()yM kN m m-0.0571*12.92*3^2=-6.64课程设计说明书设计及说明主要结果区格 3ox oyl l 2.365m/4.735m=0.5边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.04*9.02+0.0588*3.9)*2.365^2=3.3()yM kN m m(0.0038*9.02+0.0060*3.9)*2.365^2=0.30.2μ=()xM kN m m3.3+0.2*0.3=3.36()yM kN m m0.3+0.2*3.3=0.96支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0829*12.92*2.365^2=-6()yM kN m m-0.0571*12.92*2.365^2=-4.12区格 4ox oyl l 2.365m/4.8m=0.5边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.04*9.02+0.0965*3.9)*2.365^2=4.12()yM kN m m(0.0038*9.02+0.0174*3.9)*2.365^2=0.570.2μ=()xM kN m m4.12+0.2*0.57=4.23()yM kN m m0.57+0.2*4.12=1.39支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0829*12.92*2.365^2=-5.99()yM kN m m-0.0571*12.92*2.365^2=-4.12课程设计说明书设计及说明主要结果区格 5ox oyl l3m/4.8m=0.63边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0354*9.02+0.0524*3.9)*3^2=4.71()yM kN m m(0.0087*9.02+0.0116*3.9)*3^2=1.110.2μ=()xM kN m m4.71+0.2*1.11=4.93()yM kN m m1.11+0.2*4.71=2.02支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0777*12.92*3^2=-9.03()yM kN m m-0.0571*12.92*3^2=-6.64区格 6ox oyl l 2.935m/4.8m=0.61边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/固定/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0362*9.02+0.0534*3.9)*2.935^2=4.61()yM kN m m(0.0080*9.02+0.0108*3.9)*2.935^2=0.980.2μ=()xM kN m m4.61+0.2*0.98=4.81()yM kN m m0.98+0.2*4.61=1.9支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0782*12.92*2.935^2=-8.7 kN·m/m()yM kN m m-0.0571*12.92*2.935^2=-6.35 kN·m/m课程设计说明书设计及说明主要结果2. 配筋计算1）跨中配筋计算表1双向板跨中弯矩配筋表注：跨中区格与四周梁整体现浇，则折减%20.边区格板的跨内截面：/ 1.520%1.5 2.010% lob lo lobloblo<≤≤--时，减小；时，减小其中——沿板边缘方向的计算跨度垂直于板边缘方向的计算跨度截面m/(kN･m)h0/mmA S/mm2选配钢筋实配面积/mm2（表中弯矩为计算折减后的值）跨中1区格（不折减）lox方向 4.61 100 180 Ф8@200 252loy方向 2 90 87 Ф6@200 142 2区格（折减80%）lox方向 3.94 100 154 Ф8@200 252loy方向 1.64 90 71 Ф6@200 142 3区格（折减80%）lox方向 2.69 100 105 Ф8@200 252loy方向0.77 90 33 Ф6@200 142 4区格（折减80%）lox方向 3.38 100 132 Ф8@200 152loy方向 1.11 90 48 Ф6@200 142 5区格（折减80%）lox方向 3.94 100 154 Ф8@200 252loy方向 1.62 90 70 Ф6@200 142 6区格（折减90%）lox方向 4.33 100 169 Ф8@200 252loy方向 1.71 90 74 Ф6@200 142课程设计说明书设计及说明主要结果2）支座配筋计算折减方法：/ 1.520%1.5 2.010% lob lo lobloblo<≤≤--时，减小；时，减小其中——沿板边缘方向的计算跨度垂直于板边缘方向的计算跨度支座处的弯矩：（表中为折减后的值）1-2支座 mx`=1/2(-8.7-0.8*9.03)=-7.96kN·m/m2-3支座 my`=1/2(-9.03-6) *0.8=-6.02kN·m/m3-2支座 mx`=-6.02kN·m/m3-4支座 my`=1/2(-4.12-4.12)=-4.12kN·m/m4-5支座 my`=1/2(-5.99-9.03)=-7.51kN·m/m5-4支座 mx`=-7.51kN·m/m2-5支座mx`=1/2(-6.64-6.64)=-6.64kN·m/m1-6支座mx`=1/2(-6.35-0.9*6.35)=-6.03kN·m/m4-4支座mx`=-4.12kN·m/m5-5支座mx`=-6.64kN·m/m6-6支座mx`=-6.35*0.9=-5.72kN·m/m表2支座处弯矩配筋表截面m/(KN.m) Ho/(mm) As/mm^2 选配钢筋实配面积1-2 7.96 100 310 Ф10@200 392.52-3 6.02 100 234 Ф10@200 392.53-2 6.02 100 234 Ф10@200 392.53-4 4.12 100 161 Ф8@200 251.54-5 7.51 100 293 Ф10@200 392.55-4 7.51 100 293 Ф10@200 392.51-6 6.03 100 235 Ф10@200 392.54-4 4.12 100 161 Ф8@200 251.55-5 6.64 100 259 Ф10@200 392.56-6 5.72 100 223 Ф10@200 392.52-5 6.64 100 259 Ф10@200 392.5课程设计说明书设计及说明主要结果五、电算方法和结果对比分析1.PMCAD操作流程开始建立轴网模型构件布置荷载输入设计参数整体组装否楼板计算是否合理是楼板配筋出楼板配筋图结束图2 PMCAD计算流程图图3 整体模型图课程设计说明书设计及说明主要结果2.PMCAD内力结果表3 PKPM计算结果表参数板的编号1 2 3kg（kN m） 4.26kq（kN m） 5.57oxl（mm）4800oyl（mm）3000跨内xM（kN m m） 1.27yM（kN m m） 3.02'xM（kN m m） 2.73'yM（kN m m） 5.96 sxA（2mm）326.81 syA（2mm）326.81实配钢筋φ 8@150 sxA（2mm）335实配钢筋φ 8@150 syA（2mm）335支座'xM（kN m m） 6.64'yM（kN m m）9.05 sxA（2mm）343.64 syA（2mm）474.74 实配钢筋φ10@200 sxA（2mm）393实配钢筋φ 8@100 syA（2mm）503课程设计说明书设计及说明主要结果参数板的编号4 5 6kg（kN m）kq（kN m）oxl（mm）oyl（mm）跨内xM（kN m m）yM（kN m m）'xM（kN m m）'yM（kN m m）sxA（2mm）syA（2mm）实配钢筋sxA（2mm）实配钢筋syA（2mm）支座'xM（kN m m）'yM（kN m m）sxA（2mm）syA（2mm）实配钢筋sxA（2mm）实配钢筋syA（2mm）课程设计说明书设计及说明主要结果3、PMCAD配筋结果图4 PKPM配筋图表4 楼板钢筋表4、与手算对比分析电算弯矩略大于手算弯矩结果。
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双向板课程设计书-钢筋混凝土现浇楼盖设计2丽水学院课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程名称：钢筋混凝土结构设计院系：___ ____工学院土木工程学系___ 班级：___ 土木092 __ 姓名学号：____ 张波30 ___ 组别成员：D组谢尚照杨金龙张波杨坚彭勃杨汉设计时间：2012年6月21日至 7月3日共计2周二零一二年七月三日目录一、设计任务书-----------------------------------21、设计目的和方法------------------------------22、设计资料------------------------------------23、设计内容------------------------------------34、设计任务------------------------------------35、设计要求------------------------------------3二、设计计算书 ----------------------------------41、结构布置及构件尺寸选择----------------------42、荷载设计值----------------------------------53、板的计算------------------------------------54、梁的计算-----------------------------------175、绘制施工图---------------------------------32三、参考资料 -----------------------------------33四、小结------------------------------------34一、设计任务书（一）设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。
确定板的厚度和支承梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。
分别按照塑性计算方法和弹性理论计算方法进行板、支承梁的内力和配筋的计算。
（二）设计资料(1)结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计，其平面如图1.1所示。
楼盖结构平面布置图1.1（2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
（3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数Rg=1.2，分项系数R q=1.3或1.4。
（4）材料：平面尺寸lx =4.8m，ly=6.6m。
楼面均布活荷载q=4.0kN/m。
混凝土强度等级为C25。
采用HRB335钢筋。
（三）设计内容（1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。
（2）双向板设计：[1]按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
[2]按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
（3）支承梁的设计。
（四）设计任务（1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、参考文献、设计心得、成绩评定表。
（2）施工图纸[1]结构平面布置图[2]板的配筋图[3]支承梁的配筋图（五）设计要求施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。
二、设计计算书（一）结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁盖由板和支撑梁构成，支撑梁短边的跨度为4800mm，支撑梁长边的跨度为6600mm。
根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图2.1所示。
结构平面布置图2.1板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=4800/50=96mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。
支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14~l/8,长跨梁截面高度h=(6600/14~6600/8)=471.43~825mm,故取h=600mm。
长跨梁截面宽 b=h/3~h/2=(600/3~600/2)=200~300mm,故取b=250mm。
短跨梁截面高 h=(4800/14~4800/8)mm=342.9~600mm,故取h=600mm。
短跨梁截面宽 b= h/3~h/2=166.7~250mm,故取b=250mm。
（二）荷载设计值由于活荷载标准值等于4.0kN/m2，则取r Q =1.4。
20mm原水泥砂浆地面 0.02×20kN/m3=0.4kN/m2100mm原钢筋砼现浇板 0.1×25kN/m3=2.5kN/m215mm原石灰砂浆抹底 0.015×17kN/m3=0.255kN/m2恒荷载设计值：g= 0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2活荷载设计值：q=4.0kN/m2g+q/2=1.2×3.155+1.4×4.0/2=6.586kN/m2q/2=1.4×4.0/2=2.8kN/m2；g+q=1.2×3.155+1.4×4.0=9.386kN/m2；（三）按弹性理论设计板此法假定支撑梁不产生竖向位移且不受扭，并且要求同一方向相邻跨度比值l min /l max ≥0.75,以防误差过大。
当求各区格跨中最大弯矩时，活荷载应按棋盘式布置，它可以简化为当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时±q/2作用下的弯矩之和。
所有区格板按其位置与尺寸分为A、B、C、D 四类，计算弯矩时，考虑混凝土的泊松比u=0.2（查《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第4.1.8条）弯矩系数可查《混凝土结构设计》附表2。
=+荷载布置图2.2 （1）A区格板计算。
1) 计算跨度。
中间跨：lx =4.8m≈1.05lo=1.05×(4.8-0.25)=4.78mly =6.6m≈1.05lo=1.05×(6.6-0.25)=6.67mlx /ly=4.8/6.6=0.732）跨中弯矩。
A区格板是中间部位区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板计算；在q/2作用下按四边简支计算。
A区格板弯矩系数查《混凝土结构设计》附表2，结果如表2.3所示。
表2.3 A区格板弯矩系数Mx u=Mx1u+Mx2u=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2=(0.0306+0.2×0.0123)×6.586×4.82+(0.0645+0.2×0.0309)×2.8×4.82 =9.58kN.m/mMy u=My1u+My2u=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2=(0.0123+0.2×0.0306)×6.586×4.82+(0.0309+0.2×0.0645)×2.8×4.82 =5.62kN.m/m3)支座弯矩。
a支座：Mx a=mx'(g+q/2)lx2=-0.0715×6.586×4.82=-10.85kN.m/mb支座：My b=my'(g+q/2)lx2=-0.0567×6.586×4.82=-8.60kN.m/m4)配筋计算。
截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。
考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。
因此，跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(长跨方向)；支座截面h0=h0x=80mm。
对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8，近似取r s为0.95，fy=300N/mm2。
跨中正弯矩配筋计算：Asx =0.8Mxu/rshfy=0.8×9.58×106/(300×0.95×80)=336mm2A sy =0.8Myu/rshfy=0.8×5.62×106/(300×0.95×70)=225mm2支座配筋见B、C区格板计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座的最大负弯矩。
（2）B区格板计算。
1) 计算跨度。
边跨：lx =ln+h/2+b/2=(4.8-0.15-0.25/2)+0.1/2+0.25/2=4.7m<1.05lo=1.05×(4.8-0.15-0.25/2)=4.75m中间跨：ly =6.6m<1.05lo=1.05×(6.6-0.15）=6.77mlx /ly=4.7/6.6=0.712）跨中弯矩。
B区格板是边区格板，在g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；在q/2作用下按四边简支计算。
B区格板弯矩系数查《混凝土结构设计》附表2，结果如表2.4所示。
表2.4 B区格板弯矩系数Mx u=Mx1u+Mx2u=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2=(0.0346+0.2×0.0096)×6.586×4.72+(0.0670+0.2×0.0300)×2.8×4.72 =9.83kN.m/mMy u=My1u+My2u=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2=(0.0096+0.2×0.0346)×6.586×4.72+(0.0300+0.2×0.0670)×2.8×4.72 =5.09kN.m/m3)支座弯矩。
a支座：Mx a=mx'(g+q/2)lx2=-0.0769×6.586×4.72=-11.19kN.m/mc支座：My c=my'(g+q/2)lx2=-0.0572×6.586×4.72=-8.32kN.m/m4)配筋计算。