塔吊计算书--6513
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a 大于无附着时的压力标准值P kmax =95.717kPa ，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
6513塔吊起得参数
6513塔吊起得参数嘿呀，今天咱来唠唠6513塔吊的参数。
这6513塔吊啊，在建筑工地上那可是个相当厉害的角色呢。
咱先说说它的起重量参数吧。
这塔吊的最大起重量呀，就像是它能举起的一个超级重的大宝贝。
一般来说呢，它的最大起重量是6吨哦。
你想啊，6吨的东西，那得多沉呢。
就好比是好几头大肥猪的重量加起来，它都能轻松地把这么重的东西给吊起来，稳稳地送到指定的地方，就像一个大力士一样。
不过呢，这个最大起重量不是在所有情况下都能达到的，它是有一定条件限制的。
比如说，塔吊的起重臂的长度、工作半径这些都会影响到实际能吊起的重量。
再讲讲它的起重臂长度。
6513塔吊的起重臂长度大概是65米。
这长长的起重臂就像是它的大长胳膊，能够伸得老远老远的。
这65米的长度可不得了啊，能够覆盖很大的一片施工区域呢。
在建筑工地上，它可以轻松地把建筑材料从堆放的地方，不管是在工地的这一头还是那一头，只要在它的起重臂覆盖范围内，都能迅速地吊运到需要的楼层或者地方。
就像一个超级长臂猿，哪里需要就把东西送到哪里。
还有它的工作半径也很重要哦。
工作半径呢，简单来说就是塔吊能够吊运东西的有效范围。
6513塔吊的工作半径也是和它的起重臂长度相关的。
一般情况下，它的工作半径能够达到一定的数值，这个数值能够满足大多数建筑工地的需求。
比如说，在一个中型的住宅建筑工地，它的工作半径就可以覆盖到几乎整个工地的范围。
这样就不需要在工地到处都设置吊运设备啦，一个6513塔吊就可以搞定好多事情呢。
塔吊的起升速度也是个很有趣的参数。
它的起升速度不是一成不变的，就像我们跑步有时候快有时候慢一样。
它有不同的档位，不同的档位对应着不同的起升速度。
比如说，在吊运比较轻的东西的时候，它可以用比较快的起升速度，这样就可以提高工作效率。
就像我们拿着一个小包包走路可以走得很快，但是如果拿着一个很重的大箱子就只能慢慢走啦。
而当吊运很重的东西的时候呢，它的起升速度就会慢一些，这样是为了保证吊运的安全。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
塔吊计算书--6513
塔吊计算书--6513塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m) FkFhMMZ工作状态696.9025.42148.20460.20非工586127980作状态.30 03.20.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .m F k，=586.30× 1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i (kN/m)1 粉质粘2.233.00 72.60.40 29.0土0 0 4 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.5048.33 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50138.60 4 全风化粉砂岩 2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长 15.40∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i 327.943）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3G k =abh γ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk =(Fk＋Gk)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx =Mk=2943.08kN.m，yi=2.30×20.5=3.25mNk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78Nkmax =893.36kN, Nkmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力Hik =Fh/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，hb=2.00hb /d=2.00/0.50=4.00,λp=0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj =π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Qsk =u∑qsik i=πd∑qsik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQpk =qpk(Aj+λpApl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Quk = Qsk＋Qpk=952.05+616.00=1568.05kNRa =1/KQuk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk =440.58kN＜Ra=784.03kN,竖向承载力满足要求。
塔吊计算书
塔吊固定式基础的设计一、工程概况本工程为 ------------- 大楼，地下一层，地上十八层，框剪结构，建筑高度60.8m，最高点为66.2m，建筑面积为36505讥本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计为一类高度，其耐火等级为地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。
二、塔机设置1、根据工程实际情况，设置一台塔吊，型号为TC5613A塔式起重机，位于本工程车道区域，详细在图中3-1~3-2/1-10~1-12 之间（详见塔吊平面布置图），塔吊基础直接设置在底板下部，底板与塔吊基础连接做法详做法说明。
2、塔机用电独立设置配电箱，并设置在离塔机5米以外处。
3、地基周围，已清理场地，平整障碍物。
三、塔基计算1、T C5613A塔式起重机主要技术性能最大起重量8T最大工作幅度56m最小工作幅度 2.5m回转速度0~0.8R/min2、根据塔吊说明书中基础承受的荷载如表：3、岩土工程勘察报告关于地基土资料1-1层为素土层，层厚0~1m左右；1-2层为粘土层，黄一一灰黄色，可塑，层厚0.7~1m；2层为淤泥层，灰~褐灰色，可塑~软塑壮，层厚1.3~1.7m ;3层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚3.9~6.6m4层为粘土层，灰黄色，可塑，层厚1.1~4m；5-1层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚11.7~18.1m ,5-2层为粉质粘土层，灰色~青灰色，饱和，软塑，层厚11.2~20.7m。
根据地质勘察报告中勘察点位置，塔吊可参照Z16 Z17点，根据地下室底板标高为-4.800，塔吊基础设计为1.35m,可以知道塔吊基础位于第3层淤泥质粘土。
由于建筑物最高度为66.2m,地下室标高为-4.8m，塔吊的独立高度为72.8m c 塔吊采用附着式，分别在塔吊自下而上30.5m和52m设置附着架。
塔吊基础拟采用水泥搅拌桩基础，承台为 5.0m x5.0m x 1.35m,基础混凝土等级为C3Q4) 水泥搅拌桩根数的选择本工程水泥搅拌桩桩长按从自然地面向下15m考虑，上部按开挖5m考虑，水泥搅拌桩有效长度按10m考虑，桩端进入5-1层淤泥质粉质粘土层2m根据地质勘察报告资料估算单桩竖向承载力如下：层号土层名称层厚m 地基承载力特征值桩周土摩擦力标准值qsia (Kpa)3淤泥质粘土 5.8603 4粘土 2.81409 5-1淤泥质粉质粘土 1.4906 1、单桩竖向承载力确定N=qs>Up>L =2 X 3.14X 0.3X (3X 5.8+9X 2.8+6X 1.4)=96.1KN K――水泥加固土强度折减系数(0.3〜0.4)Q u――水泥加固土桩身抗压强度(kPa)A P――粉喷桩截面积(m2)q s――桩周土的平均摩阻力标准值(kPa)U p――粉喷桩周长(m)L——粉喷桩桩长(m)a——桩端土支承力的折减系数，一般可取0.5，当桩为摩察型桩时取0f k ――桩地基承载力标准值(kPa)2、在基础底面范围内，桩的面积置换率确定m=(f sp B *fs)/(N/Ap- B *S)= (151.97-0.5X 86.6) / (96.1/0.28-0.5X 86.6)=108.67/300=0.3623、总桩数的确定n=(m*A)/(Ap)= (0.362*5*5) /(3.14*0.3*0.3)=32.02 根n ----- 总桩数A ---- 基础底面积(m2)根据本工程实际情况，共设置水泥搅拌桩49根，水泥掺入量15%，设置详见平面图。
塔吊计算书--6513
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1. 计算参数 (1 )基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为 9.90m ；现场地面标高19.10m ,承台 面标高11.00m ;采用预应力管桩基础，地下水位 1) 塔吊基础受力情况何载工况基础荷载P(kN)M(kN. m)F kF hM M Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20 X 1.40=2943.08kN • mF k ，=586.30 X 1.35=791.51kN,F h ，=103.20 X 1.35=139.32kN M=(2798.60+103.20 X 1.40) X 1.35=3973.16kN • m 2) 桩顶以下岩土力学资料序 号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值 q sik ( kPa )极限端阻力标准 值 q pk (kPa)q sik 丄 i (kN/m) 抗拔系数入i入 i q siJ i (kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.0072.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.0096.600.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.0080.004000.00 160.00 0.70 112.00桩长15.40刀 q sik* L i606.40刀入 i q sik* L i327.943) 242基础桩采用4根$ 500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级 C80,f C=35.90N/mm ,E C =3.80 X 10 N/mm ； f t =2.22N/mnf,桩长 15.40m,壁厚 70mm 钢筋 HRB40Q f y =360.00N/mm ：E s =2.00 X 105N/m^ 承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ;桩中心与承台中心2.30m,承台面标高 11.00m ;承台-3.00m 。
QTZ125(6513-8)说明书(天运塔吊)
8.6.2.1 回转支承的技术要求和检验规则符合JB2300-1999标准。
8.6.2.2 成品的内径圈应能左、右灵活平稳地相互转动，不得有卡滞、异常的噪声、冲击等现象。
8.7多功能行程限位器(见图8-1)。
8.7.1 结构及工作原理多功能行程限位器：由高精度的大传动比减速机构和与其输出轴同步的机构、记忆控制机构等组成。
其工作原理是：被控制的机构与限位器的输入轴相连，当机构运行时，其回转角度(圈数)被限位器记录下来，当转至给定的位置时，记忆凸轮使微动开关切换，从而实现机构限位。
8.7.2 调试方法(见图8-1)。
8.7.2.1 将塔机转至被控制状态，且调整应在空载下进行。
8.7.2.2 拆开上罩壳，检查并拧紧2-M3×55螺钉，同时松开M5螺母，用手逐个压下微动开关WK，确认控制限位的微动开关(WK)是否正确。
8.7.2.3 调整轴4Z，使凸轮4T压下微动开关4WK的触点，使之瞬时换接，然后拧紧M5螺母。
8.7.2.4 将机构运行至另一个控制状态，松开M5螺母，调动调整轴承1Z，使凸轮1T动作，压下微动开关1WK的触点，至使之瞬时换接，然后拧紧M5螺母。
8.7.2.5 机构反复空载数次，验证记忆位置是否准确，确认符合要求后，再装上罩壳。
8.7.2.6机构正常工作，应经常核对记忆位置是变动，以便及时修正。
8.7.3主要技术参数。
8.7.3.1工作环境。
a.环境温度：-20 ～+40℃。
b.相对湿度：不大于90%。
c.海拔高度：不大于2500m。
8.7.3.2 传动比：1:46，1:210，1:274。
8.7.3.3 重复定位精度记忆凸轮的转角误差不大于0.05rad(0.3°)。
8.7.3.4 额定电压：AC125/250V。
8.7.3.5 额定电流6-10A。
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塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k F h M M Z工作状态696.90 25.40 2148.20 460.20 非工作状态586.30 103.20 2798.60 0F k=586.30kN,F h=103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN.mF k，=586.30×1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k=(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)极限端阻力标准值q pk(kPa)q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i(kN/m)1 粉质粘土 2.20 33.00 72.60 0.40 29.042 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.50 48.303 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.604 全风化粉砂岩2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长15.40 ∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i327.943基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m；桩混凝土等级C80,f C=35.90N/mm2 ,E C=3.80×104N/mm2；f t=2.22N/mm2,桩长15.40m,壁厚70mm；钢筋HRB400，f y=360.00N/mm2,E s=2.00×105N/mm2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3G k=abhγ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，M x=M k=2943.08kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k =(F k＋G k)/n±M x y i/Σy i2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78N kmax=893.36kN, N kmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力H ik=F h/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，h b=2.00h b/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A j=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,A pl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Q sk=u∑q sik i=πd∑q sik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQ pk=q pk(A j+λp A pl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Q uk= Q sk＋Q pk=952.05+616.00=1568.05kN R a=1/KQ uk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下N k=440.58kN＜R a=784.03kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下N kmax=893.36kN＜R a=1.2×784.03=940.84kN,竖向承载力满足要求。
4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算I=π(d4-d14)/64=3.14×(0.504-0.364)/64=0.0022m4EI=E c I=3.80×107×0.0022=83600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4,X oa=0.010mb o=0.9(1.5d+0.5)=1.13m=1130mmα=(mb o/ E C I)0.2=(6.00×1000×1.13/83600)0.2=0.60αL=0.60×15.40=9.24＞4,按αL=4,查表得:υx=2.441R Ha=0.75×(α3EI/υx)χoa=0.75×(0.603×83600/2.441)×0.01=55.48kN（2）桩基水平承载力计算H ik=25.80kN＜R ha=55.48kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算T gk=1/nu1Σλi q sik L i=1/4×(2.30×2+0.50)×4×327.94=1672.49kNT uk=Σλi q sik u i L i=327.94×3.14×0.50=514.87kN(2)抗拔承载力计算G gp=5.60×5.60×15.30×(18.80-10)/4=1055.58kNG p=(3.14×0.502-3.14×(0.362)/4×15.40×(25-10)=20.79kNT gk/2+G gp=1672.49/2+1055.58=1891.83kN＞N kmin=12.21kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
T uk/2+G p=514.87/2+20.79=278.23kN＞N kmin=12.21kN,基桩呈非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算a1=5.60/2=2.80m,b i=5.60/2+2.30=5.10m倾覆力矩M倾=M＋F h h=2799+103.20×(抗倾覆力矩M抗=（F k＋G k）a i＋2(T uk/2+G p)b i=(586.30+1176.00)×2.80+2×(514.87/2+20.79)×5.10=7772.34kN.mM抗/M倾=7772.34/3645.24=2.13抗倾覆验算2.13＞1.6,满足要求。
7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算按照M x作用在对角线进行计算，M x=M k=3973.16kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k=(F k‘＋1.2Gk)/n±M x y i/Σy i2=(791.51+1.2×1176.00)/4±(3973.16×3.25)/(2×3.252) =550.68±611.26N kmax=1161.94kN，N kmin=-60.58kNΨc=0.85,Ψc f c A j=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN正截面受压承载力=2746.35kN＞N kmax=1161.94kN,满足要求。
(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，f y=360.00N/mm2，取620，A s=6×314=1884mm2f y A s=360×1884=678240N=678.24kNf y A s=678.24kN＞N kmin=60.58kN,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/(4x1A s)=3645.24×1000/(4×2.30×1884)=210.31N/mm2M倾/(4x1A s)=210.31N/mm2＜360.00N/mm2,满足要求。
(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算Fι=F－1.2ΣQ ik=F k，=791.51kN，h o=1.50-0.10=1.40m=1400mmβhp=1.0+[(2000-1500)/(2000-800)]×(0.9-1.0)=0.96а0=2.30-0.50/2-1.80/2=1.15m,λ=а0/h o=1.15/1.40=0.82β0=0.84/(λ+0.2)=0.84/(0.82+0.2)=0.82u m=4×(1.80+1.40)=12.80mβhpβ0u m f t h o=0.96×0.82×12.80×1.57×1000×1.40=22147.40kN承台受冲切承载力=22147.40kN＞Fι=791.51kN,满足要求。
2)角桩向上冲切力承载力计算N1=N k，=F k，/n+ M x y i/Σy i2=791.51/4+3973.16×3.25/(2×3.252)=809.13kNλ1x=λ1y=а0/h o=1.15/1.40=0.82,c1=c2=0.50+0.25=0.75mV=2N k，=2×809.13=1618.27kNβ1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.55[β1x(c2+а1y/2)+β1y(c1+а1x/2)]βhp f t h o=0.55×(0.75+1.15/2)×2×0.96×1.57×1000×1.40=3075.44kN角桩向上冲切承载力=3075.4kN＞V=1618.27kN,满足要求。
3)承台受剪切承载力验算N k，=F k，/n+ M x y i/Σy i2=791.51/4+3973.16×3.25/(2×3.252)=809.13kNV=2N k，=2×809.13=1618.26kNβhs=(800/h o)1/4=(800/1400)0.25=0.87,λ=а0/h o=1.15/1.40=0.82α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.82+1)=0.96,b0=5.60m=5600mmβhsαf t b0h o=0.87×0.96×1.57×1000×5.60×1.40=10280.31kN承台受剪切承载力=10280.31kN＞V=1618.26kN,满足要求。