塔吊四桩基础的计算书
广东省-塔吊基础_四桩_计算书
7-8#塔吊基础设计(四桩)计算书QTZ63（5013）一、编制依据1．《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)；3.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) (2006年版)；4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)；5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版)；7.建筑、结构设计图纸；8.塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119-2001）；11.岩土工程勘查报告。
二、计算参数工程建筑面积10043m2 ,总高度66.25m,地上18层,地下1层；塔吊型号QZT63(5013),臂长45.00m,安装高度80.00m，塔身尺寸1.35m,基坑底标高-6.00m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.80m。
1.塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m) FkFhM MZ工作状态760 35 1660 25非工作状态760 35 1660 25比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算Fk =760.00×1.2=912.00kN Fh=35.00×1.4=49.00kNM k =(1660.00+35.00×1.10)×1.4=2377.90kN.mhF hM =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图2.桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L (m)桩侧土摩阻力特征值q sia(kPa )持力岩层端阻力特征值q pa (kPa)桩侧岩层和桩端岩层单轴抗压强度f rs 、、f rp (kPa) q sia i(kN/m)抗拔摩阻力折减系数 λiλi q sia *i(kN/m)1 淤泥质土2.00-8.00 -16.00 0.40 -6.40 2砂质粘土 15.5040.00 620.00 0.40 248.00 3 全风化砾岩 6.00 60.00 3000.00 360.00 0.60 216.00 4 强风化砾岩 1.50 120.003500.00180.00 0.70 126.00桩长 25.00 ∑q sia*L i 1144.00 ∑λi q sia*L i 583.603、基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.90m ； 桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2 ,E C =3.80×104 N/mm 2； f tk =3.11N/mm 2,桩长25.00m,管道壁厚95mm ； 钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2； 承台尺寸长(a)=3.40m,宽(b)=3.40m,高(h)=1.20m ； 桩中心与承台中心1.30m,承台面标高-4.80m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
四桩基础计算书
四桩基础计算书沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=，塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=，自重F1=，基础承台厚度Hc=，最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=，桩间距a=2m，承台箍筋间距S=，承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=，塔吊最大起重荷载F2=，作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F1+F2)=，塔吊的倾覆力矩M=×=。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=；G──桩基承台的自重G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=×(25×××+20×××=；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=+/4+×(4× =。
2. 矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2××=。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔机四桩灌注桩基础计算书
塔机四桩灌注桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ6020塔式起重机，臂长60ｍ，初装高度为40ｍ，塔身尺寸1.70ｍ，地下室开挖深度为-6.8ｍ，现场地面标高为-0.30ｍ，塔机基础面标高-0.30ｍ，采用四桩灌注桩基础。
(2) 计算参数1) 塔吊基础受力情况（表1及图1）表1图1 塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）：F k’=850.00×1.2=1020.00kN ，F h’=70.00×1.4=98.00kNM k=(2000.00+70.00×1.40)×1.4=2937.20kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa)q sik L i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik L i(kN/m)1 松散粉细砂 0.20 40.00 8.00 0.50 4.002 中密中粗砂 8.50 60.00 510.000.60 306.003 强风化粉砂岩 1.50 170.00 255.00 1.00 255.004 中风化粉砂岩 1.00 10000.00桩长 11.20 ∑q sik L i=773.00∑λi q sik L i= 565.00(3) 基础设计主要参数（图3）基础桩采用4根Φ600钻(冲)孔 灌注桩,桩顶标高-1.70m,桩端不设扩大头，桩端入中风化粉砂岩 1.00m；桩混凝土等级C25，f C=11.90N/mm2 ，E C=2.80×104N/mm2；f t=1.27N/mm2 ，桩长11.20m；钢筋HRB335，f y=300N/mm2，E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m，宽(b)=4.20m，高(h)=1.50m，桩中心与承台中心1.50m，承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2 ，f C=16.70N/mm2，γ混凝土=25kN/m3。
塔吊计算书TC5613(非工况)
塔吊四桩基础的计算书（非工况）依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: TC5613/QT80A 塔机自重标准值:Fk1=487.50kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1766.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-342kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 40mm 矩形承台边长: 4.50m承台厚度: Hc=1.200m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 12.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.250m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=487.5kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.20×25=607.5kN承台受浮力：F lk=4.5×4.5×-6.80×10=-1377kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.654×0.2=0.76kN/m2=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.51×40.50=20.79kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×20.79×40.50=420.92kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.654×0.35=1.36kN/m2=1.2×1.36×0.35×1.60=0.92kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.92×40.50=37.11kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×37.11×40.50=751.54kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-342+0.9×(1766+420.92)=1626.23kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-342+751.54=409.54kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(487.5+607.50)/4=273.75kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(487.5+607.5)/4+(409.54+37.11×1.20)/4.24=380.79kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(487.5+607.5--1377)/4-(409.54+37.11×1.20)/4.24=510.96kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(487.5+607.50+60)/4=288.75kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(487.5+607.5+60)/4+(1626.23+20.79×1.20)/4.24=677.99kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(487.5+607.5+60--1377)/4-(1626.23+20.79×1.20)/4.24=243.76kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(487.5+60)/4+1.35×(1626.23+20.79×1.20)/4.24=710.26kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(487.5+60)/4-1.35×(1626.23+20.79×1.20)/4.24=-340.70kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×487.5/4+1.35×(409.54+37.11×1.20)/4.24=309.04kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
23457#塔吊四桩基础的计算书
2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
QTZ6510塔吊四桩基础的计算书
2#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=573kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=556kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×(1.40×25+0.4×17)=1504.8kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 29.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 71.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1600.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1722.00kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(556+1504.80)/4=515.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8)/4+Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=807.95kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(556+1504.8-0)/4-Abs(1722.00+71.00×1.40)/6.22=222.45kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(573+1504.80)/4=519.45kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8)/4+Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=783.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(573+1504.8-0)/4-Abs(1600.00+29.00×1.40)/6.22=255.76kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4+1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=549.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(573)/4-1.35×(1600.00+29.00×1.40)/6.22=-162.60kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4+1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=582.87kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×556/4-1.35×(1722.00+71.00×1.40)/6.22=-207.57kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
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本word文档可编辑修改PKPM软件出品安全设施计算软件(2019)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。
一.参数信息塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m桩身混凝土等级 :C80保护层厚度 :H=50mm承台厚度 :Hc=1.2m承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m桩钢筋级别 :HPB300桩型与工艺 :预制桩桩入土深度 :24m桩空心直径 :0.2m计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值F =357.7kNk12)基础以及覆土自重标准值G =5×5×1.20×25=750kNk3)起重荷载标准值F qk=50kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2kq =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/mskb.塔机所受风荷载水平合力标准值F =q×H=0.50×35.00=17.39kNvk skc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.msk vk2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2kq =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/mskb.塔机所受风荷载水平合力标准值F =q×H=0.89×35.00=31.00kNvk skc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.msk vk3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.mk非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M =-356.86+542.46=185.60kN.mk三.桩竖向力计算非工作状态下：Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kNk k kQ kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/Lk k k vk=(357.7+750)/4+Abs(185.60+31.00 ×1.20)/1.77=402.98kN ×1.20)/1.77=150.87kNQ kmin =(F +G-F )/n-(M +F ×h)/L k k lk k vk=(357.7+750-0)/4-Abs(185.60+31.00 工作状态下：Q =(F +G+F )/n=(357.7+750.00+50)/4=289.43kN k k k qk Q kmax =(F +G+F )/n+(M +F ×h)/L k k qk k vk=(357.7+750+50)/4+Abs(577.28+17.39 ×1.20)/1.77=627.84kN ×1.20)/1.77=-48.99kNQ kmin =(F +G+F -F )/n-(M +F ×h)/L k k qk lk k vk =(357.7+750+50-0)/4-Abs(577.28+17.39四.承台受弯计算 1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向力反力设计值： 工作状态下：最大压力 N =1.35×(F +F )/n+1.35×(M +F ×h)/L i k qk k vk=1.35×(357.7+50)/4+1.35×(577.28+17.39×1.20)/1.77=594.46kN最大拔力 N =1.35×(F +F )/n-1.35×(M +F ×h)/L i k qk k vk=1.35×(357.7+50)/4-1.35×(577.28+17.39×1.20)/1.77=-319.26kN非工作状态下：最大压力 N =1.35×F /n+1.35×(M +F ×h)/L i k k vk=1.35×357.7/4+1.35×(185.60+31.00×1.20)/1.77=290.90kN最大拔力 N =1.35×F /n-1.35×(M +F ×h)/L i k k vk=1.35×357.7/4-1.35×(185.60+31.00×1.20)/1.77=-49.45kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第 6.4.2条其中 M ,M ──计算截面处 XY 方向的弯矩设计值 (kN.m)； x y1x ,y ──单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离 (m)； i iN ──不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向反力设计值 (kN)。
i由于工作状态下，承台正弯矩最大： M =M=2×594.46×-0.18=-208.06kN.m x y 承台最大负弯矩 :M =M=2×-319.26×-0.18=111.74kN.mx y 3.配筋计算根据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010第6.2.10条式中α──系数，当混凝土强度不超过 C50时，α取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，α取 1 1 1为0.94,期间按线性内插法确定；f c ──混凝土抗压强度设计值； 0──承台的计算高度；h 2y ──钢筋受拉强度设计值， f =360N/mm 。
yf底部配筋计算 :62αs =-208.06×10 /(1.000×16.700×5000.000×1150 )=-0.001884 0.5η=1-(1-2×-0.001884)=-0.001882γs =1--0.001882/2=1.000941A =-208.06×10 /(1.000941×1150.0×360.0)=-502.1mm 26 s承台底部实际选用钢筋为：钢筋直径 22.0mm ，钢筋间距为 200mm,承台底部选择钢筋配筋面积为 A = 3.14×22 /4×Int(5000/200)=9503mm 22s0选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求 !推荐参考配筋方案为：钢筋直径为 22mm ，钢筋间距为 200mm ，配筋面积为 9503mm 2五.承台剪切计算最大剪力设计值： V max =594.46kN依据《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比 ,λ=1.500 2f──混凝土轴心抗拉强度设计值， f =1.570N/mm ； t tb ──承台的计算宽度， b=5000mm ；h ──承台计算截面处的计算高度， h =1150mm ； 0 0 2y ──钢筋受拉强度设计值， f =360N/mm ；yfS ──箍筋的间距， S=200mm 。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋 !六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： N=1.35×627.84=847.58kN其中Ψ──基桩成桩工艺系数，取 0.85 c2 f c ──混凝土轴心抗压强度设计值， f =35.9N/mm ； c 2Aps ──桩身截面面积， A =94248mm 。
ps桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Q =-66.13kN kmin2经过计算得到受拉钢筋截面面积 A =244.943mm 。
s由于桩的最小配筋率为 0.45%，计算得最小配筋面积为 424mm 2 综上所述，全部纵向钢筋面积 424mm 2实际选用钢筋为：钢筋直径 12mm ，钢筋根数为 4桩实际配筋面积为 A = 3.14×12 /4× 4=452mm 22s0实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求 !八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条 轴心竖向力作用下， Q =289.43kN ；偏心竖向力作用下， Q =627.84kN k kmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 R ──单桩竖向承载力特征值； aq q──第 i 层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；sikpa ──桩端端阻力特征值，按下表取值；u ──桩身的周长， u=1.26m ； 2A ──桩端面积 ,取A =0.13m ； p ip l──第 i 层土层的厚度 ,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下 :序号 土层厚度 (m) 侧阻力特征值 (kPa) 端阻力特征值 (kPa)土名称 淤泥质土 粉土 1 2 3 4 5 6 7 82 3.85 5.25 4.65 1 22 42 0 0 0 24 淤泥质土 粉土 35 0 54 0 粉土 2 65 0 粉砂 2.95 2.355.00 561500 1600粉土 粉土由于桩的入土深度为 24m,所以桩端是在第 8层土层。