四桩基础计算书
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔机四桩灌注桩基础计算书
塔机四桩灌注桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ6020塔式起重机，臂长60ｍ，初装高度为40ｍ，塔身尺寸1.70ｍ，地下室开挖深度为-6.8ｍ，现场地面标高为-0.30ｍ，塔机基础面标高-0.30ｍ，采用四桩灌注桩基础。
(2) 计算参数1) 塔吊基础受力情况（表1及图1）表1图1 塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）：F k’=850.00×1.2=1020.00kN ，F h’=70.00×1.4=98.00kNM k=(2000.00+70.00×1.40)×1.4=2937.20kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa)q sik L i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik L i(kN/m)1 松散粉细砂 0.20 40.00 8.00 0.50 4.002 中密中粗砂 8.50 60.00 510.000.60 306.003 强风化粉砂岩 1.50 170.00 255.00 1.00 255.004 中风化粉砂岩 1.00 10000.00桩长 11.20 ∑q sik L i=773.00∑λi q sik L i= 565.00(3) 基础设计主要参数（图3）基础桩采用4根Φ600钻(冲)孔 灌注桩,桩顶标高-1.70m,桩端不设扩大头，桩端入中风化粉砂岩 1.00m；桩混凝土等级C25，f C=11.90N/mm2 ，E C=2.80×104N/mm2；f t=1.27N/mm2 ，桩长11.20m；钢筋HRB335，f y=300N/mm2，E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m，宽(b)=4.20m，高(h)=1.50m，桩中心与承台中心1.50m，承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2 ，f C=16.70N/mm2，γ混凝土=25kN/m3。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-41. 几何参数矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=2000mmy方向桩中心距B=2000mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3300.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+2.000+0.500=3.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.040=0.960mho1=h-as=1.000-0.040=0.960mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.000m, y1=-B/2=-1.000m)2号桩 (x2=A/2=1.000m, y2=-B/2=-1.000m)3号桩 (x3=A/2=1.000m, y3=B/2=1.000m)4号桩 (x4=-A/2=-1.000m, y4=B/2=1.000m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=4.000m∑y i=y12*4=4.000mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=3300.000/4-0.000*(-1.000)/4.000+0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000*(-1.000)/4.000-0.000*1.000*(-1.000)/4.000=825.000kNN2=3300.000/4-0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000/4.000+0.000*1.000*1.000/4.000-0.000*1.000*(-1.000)/4.000=825.000kNN3=3300.000/4-0.000*1.000/4.000+0.000*1.000/4.000+0.000*1.000*1.000/4.000-0.000*1.000*1.000/4.000=825.000kNN4=3300.000/4-0.000*1.000/4.000+0.000*(-1.000)/4.000+0.000*1.000*(-1.000)/4.000-0.000*1.000*1.000/4.000=825.000kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.000/2-0.400/2-0.400/2=0.600mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.000-0.400/2-0.400/2=0.600m3. λox=αox/ho=0.600/0.960=0.625λoy=αoy/ho=0.600/0.960=0.6254. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.625+0.2)=1.018βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.625+0.2)=1.0185. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3300.000-0.000)=3300.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.018*(400+600)+1.018*(400+600)]*0.983*1.43*960=5497.86kN≥γo*Fl=3300.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=825.000kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(2.000-0.400-0.400)/2=0.600ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.000-0.400-0.400)/2=0.600m3. λ1x=a1x/ho1=0.600/0.960=0.625λ1y=a1y/ho1=0.600/0.960=0.6254. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.625+0.2)=0.679β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.625+0.2)=0.679 C1=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700mC2=C+1/2*bp=0.500+0.400/2=0.700m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*825.000=825.000kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.679*(700+600/2)+0.679*(700+600/2)]*0.983*1.43*960 =1832.619kN≥γo*Nl=825.000kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.500+2.000+0.500=3.000mbx2=bc=0.400mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.960*(1-0.400/3.000)]*3.000=3.000mby1=By=C+B+C=0.500+2.000+0.500=3.000mby2=hc=0.400mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.960*(1-0.400/3.000)]*3.000=3.000m2.计算剪切系数因 0.800ho=0.960m<2.000m,βhs=(0.800/0.960)1/4=0.955ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(2.000-0.400-0.400)=0.600m λx=ax/ho=0.600/0.960=0.625βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.625+1.0)=1.077ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(2.000-0.400-0.400)=0.600m λy=ay/ho=0.600/0.960=0.625βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.625+1.0)=1.0773. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N14=N1+N4=825.000+825.000=1650.000kN因为 N23=N2+N3=825.000+825.000=1650.000kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(1650.000,1650.000)=1650.000kN因 N12=N1+N2=825.000+825.000=1650.000kNN34=N3+N4=825.000+825.000=1650.000kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1650.000,1650.000)=1650.000kNγo*Vx=1.0*1650.000=1650.000kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.955*1.077*1.43*3000*960=4237.580kN≥γo*Vx=1650.000kNγo*Vy=1.0*1650.000=1650.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.955*1.077*1.43*3000*960=4237.580kN≥γo*Vy=1650.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(825.000+825.000)*(2.000/2-1/2*0.400)=1320.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(825.000+825.000)*(2.000/2-1/2*0.400)=1320.00kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|1320.00|,|1320.00|)=1320.00kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(825.000+825.000)*(1/2*2.000-1/2*0.400)=1320.00kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(825.000+825.000)*(1/2*2.000-1/2*0.400)=1320.00kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1320.00|,|1320.00|)=1320.00kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1320.00*106/(0.9*960*360)=4243.8mm2Asx1=Asx/By=4243.8/3=1415mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1320.00*106/(0.9*960.000*360)=4243.8mm2Asy1=Asy/Bx=4243.8/3=1415mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 1500mm2/m选择钢筋⌲14@100, 实配面积为1539mm2/m。
QTZ80矩形承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=460.00kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=65m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=3.500m桩入土深度: 17.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.200m预埋形式：塔吊基础采用预埋基础节，由四根弦杆加水平腹杆和斜腹杆焊接而成的整体结构，按要求将底节埋入混凝土基础中，预埋节上部用8个M30高强度螺栓与标准节相连。
计算简图如下：钢筋平面布置图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=460kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：F lk=6×6×0.85×10=306kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.48×65.00=31.06kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×31.06×65.00=1009.49kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.85×65.00=55.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×55.46×65.00=1802.42kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(800+1009.49)=1428.54kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+1802.42=1602.42kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(460+1215.00)/4=418.75kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215)/4+(1602.42+55.46×1.35)/4.95=757.67kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215-306)/4-(1602.42+55.46×1.35)/4.95=3.33kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(460+1215.00+80)/4=438.75kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80)/4+(1428.54+31.06×1.35)/4.95=735.88kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(460+1215+80-306)/4-(1428.54+31.06×1.35)/4.95=65.12kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4+1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=583.37kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(460+80)/4-1.35×(1428.54+31.06×1.35)/4.95=-218.87kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4+1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=612.79kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×460/4-1.35×(1602.42+55.46×1.35)/4.95=-302.29kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩基础计算(2.23)
承载力特征值(kN) Ra q pa Ap u p qsia li
竖向力设计值(kN) 各土层厚度及阻力标准值 548.7 厚度 桩侧阻力标准值 岩层桩端极限阻力 标准值qpa（MPa） qsia（kPa） （ m） 土层名称 487.5
1
非工况 2 615.6251556 3 -59.37515556 4 1292.812827 5 1292.812827 实际配筋 单向根数n 20 钢筋直径d 22 As实际(mm^2) 7598.8 最小配筋(mm^2) 7500
抗拔力特征值(kN) Rt a u p i qsia l i 0.9G0 工况 M倾覆(kN·m) 1693 M抗倾覆(kN·m) 4829.5434 稳定系数 2.852654105 要求＞1.15 OK 说明：1、土层超过5层无法计算；2、本计算按照规则四桩基础进行计算；3、黄色为输
l 0.9G0
承台边缘OK
1 2 3 4 5
承载力特征值 25.12 271.296 226.08 346.656 678.24 359.216 2135.2 1338.896 2135.2 1338.896
荷载 工况 非工况 边长a(m) 深度h(m) 标准节宽度b(m) 桩中心间距d(m) 承台钢筋 承台混凝土 混凝土fc(N/mm^2) 锚筋fy(N/mm^2) 承台自重荷载(kN) 设计值(kN)
倾覆力矩(kN·m) 1693 1766 5 1 1.6 3.7 HRB335 C35 #N桩数据 桩身混凝土强度 C35 桩身钢筋强度 HRB335 桩直径D(m) 0.8 桩长L(m) 24 桩截面面积(m^2) 0.5024 2.512 桩周长(m) 桩长细比 桩稳定性系数ψ 混凝土fc(N/mm^2) 锚筋fy(N/mm^2) 30 #NAME? #NAME? 300
23457#塔吊四桩基础的计算书
2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
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四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ5610，塔吊起升高度H：70.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m，自重F1：3179kN，基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.400m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：120.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm，空心桩的空心直径：0.20m。
额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：31kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：75mm，所处城市：海南海口市，基本风压ω0：0.75kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.02 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=3179.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=3239.00kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处海南海口市，基本风压为ω0=0.75kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.02；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.075]/(1.6×2.5)=0.26；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.52；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.52×1.02×0.75=1.35kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.35×0.26×1.6×70×70×0.5=1374.967kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋1374.967＋31×1.4＝2048.37kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2；其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=3239.00kN；G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×5.00×5.00×1.40=875.00kN；M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2048.37kN·m；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m；N ik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：N kmax=(3239.00+875.00)/4+2048.37×2.83/(2×2.832)=1390.60kN。
最小压力：N kmin=(3239.00+875.00)/4-2048.37×2.83/(2×2.832)=666.40kN。
不需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。
M x = ∑N i y iM y = ∑N i x i其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×(N kmax-G k/4)=1406.22kN；经过计算得到弯矩设计值：M x=M y=2×1406.22×1.20=3374.94kN·m。
四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs= M/(α1f c bh02)ζ = 1-(1-2αs)1/2γs = 1-ζ/2A s = M/(γs h0f y)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；f c──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；h o──承台的计算高度：H c-40.00=1360.00mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm2；经过计算得：αs=3374.94×106/(1.00×16.70×5000.00×1360.002)=0.022；ξ =1-(1-2×0.022)0.5=0.022；γs =1-0.022/2=0.989；A sx =A sy =3374.94×106/(0.989×1360.00×300.00)=8364.32mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.00×1400.00×0.15%=10500.00mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，18@115。
承台底面单向根数42根。
实际配筋值10689mm2。
五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαf t b0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=1.04m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.765；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1360)1/4=0.876；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.765+1)=0.992；0.876×0.992×1.57×5000×1360=9271.757kN≥1.2×1390.604=1668.725kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值N k=1390.604kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Q uk=u∑q sik l i+q pk(A j+λp A p1)u──桩身的周长，u=1.257m；A j──空心桩桩端净面积,A j=0.094m2；λp──桩端土塞效应系数，λp=0.8；A p1──空心桩敞口面积，A p1=0.031m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数土名称1 23.90 85.00 8000.00 0.70 粗砂由于桩的入土深度为17.40m,所以桩端是在第1层土层。
单桩竖向承载力验算: Q uk=1.257×1479+8000×(0.094+0.8×0.031)=2813.61kN；单桩竖向承载力特征值：R=Q uk/2+ηc f ak A c=2813.61/2+0.65×220×6.124=2282.585kN；N k=1390.604kN≤1.2R=1.2×2282.585=2739.102kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算A s=πd2/4×0.65%=3.14×4002/4×0.65%=817mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，516。
实际配筋值1005.5 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。