塔吊矩形板式桩基础计算书
塔吊矩形板式基础计算书
塔吊矩形板式基础计算书一、计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 6.5 基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级 C35基础混凝土自重γc(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h ’(m)0 基础上部覆土的重度19基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6.5×6.5×1.4×25=1478.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=M k'=2695.1kN·mF vk''=F vk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M'=3638.385kN·mF v''=F v'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3W y=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k''b/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mM ky=M k''l/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(624.5+1478.75)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-33.49 1<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
3#5#楼塔吊矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图Gk =blhγc=5×5×1.35×23.52=793.8kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×793.8=952.56kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5+0.5×68.25×43/1.2 =680.35kN·mFvk ''=Fvk'/1.2=68.25/1.2=56.88kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5)+1.4×0.5×68.25×43/1.2 =1060.98kN·mFv ''=Fv'/1.2=95.55/1.2=79.62kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(397.24+793.8)/25-654.01/20.83-654.01/20.83=-15.14<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。
徐工QTZ100(XGT125)矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×593＝800.55 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×13＝17.55竖向荷载设计值F(kN) 800.55+17.55＝818.1水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×29.7＝40.095 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×2025＝2733.75 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×593＝800.55 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×114＝153.9倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×2815＝3800.25基础布置图G k=blhγc=6.7×6.7×1.4×25=1571.15kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1571.15=2121.052kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=2815kN·mF vk''=F vk'/1.2=114/1.2=95kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=3800.25kN·mF v''=F v'/1.2=153.9/1.2=128.25kN基础长宽比：l/b=6.7/6.7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
80塔吊矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。
QTZ-80-TC6013塔吊桩基础的计算书2
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.2×5.2×(1.25×25+0×19)=845kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×845=1140.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(624.5+845)/4=367.375kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(624.5+845)/4+(2695.1+97×1.25)/5.091=920.558kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(624.5+845)/4-(2695.1+97×1.25)/5.091=-185.808kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(843.075+1140.75)/4+(3638.385+130.95×1.25)/5.091=1242.754kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(843.075+1140.75)/4-(3638.385+130.95×1.25)/5.091=-250.841kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.71×10+5.36×8+7.32×25+7.48×35+4.83×70)+4000×0.503=3686.605kN Q k=367.375kN≤R a=3686.605kNQ kmax=920.558kN≤1.2R a=1.2×3686.605=4423.926kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-185.808kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=185.808kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=25.7×(25-10)×0.503=193.906kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×0.71×10+0.3×5.36×8+0.4×7.32×25+0.6×7.48×35+0. 6×4.83×70)+193.906=1099.216kNQ k'=185.808kN≤R a'=1099.216kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1242.754kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×4398.23))×10-3=8630.501kN Q=1242.754kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8630.501kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=250.841kNf y A s=(360×4398.23)×10-3=1583.363kNQ'=250.841kN≤f y A s=1583.363kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。
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矩形板式桩基础计算书一、塔机属性
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=8.4×9×(1.1×25+0×19)=2079kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2079=2806.65kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(6.82+7.42)0.5=10.05m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(600+2079)/4=669.75kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(600+2079)/4+(1200+500×1.1)/10.05=843.88kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(600+2079)/4-(1200+500×1.1)/10.05=495.62kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(810+2806.65)/4+(1620+675×1.1)/10.05=1139.24kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(810+2806.65)/4-(1620+675×1.1)/10.05=669.08kN 四、桩承载力验算
桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=2.51×(2.5×7.5+14.3×4.5+3.4×11+8.4×20+11.9×13+5.2×14+4.3×22)+1×0.5=1535.11k N
Q k=669.75kN≤R a=1535.11kN
Q kmax=843.88kN≤1.2R a=1.2×1535.11=1842.13kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=495.62kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.14×222/4=6082mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1139.24kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=5084.35kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q kmin=495.62kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、桩身构造配筋计算
A s/A p×100%=(6082.12/(0.5×106))×100%=1.21%≥0.65%
满足要求！
五、承台计算
承台有效高度：h0=1100-50-16/2=1042mm
M=(Q max+Q min)L/2=(1139.24+(669.08))×10.05/2=9086.72kN·m
X方向：M x=Ma b/L=9086.72×6.8/10.05=6148.31kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=9086.72×7.4/10.05=6690.8kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=810/4 + 1620/10.05=363.7kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1042)1/4=0.94
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(6.8-1.6-0.8)/2=2.2m
a1l=(a l-B-d)/2=(7.4-1.6-0.8)/2=2.5m 剪跨比：λb'=a1b/h0=2200/1042=2.11，取λb=2.11；
λl'= a1l/h0=2500/1042=2.4，取λl=2.4；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(2.11+1)=0.56
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(2.4+1)=0.51
βhsαb f t bh0=0.94×0.56×1.27×103×8.4×1.04=5852.6kN
βhsαl f t lh0=0.94×0.51×1.27×103×9×1.04=5739.54kN
V=363.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=5739.54kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.04=3.68m
a b=6.8m>B+2h0=3.68m，a l=7.4m>B+2h0=3.68m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(8.4-6.8+0.8)/2=1.2m
c l=(l-a l+d)/2=(9-7.4+0.8)/2=1.2m
角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=2200/1042=2.11，取λb=1；
λl''= a1l/h0=2500/1042=2.4，取λl=1；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(2.11+0.2)=0.24
β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(2.4+0.2)=0.22
[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.24×(1.2+2.2/2)+0.22×(1.2+2.5/2)]×0.98×1270×1.0 4=1400.06kN
N l=V=363.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=1400.06kN
满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=6690.8×106/(1.05×11.9×8400×10422)=0.059
δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.059)0.5=0.061
γS1=1-δ1/2=1-0.061/2=0.97
A S1=M y/(γS1h0f y1)=6690.8×106/(0.97×1042×360)=18394mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(18394,0.002×8400×1042)=18394mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=18967mm2≥A1=18394mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=6148.31×106/(1.05×11.9×8400×10422)=0.054
δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.054)0.5=0.055
γS2=1-δ2/2=1-0.055/2=0.972
A S2=M x/(γS2h0f y1)=6148.31×106/(0.972×1042×360)=16858mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×9000×1042)=18757mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20308mm2≥A2=18757mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=10930mm2≥0.5A S1'=0.5×18967=9484mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=10930mm2≥0.5A S2'=0.5×20308=10154mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
矩形桩式承台配筋图
矩形桩式桩配筋图。