塔式起重机机基础计算书
塔式起重机6010基础计算书
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1300
5 基础图
按上述要求的基础见图 3。
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32- φ 25@190
32- φ 25 @190
150
地脚 螺栓
1500
M4 8
150
32 - φ 25@190
32- φ 25@190 6000 1510±1
11 × 11- φ 16@570
370
37 0
1 510±1
6000
1 2 3 4
塔式起重机独立安装时，基础上所承受 的载荷如图1所示。取其工作状态和非工作状 态中最不利工况进行稳定性校核。 根据塔式起 重机设计规范，塔机稳定的条件为：
M Fh.h b e Fv Fg 3
Fh Fv Fg e
l
M
式中 M—作用在基础上的弯矩 Fv—作用在基础上的垂直载荷 Fh—作用在基础上的水平载荷 Fg—混凝土基础的重力 b—基础宽度 h—基础的高度 e—偏心距,即地面反力的合力至基础 中心距离 塔机QTZ80（臂长60m，臂端起重量1t） 独立安装时，其暴风侵蚀状态为最不利工 况。此时,作用在基础上的弯矩M=213t.m、 垂直载荷Fv =49.1t、水平载荷Fh =8.9t，取 基础宽度b=6m、高度h=1.5m、密度按2.4计 算时，基础重力Fg=130t,则 e=1.3m≤b/3=2m，稳定性验算通过。
b'
q=Fg /b2 Fh Fv
b
图 1 塔机对基础的作用力示意图
M
h
e l
PB
b
Ⅱ -Ⅱ
Ⅰ -Ⅰ
2 地基承载力计算
根据塔机受力情况， 产生的地基反力如 图2所示，地面最大压应力
PB
ST6015塔吊基础设计计算书
ST6015塔吊基础设计计算书一、设计依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010二、基本参数塔吊型号：ST6015 基桩类型：预应力管桩垂直力：903 kN桩径(d): 400 mm水平力：157 kN基桩长度：29 m倾覆力矩：4650 kNm基桩中心距（S）: 3.6m塔身宽度：2.0 m桩钢筋等级：Ⅱ 级钢承台宽度（B）：4.5 m桩砼强度等级：C30承台高度（h）：1.35 m地下水位深度: 0 m承台钢筋等级：C级钢砼保护层厚度: 50 mm承台砼强度等级：C35 承台覆土深度：0.0 m三、土层力学参数四、塔吊基桩承载力验算1.计算简图：图中：k F 塔吊作用于基础上的垂直力标准值（kN ）； ok M 塔吊作用于基础上的倾覆力矩标准值（kNm ）； k H 塔吊作用于基础上的水平力标准值（kN ）； k G 承台自重及其上覆土自重标准值（kN ）； S 基桩中心距（m ）； B 承台宽度（m ）； h 承台高度（m ）。
2.荷载计算：取地基土容重为163/kN m ，则 承台自重及上覆土自重标准值：k G =4.5×4.5×(1.35×25+0×16)= 683.4kN作用于承台基础底的弯矩：0k k k M M H h =+⋅ = 4650 + 157×1.35= 4862.0kNm3.基桩顶作用效应计算：(绕Z 轴)i x = 0.52S ⋅=0.5×2×3.6 = 2.545 m垂直力（轴心受压）：k kF G N n+== =396.6 kN垂直力（偏心受压）：2k k k iiF G M x N n x +=±∑=±max N = 1351.8kN min N = -558.6kN水平力：H ik= H k /n=157/4=39.25kN 4.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A p=π(d2²-d1²)/4 =3.14×(0.40²-0.22²)/4=0.087㎡ Q sk=u ∑q sikL i=3.14×0.40×1046.5=1314.4kN Q pk=qpkA p=3500×0.087=304.5kN Q uk ＝Qsk+Qpk=1314.4+304.5=1618.9kNR a=1/KQ uk=1/2×1618.9=809.5kN （2）桩基竖向承载力计算 1) 轴心竖向力作用下N k=329.85kN<R a=809.5kN ，竖向承载力满足要求。
塔吊基础计算TC6015
塔式起重机混凝土基础计算书1 计算依据：《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ/T187-2009《建筑桩基技术规程》J GJ94-2008《建筑机械使用安全技术规程》J GJ33-20012 已知条件：塔吊：塔吊型号：塔身宽度：倾覆力矩：=3,830,000,000N.mm竖向力：=680,300N 水平力：=116,900N扭矩：=0N.mm桩基承台：长度：a =宽度：b =高度：h =承台顶面至土层表面的距离：H 承台之上土厚：D =承台之上土的重度：γ=抗压强度：=16.7N/mm²抗拉强度：=1.57N/mm²保护层厚度：a'=桩：桩直径：d =桩长：l =桩中心距：S a =请重新调整桩及承台尺寸！（桩外边缘至承台边缘的距离不小于200mm，边桩中心至承台边缘的距离不小于桩的直径或边长，桩中心距不小于3倍桩径）抗压强度：=14.3N/mm²抗拉强度：=1.43N/mm²保护层厚度：a'=工程名称：四桩承台式塔式起重机基础计算书k M k F vkF kT c f tf c f tf塔式起重机混凝土基础计算书2 桩基验算：2.1 荷载计算：桩基承台及其上土的自重标准值：=708,750N 承台对角线方向两桩的距离：L =4,242.6mm桩的平均竖向力：=347,262.5N荷载标准组合作用下，桩的最大竖向力：=1,756,988.3N荷载标准组合作用下，桩的最小竖向力：=-1,062,463.3N 需要计算桩的抗拔！2.2 桩基竖向承载力验算：单桩竖向承载力特征值：输入土层参数=5,609,745.6N =6,731,694.7N经 验算得：<满足要求！<5,609,745.6<满足要求！<6,731,694.72.3 桩基抗拔承载力验算：桩身的重力标准值：=255,352.6N桩的抗拔系数：=0.5（偏于安全的取值）单桩抗拔承载力特征值：=2,350,912.6N 基桩拔力：=1,062,463.3N经 验算得：<满足要求！<2,350,912.6347,262.51,756,988.31,062,463.3kG nG F Q kk k +=kQ aR m ax k Q aR 2.1a R 2.1psa i sia a A p l q u R α+=∑p i sia i a G l q u R +=∑λ'i λp G 'k Q 'a R 'k Q LHF M nG F Q vk k k k k +++=max LHF M nG F Q vk k k k k +-+=min2.4 桩身承载力验算：桩顶最大竖向力设计值：=2,390,331.1N桩顶最小竖向力设计值：=-1,556,901.1N 需要计算桩身抗拔！桩身配筋：强度：=300N/mm²净距：mm 主筋截面积：=7,389.6mm²配筋率：ρ=1.30%满足要求！（最小配筋率：=0.50%）强度：=300N/mm²采用螺旋式配筋（桩顶以下4250mm 范围内箍筋间距加密为100mm）基桩成桩工艺系数：=0.7桩身截面面积：=567,450.2mm²桩身受压承载力：=8,628,684.4N经 验算得：<满足要求！<8,628,684.4桩身受拔承载力：=2,216,880.0mm²经 验算得：<满足要求！<2,216,880.02,390,331.11,556,901.1168.3=ii x y N M min Q ''9.0s y ps c c A f A f +ψ's A min ρcψpsA max Q ''9.0sy ps c c A f A f +ψpspy s y A f A f +pspy s y A f A f +LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1max +++=LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1min +-+=3 承台验算：3.1 抗弯承载力计算：沿长边方向（绕短边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm沿短边方向（绕长边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm弯矩设计值取：M =1,135,944,000.0N.mm承台受拉钢筋按单筋截面进行计算：受压区混凝土应力值系数：= 1.0=0.00829=0.00833=0.99584强度：=300N/mm²最小配筋面积：=2,816.5mm²板底钢筋实际选用：双向布置间距：mm 主筋截面积：=14,727.0mm²满足要求！3.2 抗冲切计算：角桩最大桩顶竖向力设计值：=1,521,930.6N（不含承台及其上土重）从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离（最多到塔身柱边缘）：=75.0mm =75.0mm 承台有效高度：=1,350.0mm 角桩内边缘至承台外边缘的水平距离：=1,175.0mm =1,175.0mm151.7∑=ii x y N M Q∑=ii y x N M y 1α201bh f M c s αα=sαξ211--=2/1ξγ-=s ys s f h M A 0γ=ρsA l N x a 1ya 10h 1c 2c塔式起重机混凝土基础计算书角桩冲垮比：=0.055555556=0.055555556角桩冲切系数：= 2.191304348= 2.191304348受冲切截面高度影响系数：=0.95承台受角桩冲切的承载力：=8,107,502.2N >=1,521,930.6N 满足要求！3.3 抗剪承载力计算：斜截面最大剪力设计值：=3,043,861.1N（不含承台及其上土重）剪跨比：=0.3受剪切截面高度影响系数：=0.9承台剪切系数：=1.4不配箍筋时，承台斜截面受剪切承载力：=11,715,559.3N >=3,043,861.1N 满足要求，只需构造配箍。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊基础计算书
天然基础计算书123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天;本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工；由担任项目经理,担任技术负责人;本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范GB/T13752-1992、地基基础设计规范GB50007-2002、建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑安全检查标准JGJ59-99、混凝土结构设计规范GB50010-2002等编制;一、参数信息塔吊型号：QTZ50, 塔吊起升高度H：32.00m,塔身宽度B：1.6m, 基础埋深d：4.45m,自重G：357.7kN, 基础承台厚度hc：1.35m,最大起重荷载Q：50kN, 基础承台宽度Bc：5.50m,混凝土强度等级：C35, 钢筋级别：HRB335,基础底面配筋直径：18mm地基承载力特征值fak：140kPa,基础宽度修正系数ηb ：0.15, 基础埋深修正系数ηd：1.4,基础底面以下土重度γ：20kN/m3, 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3;二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝1335kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /Fk+Gk≤Bc/3式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力,Gk＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1335/407.7+1020.938=0.934m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求四、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.934m > 5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k ＝Fk+Gk/AP kmax ＝2×Fk＋Gk/3×a×Bc式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk /Fk＋Gk＝5.5/20.5-1335/407.7+1020.938=2.955m;Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.5m；不考虑附着基础设计值：Pk＝407.7＋1020.938/5.52＝47.228kPaPkmax=2×407.7+1020.938/3×2.955×5.5= 58.609kPa；计算公式如下:fa = fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5fa--修正后的地基承载力特征值kN/m2；fak2；ηb 、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；b--基础底面宽度m,当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.500m；γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；d--基础埋置深度m 取4.450m；解得地基承载力设计值：fa=258.100kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=258.100kPa；地基承载力特征值fa 大于压力标准值Pk=47.228kPa,满足要求地基承载力特征值1.2×fa 大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=58.609kPa,满足要求五、基础受冲切承载力验算验算公式如下:F1≤ 0.7βhpftamho式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp 取0.9,其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m；am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=at+ab/2；am=1.60+1.60 +2×1.30/2=2.90m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽即塔身宽度；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.30=4.20；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=70.33kPa；Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×5.50-4.20/2=3.57m2Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值;Fl=PjAl；Fl=70.33×3.57=251.43kN;允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2900.00×1300.00=3936068.50N=3936.07kN >Fl= 251.43kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求六、承台配筋计算1.抗弯计算M I =a122l+a'Pmax+P-2G/A+Pmax-Pl/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=Bc-B/2＝5.50-1.60/2=1.95m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取70.33kN/m2；P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值,P＝Pmax ×3×a－al/3×a＝70.33×3×1.6-1.95/3×1.6=41.759kPa；G --考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.35=1378.27kN/m2；l --基础宽度,取l=5.50m；a --塔身宽度,取a=1.60m；a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m;经过计算得MI=1.952×2×5.50+1.60×70.33+41.76-2×1378.27/5.502+70.33-41.76×5.50/12=133.50kN·m;2.配筋面积计算αs = M/α1fcbh2ζ = 1-1-2αs1/2γs= 1-ζ/2As = M/γshfy式中,αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.00；fc --混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70kN/m2；ho --承台的计算高度,ho=1.30m;经过计算得：αs=133.50×106/1.00×16.70×5.50×103×1.30×1032=0.001；ξ=1-1-2×0.0010.5=0.001；γs=1-0.001/2=1.000；As=133.50×106/1.000×1.30×103×300.00=342.46mm2;由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00×1350.00×0.15%=11137.50mm2;故取 As=11137.50mm2;建议配筋值：HRB335钢筋,18120mm;承台底面单向根数44根;实际配筋值11198 mm2;。
起重机计算书
QTZ5515塔式起重机基础设计计算书一、计算条件1、塔机基础按固定底架考虑；2、垂直荷载：P1=底座压重500KN＋塔机自重510KN＝1010KN；3、基础其他荷载按最不利的情况考虑，基础所受的水平力P2＝80KN，基础所受的倾覆力矩M1＝2 200KN.m；二、塔机基础结构形式及尺寸选定桩承台采用四桩承台，承台尺寸为长×宽×高=4.0m×4.0m×2.5m。
管桩中心距3m×3m。
桩长约32m。
基础承台自重：G1=4.0m×4.0m×2.5m×25KN/m3=1000KN桩自重：G2＝2.73KN/m×32m×4 =303.36KN桩中至塔吊中距离：L1=3/2*√2=2.12m三、混凝土基础计算1．单桩作用荷载计算当塔吊臂与桩基承台边线成45度时Q＝(G1＋P1)/4 ±（M1+P2+h）×L1/∑L12＝(1000+1010)/4±(2200+80+2.5)×2.12/2×2.122＝502.5±538.33Qmax＝1040.83KN Qmin= -35.83KN2、单桩抗压与抗拔承载力计算1）抗压承载力计算Q1＝QtAt+U i∑Qsli＝8000×910×10－4＋1.256（2×25＋10×20＋5×22＋2.55×60＋7.05×80＋2×150）＝728＋1377×1.256＝2457.5KNQ1＝2457.5KN﹥(G1＋P1＋G2)/4＝578.34KN且QS=1.2Q1＝1.2×2457.5＝2949KN﹥Qmax＝1040.83KN满足要求。
2）桩抗拔极限承载力计算依据工程地址勘查报告，土层自上而下物理性能从参数为：岩土名称层厚（m）承载力标准值（Kpa）摩擦力标准值（Kpa）松填土 4耕土 2 25淤泥质粘土 10 20粉细沙 5 22粉质粘土 2.55 60全风化混合岩 7.05 80强风化岩 9 8000 150按《建筑桩基技术规范》JGJ94-94进行桩基受拉承载力验算，验算公式：Qmin ﹤UK/YS+G2单桩竖向极限抗拔力承载力标准值：UK=V1S1Ui∑Qsli＝1.0×0.5×1.256×1377＝864.76KN按最不利情况考虑，验算如下：Qmin＝35.83KN﹤UK/YS+G2＝864.76/1.65＋303.36＝827.5KN 且Qmin＝35.83KN﹤R＝405KN满足要求。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔式起重机固定基础计算书
根据 GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》的要求，对固定式塔式使用的混凝土基础的设计应满足抗倾翻稳定性和强度条件。
(1)混凝土基础的设计应满足抗倾翻稳定性按如下公式验算：M+Fh*h b Fv+Fg 3(2)当偏心矩b/6<e<b/3时基础底面压应力按如下公式验算：Pmax=Fv+Fg +M k Pmin=A --W(3)当偏心矩e>b/6时基础底面压应力按如下公式验算：2(Fv+Fg)3bLe----偏心矩，即地面反力的合力至基础中心的距离(m)；M----作用在基础上的弯距(N.m)；Fv----作用在基础上的垂直荷载(N)；F h ----作用在基础上的水平荷载(N)；Fg----混凝土基础的重力(N)；F B ----地面计算压应力(Pa)；b-----混凝土基础长度和宽度(m)；h-----混凝土基础高度(m)；L-----基础上合力作用点至基础底面最大压应力边缘的距离(m)；经估算，现初定混凝土基础长度和宽度7m ，高度1.35m 。
按起重机两种工作状态下验算。
根据地质报告，取3-1层淤泥质粉质粘土为基础持力层，地基承载力特征值取值为75KPa 。
一、工作状态下：Fv=4.00E+05N F h = 2.64E+04NM=8.25E+05N.m b=7.0m h= 1.35mFg= 1.65E+06N M+Fh*h bFv+Fg 6W=b 3/6=57.17m 3A=b 2=49.00m 2Pmax=Fv+Fg +M k 5.63E+04Pmin=A --W 2.75E+04QTZ630(5012、5013)塔式起重机固定式基础计算书e=≤e=<=0.43m ≤[P B ]P B =≤[P B ]=Pa <[P B ]= 1.17工作状态下验算。
取值为75KPa。
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塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性
塔机型号QTZ80（浙江建机）
(m) 40
塔机独立状态的最大起吊高度H
塔机独立状态的计算高度H(m) 45
塔身桁架结构方钢管
塔身桁架结构宽度B(m) 1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G
(kN) 251
(kN) 62.2 起重臂自重G
1
起重臂重心至塔身中心距离R
(m) 23.4
G1
小车和吊钩自重G
(kN) 3.8
2
k
三、桩顶作用效应计算
矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：
G
k =bl(hγ
c
+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G
k
=1.2×781.25=937.5kN
桩对角线距离：L=(a
b 2+a
l
2)0.5=(32+32)0.5=4.24m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q
k =(F
k
+G
k
)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q
kmax =(F
k
+G
k
)/n+(M
k
+F
Vk
h)/L
=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kN
Q
kmin =(F
k
+G
k
)/n-(M
k
+F
Vk
h)/L
=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q
max =(F+G)/n+(M+F
v
h)/L
=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kN
Q
min =(F+G)/n-(M+F
v
h)/L
=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算
桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m
桩端面积：A
p
=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2
R
a =uΣq
sia
·l
i
+q
pa
·A
p
=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kN
Q
k =317.86kN≤R
a
=1092.65kN
Q
kmax =588.93kN≤1.2R
a
=1.2×1092.65=1311.18kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=46.8kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q
max
=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q
kmin
=46.8kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
五、承台计算
承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm
M=(Q
max +Q
min
)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·m
X方向：M
x =Ma
b
/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m
Y方向：M
y =Ma
l
/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。