tc7020计算书
公共建筑节能计算书
公共建筑节能计算书建设单位：某某房地产开发有限公司项目名称(子项名称)：某某某期(某#楼）设计阶段：施工图设计号：xx专业：建筑设计部门：特种结构工作室电算程序名称：xx 计算手册名称：公共建筑节能计算本专业计算书共本第本页数 21计算书计算内容：公共建筑节能计算计算：某某校核：某审核：某工程设计证书：甲级xx202x年08月目录1.建筑概况 (4)2.设计依据 (4)3.建筑大样 (5)4.模型观察 (7)5.工程材料 (7)6.围护结构作法简要说明 (8)7.体形系数 (9)8.窗墙比 (9)8.1窗墙比 (9)8.2外窗表 (9)9.可见光透射比 (9)10天窗 (10)10.1天窗屋顶比 (10)10.2天窗类型 (10)11屋顶构造 (10)11.1屋顶构造一 (10)12外墙构造 (11)12.1外墙相关构造 (11)12.1.1外墙构造一 (11)12.1.2热桥柱构造一 (11)12.1.3热桥梁构造一 (11)12.1.4热桥板构造一 (12)12.2外墙平均热工特性 (12)13挑空楼板构造 (13)14外窗热工 (13)14.1外窗构造 (13)14.2外遮阳类型 (14)14.2.1平板遮阳 (14)14.3平均传热系数 (14)14.4综合太阳得热系数 (15)14.5总体热工性能 (16)15有效通风换气面积 (16)16非中空窗面积比 (17)17外窗气密性 (17)18幕墙气密性 (17)19综合权衡 (18)19.1计算条件 (18)19.2房间类型 (18)19.2.1房间表 (18)19.2.2作息时间表 (18)19.3综合权衡 (18)20结论 (19)21附录 (20)21.1工作日/节假日室内空调温度时间表(℃) (20)21.2工作日/节假日室内供暖温度时间表(℃) (20)21.3工作日/节假日人员逐时在室率(%) (20)21.4工作日/节假日照明开关时间表(%) (20)21.5工作日/节假日设备逐时使用率(%) (21)1建筑概况2设计依据1. 《某省公共建筑节能设计标准》(DBJ/T45-042-202x)2. 《民用建筑热工设计规范》(G某0176)3. 《建筑外门窗气密，水密，抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-202x）4. 《建筑幕墙》（GB/T 21086-202x）3建筑大样立面图例1层平面4模型观察5工程材料6围护结构作法简要说明1. 屋顶构造：屋顶构造一：（由上到下）C20细石混凝土40mm＋绝热挤塑聚苯乙烯泡沫板(ρ=25-32) 40mm＋自粘聚合物改性沥青防水卷材3mm＋水泥砂浆20mm＋轻骨料混凝土找坡层30mm＋钢筋混凝土100mm＋石灰水泥砂浆（混合砂浆）15mm2. 外墙：外墙构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋烧结页岩多孔砖190mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm3. 热桥柱：热桥柱构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土600mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm4. 热桥梁：热桥梁构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土200mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm5. 热桥板：热桥板构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土100mm＋石灰水泥砂浆（混合砂浆）15mm6. 幕墙：断热铝合金窗+浅蓝色Low-E中空玻璃（6+9A+6）：传热系数2.600W/m^2.K，太阳得热系数0.3107. 外窗：普通铝合金窗+无色透明中空玻璃（6+9A+6）：传热系数4.000W/m^2.K，太阳得热系数0.6507体形系数8窗墙比8.1窗墙比8.2外窗表9可见光透射比10天窗10.1天窗屋顶比本工程无此项内容10.2天窗类型本工程无此项内容11屋顶构造11.1屋顶构造一12外墙构造12.1外墙相关构造12.1.1外墙构造一12.1.2热桥柱构造一12.1.3热桥梁构造一12.1.4热桥板构造一12.2外墙平均热工特性4.西向13挑空楼板构造本工程无此项内容14外窗热工14.1外窗构造14.2外遮阳类型14.2.1平板遮阳14.3平均传热系数1. 南向：南-默认立面北-默认立面3. 东向：东-默认立面4. 西向：西-默认立面14.4综合太阳得热系数1. 南向：南-默认立面北-默认立面3. 东向：东-默认立面4. 西向：14.5总体热工性能注：本表所统计的外窗包含凸窗。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
t吊具计算书
20t吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z1=470mm=47cm。
2.计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4支撑点间距L 500 cm载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f 0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147 cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/4 3750000弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx Mpa其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F 15000 kg支点距离L 230 mm弯矩M 8452500 Kg.mm轴颈d 115 mm抗弯截面系数Wz 149311.5514工作应力σMPa许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa安全系数n3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
CDD20设计计算书
2吨堆垛车设计计算书托盘堆垛车CDD20设计计算书编制:审核:批准：目录一．机械结构重要零件设计计算-----2(一)货叉的设计计算-----------------------------2(二)链条选择-------------------------------------7(三)链条销的强度校核--------------------------7(四)链销座的强度校该--------------------------8(五)链轮的设计----------------------------------9(六)内门架顶梁受力校核-----------------------10(七)货叉架滚动轴承的选择--------------------12(八)门架的计算---------------------------------13二．液压部件的选择和计算------------15三．驱动部件计------------------------------17三．整车稳定性------------------------------24一．机械结构重要零件设计计算(一)货叉的设计计算：货叉形状及货叉在负载时的受力示图：根据国家标准要求，货叉的试验载荷为1200x1200x1200mm 的法码，所以货叉的受力平均分布q=12 N，额定载荷2000KG.由图可见货叉在整车中负载时的受力相当于悬臂梁的受力情况，其受力示曲线图如下：从图中可以看出发生弯矩最大的地方是在悬臂梁的固定端点上，另在货叉200mm的地方发截面变化,因此要对货叉此两处进行受力校核。
额定载荷Q 》货叉自重G ,货叉自重忽略不算。
M MAX=21qL2=0.5×12×12002×103-=8640N.m单件货叉受到的弯矩为8640÷2=4320N.m 货叉端点的截面形状:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa在200mm 处的端面处的货叉截面示图:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa本设计所用的货叉材料为Q235焊接货叉，查手册可得到材料的屈服极限σs =235Mpa 。
日立7020型自动分析仪
） （ 546）
( 0.0 )
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2 项目分析
（
）
校验 校验法 点 重复因子 自动校验
吸光度临界值 吸光度 敏感度吸光度范围 第一标准液吸光度范围
<线性 > < 2>
点的范围 < 2>
< 0>
超时
差
空白 < > 跨度 < > 2点 所有点 < >
LOT 间 < > 瓶 间< >
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标准液 浓度 POS. 样本量 前稀释条件 编号 LOT
< *>-< *>
*请设定设备。 定性判断 <不必指定>
(1) < 0.00> W < 6> < 0>< 0> <999> 00001 (1) < 0> < >
t-桥式起重机设计计算书
75/20T 桥式起重机设计计算书1.主要技术参数. 主起升机构起重量75t （750kN）起升速度4.79m/min 起升高度16m工作级别M5. 副起升机构起重量20t （200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M5. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m. 大车行走机构行走速度75.19m/min 工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2.机构计算. 主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A.钢丝绳最大拉力S max ：错误!错误!= 78868 N式中，Q ――额定起升载荷，Q = 750000 N ;进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，a = 2 ； 滑轮组倍率，q 二5 ;n h ------- 滑轮组效率，n h =。
B.钢丝绳最小直径d min :d min = C Sax = x - 78868 = 28.08 mm式中，C ――钢丝绳选择系数，C =；钢丝绳型号为：6X 19W+FQ8-170-I - 光-右交 GB1102-74 2.1.2.卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径 D min >（ e-1）d=17 x 28=476mm式中，e ——筒绳直径比，e = 20 ;取D 0=800m （卷筒名义直径），一 、 800实际直径倍数e s = ~28 = > 18，满足。
B. 卷筒长度绳槽节距p = 32mm,绳槽半径r=15+0.2mm 绳槽顶峰高h= 10.5mm 。
单边固定圈数：n gd = 3圈；单边安全圈数：n aq =圈；单边工作圈数： 按 6X 19W+FQ8-170-I （钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝绳实际安全系数：-光-右交型钢丝绳，d = 28mm b = 1700MPa 钢丝破断拉力总和S 0= 492500N , c.钢丝绳选择n 二 S 0S max,通过。
tc7020计算书
tc7020计算书矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝⼟基础⼯程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载⼒验算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=714.747kN桩⾝位于地下⽔位以下时，位于地下⽔位以下的桩⾃重按桩的浮重度计算，桩⾝的重⼒标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kN Q k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=2313.023kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满⾜要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
光星路塔吊基础方案7020
松江区中山街道光星路2号地块动迁安置房QTZ250塔吊基础设计与施工方案一、工程概述上海泉都房地产开发有限公司拟在上海市松江区中山街道光星路2号地块筹建商品住宅项目。
拟建总建筑面积59237.39平方米，其中地上面积43340.78平方米、地下面积15896.61平方米。
现先根据施工图纸，现场总共布置3台QTZ250(H7020-10)塔吊和3台QTZ315(H7533-16)塔吊,1号塔吊位于8#楼的南侧，臂长为40米；2号塔吊位于4#楼的南侧，臂长为40米；3号塔吊位于3#楼的南侧，臂长为50米；4号塔吊位于7#楼的南侧，臂长为35米；5号塔吊位于5#楼的南侧，臂长为45米；6号塔吊位于6#楼的西南侧，臂长为45米；具体位置详见塔吊平面布置图。
布置时，考虑施工建筑物之间安全距离及安全高度，同时考虑塔吊的安全方便、使用要求和塔吊拆除等因素。
现为满足塔机自身稳定的需要，对塔吊基础进行设计。
设计的思路是确定好塔吊的位置后，设计四根φ800钻孔灌注桩作为塔吊的基础。
二、设计依据及条件1、本工程结构设计图纸和工程地质报告；2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009；4、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；6、《钢结构设计规范》GB50017-2003；7、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001；8、《钻孔灌注桩施工规程》DG/TJ08-202-2007；9、《钢结构制作与安装规程》DG/TJ08-216-2007；10、QTZ250(H7020-10)塔吊说明书11、QTZ315(H7533-16) 塔吊说明书三、塔吊选型本工程塔吊需满足工程地下、地上两部分的土建工程的平面与垂直运输需要。
考虑施工时在塔吊的回转半径之内尽量不留死角，以及与建筑物之间安全距离及安全高度，同时考虑塔吊的安装方便、使用要求和塔吊拆除等因素，计划在地下室基坑内布置3台QTZ250(H7020-10)塔吊和3台QTZ315(H7533-16)塔吊（详见塔吊平面布置图）。
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矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=714.747kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kNQ k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2313.023kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：A te=d2π/4=8002π/4=502655mm2A s/A te=5026.548/502655=0.01≥0.01取ρte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力σsk=Q k'/A s=714.747×103/5026.548=142.194N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×142.194)=0.181取ψ=0.2(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径d ep=Σn i d i2/Σn iνi d i=(16×202+15×10.72)/(16×1×20)=25.367mm(5)、最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d ep/ρte)/E s=2.7×0.2×142.194×(1.9×50+0.08×25.367/0.01)/200000 =0.114mm≤ωlim=0.2mm满足要求！五、承台计算承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mmM=(Q max+Q min)L/2=(2313.023+(-1000.065))×4.808/2=3156.566kN·mX方向：M x=Ma b/L=3156.566×3.4/4.808=2232.029kN·mY方向：M y=Ma l/L=3156.566×3.4/4.808=2232.029kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1500.917/4 + 7613.865/4.808=1958.704kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.863塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.4-2-0.8)/2=0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(3.4-2-0.8)/2=0.3m 剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1439=0.208，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=300/1439=0.208，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.863×1.4×1.57×103×5×1.439=13655.757kNβhsαl f t lh0=0.863×1.4×1.57×103×5×1.439=13655.757kNV=1958.704kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=13655.757kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.439=4.878ma b=3.4m≤B+2h0=4.878m，a l=3.4m≤B+2h0=4.878m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=2232.029×106/(1.03×16.7×5000×14392)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=2232.029×106/(0.994×1439×360)=4336mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4336,0.0015×5000×1439)=10793mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10940mm2≥A1=10793mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=2232.029×106/(1.03×16.7×5000×14392)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=2232.029×106/(0.994×1439×360)=4336mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(4336, ρlh0)=max(4336,0.0015×5000×1439)=10793mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10940mm2≥A2=10793mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=10940mm2≥0.5A S1'=0.5×10940=5470mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=10940mm2≥0.5A S2'=0.5×10940=5470mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图。