高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
爬架设计计算书
ZC—03导轨式附着升降脚手架设计计算书第一章计算说明本计算书将反映ZC—03导轨式附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。
主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010.一、荷载的规定：1、恒载：包括搭设架体的钢管、扣件、主框架、水平支撑框架、作业层脚手板、安全网、提升机构及固定于架体上的设备等传递给附着支撑点的全部材料、构配件、器具的自重。
2、活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层施工荷载（每层3KN∕㎡）计算；装修施工时，按三层施工荷载（每层2KN∕㎡）计算；架体在升降状态下，施工荷载每层0.5KN∕㎡计算。
3、风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术规范的统一规定》计算规定，挡风面积按挡风材料、杆件的实际面积计算。
二、计算系数：1、荷载附加计算系数使用工况：K J1＝1.3；升降工况：K J2＝2.0；2、动力系数：Y d取1.53、恒荷载分项系数Y d取1.5活荷载分项系数Y G取1.24、组合风荷载时的荷载组合系数Ψ取1.55、冲击系数K2取2.06、主框架和水平支撑框架压杆λ≤150；拉杆λ≤3007、单一系数法复核时，其安全系数K值；对于强度设计时，K≥1.5；对于稳定设计时，K≥2.08、吊具、索具的安全系数：K≥8.0三、计算方法和计算依据1、计算方法本计算书中，主框架、水平支撑框架、附着支撑装置等按照概率极限状态设计法进行计算，按照承载极限状态设计的载荷值取设计值；按照极限的设计载荷值取标准值，防坠装置、吊具、索具按“允许应力设计法”进行计算，取强度允许值。
2、计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》等。
爬架计算书
爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN。
附着式升降脚手架施工计算书
附着式升降脚手架施工计算书一、计算说明1、本产品是在原普通附着升降脚手架基础上将密目网更换为全钢外立网，将普通木质脚手板更换为全钢脚手板和钢筋网片；2、本计算书反映附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容，主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》。
两点位设计的最大间距离为 6.0米。
所以计算两点位间最长距离 6.0米的架体受力状况、强度及稳定性等。
3、计算参数：架体高度14.4米，跨度6.2米，宽度0.9米；架体立杆间距1.8m、1.5m、1.2m、0.9m，步距1.8米；小横杆间距1.8m、1.5m、1.2m、0.9m；花纹钢板自重：25.6kg/㎡；直径8mm钢筋自重：0.395kg/m；钢板拉伸网自重：12.85kg/㎡；14.4×6.2=89.28㎡＜110㎡其它采用原设计数值不变。
4、计算架体基本结构按下图进行：注：自重计算包含结构主体所需钢管.扣件.密封板.脚手板.装饰板及密目网所有配件材料重量二、静态载标准值GK主框架及架体所采用的材料规格及截面特征参数为：匚6.3 φ48×2.7A=8.4cm2Ix=51cm4Iy=11.9cm4 ix=2.45cm iy=1.18cm Zo=1.36cm A=3.84cm2 I=9.89cm4 i=1.605cm W=4.12cm3 G=29.55kg/m1．采用φ48.3×2.7钢管的构件的长度： 立 杆：L=14.4×4×2=115.2ｍ；大 横 杆：L=2×8.5×6=102 m(每根长度按6m 计算）； 小 横 杆：L=9×8×1.2=86.4m (每根长度按1.2m 计算)； 外剪刀撑：L=3×2×4=24m 内剪刀撑：L=2×6=12m 护 拦：L=2×8×6=96m采用7.248⨯Φ钢管的件的总长度为：∑=L 115.2+102+86.4+24+12+96=435.6m 所用钢管的总重量为：G Φ=435.6×29.55=12871.98N 采用匚6.3的架体构件为架体结构的边柱，长10.8m 共四根。
附着升降脚手架计算书
附着升降脚手架计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》建设部5、《建筑施工附着升降脚手架安全技术规程》DGJ08-905-996、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军，中国建筑工业出版社7、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010一、参数信息1、建筑物参数构造示意图脚手架单元体长度/架体跨度l a(m) 3.6 脚手架宽度/横向间距l b(m) 1.05 脚手架步距(m) 1.8 内侧立杆中心线至墙面的距离(mm) 200 脚手架计算高度H0(m) 11.2 上固定架高度(m) 4.2 下固定架高度(m) 4.2 架体悬挑长度(m) 0.5 悬臂高度H3(m) 2.5 下固定架附着支撑点/支座与架底的距离H1(m)1.7下固定架附着支撑点/支座之间的距离H2(m)2.1 每步纵向水平杆根数(根) 4每步纵向水平杆跨中附加横向水平杆根数(根) 1 每步架体栏杆道数(含插销式安全栏杆)(道)2冲压钢脚手板自重(kN/m2) 0.3 安全网为密目安全网自重(kN/m2) 0.005上下固定架材质Ф48×3.25 活动架材质Ф63.5×4脚手板铺设总层数 6 同时施工层数 2施工均布荷载(kN/m2) 3 浙江杭州市基本风压ωo(kN/m2) 0.45风压高度变化系数μz 1.038支座焊缝简图上下翼板厚度t2(mm) 8 腹板厚度t1(mm) 10上翼板至下翼板高度h(mm) 250 b2(mm) 19b3(mm) 131 b4(mm) 19b5(mm) 38 角焊缝，自动焊、半自动焊和E43xx型焊条的手工焊抗拉/剪/压强度设计值f t w(N/mm2)160螺栓钢垫板(mm) 160×250×10 螺栓直径(mm) 16螺栓抗拉强度f t b(N/mm2) 170 螺栓抗剪强度f v b(N/mm2) 130取半跨(1.8m)荷载计算1.固定架作用力F脚手架钢管架自重0.0359kN/m×[11.20×3.00+1.05×(8.00+3.00)+2.30×(4.00×6.00+2.00×5.00+1)]=4.51kN附墙支座2个0.097×2=0.194kN直角扣件59个，对接扣件2个0.0125×59+0.016×2=0.769kN安全网0.005×(11.2+1.25)×1.8=0.112kN脚手板自重0.41×1.8×1.05×6=4.649kNωk=k·βz·μstw·μz·ωo(1)、基本风压ωo=0.45kN/m2；(2)、Z高度处的风振系数，其各项参数确定如下：βz=1+ξνφz/μz1)脉动增大系数ξ基本自振周期T1=0.03+0.03×85/37.61/3=0.791s；ωo T12=0.45×0.32×0.7912=0.09kNs2/m2；查表得脉动增大系数ξ=1.22；2)高层建筑的脉动影响系数νH/B=85/37.6=2.261；按H/B＝2.261，房屋建造总高度85m，地面粗糙类别为D类(有密集建筑群且房屋较高市区)；查表，ν＝0.476；3)振型系数φz根据相对高度Z/H=85/85=1；查表，确定振型系数φz=1；4)风压高度变化系数，房屋建造总高度85m，地面粗糙类别为，查表得μz=1.038，所以βz=1+ξνφz/μz=1+1.22×0.476×1/1.038=1.56；(3)、脚手架整体体型系数μstwμstw=μst(1 - ηn)/(1 - η)=φμs(1 - ηn)/(1 - η)=(A n/A)μs(1 - ηn)/(1 - η)1)脚手架杆件和节点挡风的净投影面积A nA n＝1.2×0.048×(1.8×17+11.2×1.5)=2.73m2；2)脚手架轮廓面积AA=11.2×1.8=20.16m2；3)系数η根据φ=An/A=2.73/20.16=0.135，脚手架宽高比b/h=1.05/11.2=0.094；查表η＝0.947；4)钢管脚手架风荷载体型系数μsωo d2＝0.45×0.0482＝0.001；查表μs＝1.25)脚手架排数n=2，所以脚手架体型系数μstw=μst(1 - ηn)/(1 - η)=φμs(1 - ηn)/(1 - η)=(A n/A)μs(1 - ηn)/(1 - η) μstw=0.135×1.2×(1+0.947)=0.316；风荷载标准值ωk=k·βz·μstw·μz·ωoωk=0.7×1.56×0.316×1.038×0.45=0.161kN/m2；平均风荷载q＝0.161×1.8＝0.29kN/m；三、计算简图构造简图固定架计算简图将集中荷载F进行力的平移后作用于固定架，得到等效荷载F=32.364kN，弯矩M＝32.364×1.05/2＝16.991kN·m。
附着式爬升脚手架计算书及相关施工图纸
附着式爬升脚手架计算书及相关施工图纸9.1.计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《钢结构设计规范》（GB50017-2017）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《机械设计手册》等9.2.架体基本构成以一个单元产品为计算对象，架体支承跨距6.0m，架体高度14.0m，机位跨度与架体高度乘积为84㎡，架体步距2.0米，立杆纵向间距不大于2.0米，立杆横距640mm。
该附着式升降脚手架由竖向主框架、水平支承桁架、架体构架、附墙导座（含防倾、防坠、卸荷装置）、升降动力系统（含荷载控制系统）及安全防护系统等部分组成。
（见图1）9.3.荷载计算9.3.1永久荷载标准值9.3.2活荷载标准值 9.3.2.1风荷载标准值：k ω根据《建筑结构荷载规范》（GBJ50009-2012）附图《全国基本风压分布图》中提取:o z s z k ωμμβω⨯⨯⨯=式中：βz ------ 风振系数，取1.0；z μ ------ 风压高度变化系数，按C 类地区高150米的高层建筑上施工考虑，取2.03；s μ ------ 风荷载体型系数，其计算如下： 背靠建筑物状况全封闭取1.0φ，敞开、开洞1.3φ φ为脚手架封闭情况确定的挡风系数：A W （迎风面积）=架体高度×竖向主框架跨距=14×6.0=84㎡ 冲孔钢板网孔径6mm ，孔中心距10mm ， 按局部取值网片面积：局部网片面积—100mm ×100mm=10000mm 2 单孔面积—πr 2=3.14×32=28.26mm 2局部单孔面积—100（开孔数量）×28.26=2826mm 2网片冲孔率=2826/10000=0.2826A n (挡风面积）=A W -(网片冲孔率×网片挡风面积)=84-（0.2826×84）=60.26㎡86.072.02.18426.602.11.2=⨯=⨯==w n A A ϕ s μ=1.3ϕ⨯=1.3×0.86=1.12O ω ------ 基本风压，按照《建筑结构载荷规范》工作状态按本地区的10年风压最大值选用，取0.30 kN/m 2，升降及坠落工况取0.25 kN/m 2。
附着式升降式脚手架计算书
附着式升降式脚手架计算书挑架计算书一、主要设计参数：架体高度14.4米，跨度7.2米，宽度0.9米，架体立杆间距1.5米，步距1.8米，小横杆间距1.5米。
爬架计算书计算参数：架体高度14.40米，跨度7.5米，14.4×7.5=108㎡＜110㎡其它采用原设计数值不变。
（1）荷载1）恒载标准值G K主框架及架体所采用的材料规格及截面特征参数为：①采用φ48×3.2钢管的构件的长度：立杆：L=13×3×2=78ｍ；大横杆：L=2×7×8.5=119 m(每根长度按8.5m计算）；小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m 计算）； 纵向支撑（剪刀撑）：L=4×22)313(8++4×22)313(4+=61m(按单片剪刀撑计算)架体结构边柱的缀条：横缀条7根，斜缀条6根，共两片。
L=2×(6×9.07)613(9.022⨯++)=41m水平支撑（水平剪刀撑）：L=2×(1.8+4×2248.1+)=39m架体内的水平斜杆：L=3×4×2229.0+=27m护拦：L=2×9×3=54m采用2.348⨯Φ管的构件的总长度为：∑=L 78+119+76+61+41+39+27+54=495m所用钢管的总重量为：G Φ=495×3.89=1926kg采用匚6.3的架体构件为架体结构的边柱。
长13m 共四根。
所用槽钢匚6.3的总重量为：G 匚 =4×13×6.6=345kg 采用Φ48钢管的架体构件为架体结构的边柱，长13m 共2根。
所用Φ48钢管的总重量为：G O =2×13×3.84=99.84kg 则架体结构的自重为（对架体边柱考虑0010的构造系数）：G=G Φ+(G 匚 +G O ）×1.1=1926+1.1×(345+99.84）=2510kg ②脚手板自重：板宽0.9m ，长8m,厚4cm ，按原计算考虑有四步脚手板，脚手板为800Φkg/m 3的木材。
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书一、计算依据1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-20102、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-20123、《钢结构设计规范》 GB50017-20034、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011二、荷载计算按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。
2.1 恒荷载G k恒荷载G k=20618N2.2 活荷载Q k活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN2.3 风荷载ωkωk=βz·μz·μs·ω0βz-风振系数，一般取1；μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ=0.6；μs=0.78；ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。
三、荷载效应组合值S依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γQ=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。
使用工况：S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN升降工况：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN坠落工况（升降工况）：S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算导轨承载计算：导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，主要承受垂向荷载，依据规范，导轨的承受力应依据荷载效应组合值最不利情况计算。
附着式脚手架计算书
附着式脚手架计算书一、工程概况本工程为具体工程名称，位于具体地点。
建筑结构形式为结构形式，建筑高度为高度数值m，标准层层高为层高数值m。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、具体工程的施工图纸三、附着式脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：从起始楼层至终止楼层，总高度为总高度数值m。
2、立杆纵距：纵距数值m。
3、立杆横距：横距数值m。
4、步距：步距数值m。
5、内立杆距建筑物距离：距离数值m。
四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：具体数值kN/m脚手板自重标准值：具体数值kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：具体数值kN/m安全网自重标准值：具体数值kN/m²2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值：具体数值kN/m²3、风荷载标准值ωk基本风压ω0：具体数值kN/m²风压高度变化系数μz：根据建筑物高度和地面粗糙度确定风荷载体型系数μs：具体数值五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：计算过程及结果均布活载：计算过程及结果2、强度验算最大弯矩：计算过程及结果弯曲应力：计算过程及结果，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：计算过程及结果，小于允许挠度，满足要求。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：计算过程及结果集中活载：计算过程及结果2、强度验算最大弯矩：计算过程及结果弯曲应力：计算过程及结果，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：计算过程及结果，小于允许挠度，满足要求。
七、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：具体数值kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：计算过程及结果，小于单扣件抗滑承载力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：具体数值kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：计算过程及结果，小于单扣件抗滑承载力，满足要求。
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高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
一、计算依据
1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010
2、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003
4、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011
二、荷载计算
按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。
2.1 恒荷载G k
恒荷载G k=20618N
2.2 活荷载Q k
活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN
2.3 风荷载ωk
ωk=βz·μz·μs·ω0
βz-风振系数，一般取1；
μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；
μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ
=0.6；μs=0.78；
ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；
ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2
因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。
三、荷载效应组合值S
依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γ
Q=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。
使用工况：
S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN
升降工况：
S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）：
S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN
坠落工况（升降工况）：
S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算
导轨承载计算：
导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，
主要承受垂向荷载，依据规范，导轨的承受力应依据荷载效应组合值最不利情况计算。
4.1 导轨承载计算：
各槽钢承受力P=F/2=85.96/2=42.98KN （导轨由两根槽钢组成）
σ=P/A=42980/845.1=50.9N/mm2<[f]=215N/mm2。
满足使用要求。
4.2 防坠挡杆抗剪计算：
防坠挡杆为φ25mm圆钢，焊接在两根槽钢之间，主要承受剪力。
使用工况防坠落时为最不利情况，P=132.2KN，
τ=P/A=132200/（2×490.6）=134.7N/mm2>[fv]=170.19N/mm2。
满足使用要求。
4.3 防坠挡杆焊缝抗剪计算：
防坠挡杆采用直角圆周焊，焊缝高度h f≥6mm，由《钢结构设计规范》中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下，当力垂直于焊缝长度方向时，σf=N v/h e l w≤βf f f w；当力平行于焊缝长度方向时，τf=N v/h e l w≤f f w，另由《钢结构设计规范》自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：f f w=160N/mm2。
实际在使用工况下，每个机位都设有三个限位卸荷支顶器起
卸荷作用。
总焊缝长度：L=2×3.14×25=157mm
焊缝有效高度：h e=0.7h f=0.7×6=4.2mm
按最不利情况计算，使用工况防坠落时为最不利情况，
N v=132.2KN。
τf=N v/h e l w=132200/（4.2×157）=200.5N/mm2＜f f w=160N/mm2 *3=480N/mm²
满足使用要求。
由计算可知，承载完全满足要求。
4.4 导轨与架体连接螺栓抗剪验算：
每个导轨通过10个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2，使用工况连接螺栓抗剪验算为：
τ=S/（10×201）=85960/（10×201）=42.8N/mm2<[f v]=125N/mm2
满足使用要求。
五、导向支座计验算。