30米钢管避雷针设计图
避雷针计算书
避雷针计算一．设计条件：1.计算依据《钢结构设计规范》GB50017-2003《变电站建筑结构设计技术规定》NDGJ96-92《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2008《变电构架设计手册》2．独立避雷针荷载计算：H=35m，第一段高度h1=7300mm,采用钢管Φ580/Φ490x10，平均直径Φ535，N=9.5 kN第二段高度h2=7000mm,采用钢管Φ490/Φ390x8，平均直径Φ440，N=6 kN第三段高度h3=7000mm,采用钢管Φ390/Φ290x7，平均直径Φ340，N=5 kN第四段高度h4=7000mm,采用钢管Φ290/Φ190x6，平均直径Φ240，N=2.5 kN第五段高度h5=2400mm,采用钢管Φ152x4，N=0.5 kN第六段高度h6=1950mm,采用钢管Φ133x4，N=0.4 kN第七段高度h7=1600mm,采用钢管Φ114x4，N=0.3 kN第八段高度h5=1050mm,采用钢管Φ95x3，N=0.2 kN按各段高度及外径求得加权平均外径为：D=（7300×535+7000×440+7000×340+7000×240+2400×152+1950×133+1600×114+1050×95）÷(7300+7000×3+2400+1950+1600+1050)=339mm（实际取用364mm偏于安全）风荷载计算：按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006版）查得ω0=0.60kN/m2，风荷载标准值：ωk=βz.μs.μz.ω0风振系数：单钢管柱(h>8m),βz=2.0风压高度变化系数μz：h=35m查《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）表7.2.1（B类）插值得：μz=1.42+(1.56-1.42)×5÷(40-30)=1.49风荷载体型系数μs：μzω0.d2=1.49×0.60×0.3642=0.118>0.015，取μs=+0.6ωk=βz.μs.μz.ω0=2.0×0.6×1.49×0.60=1.073kN/m2作用于各段钢管的风荷载标准值：第一段钢管Φ580/Φ490x10，q1=ωk xD=1.073×0.535=0.574 kN/m第二段钢管Φ490/Φ390x8，q2=ωk xD=1.073×0.44=0.472 kN/m第三段钢管Φ390/Φ290x8，q3=ωk xD=1.073×0.34=0.365kN/m第四段钢管Φ290/Φ190x6，q4=ωk xD=1.073×0.24=0.258 kN/m第五段钢管Φ152x4，q5=ωk xD=1.073×0.152=0.163 kN/m第六段钢管Φ133x4，q6=ωk xD=1.073×0.133=0.143 kN/m第七段钢管Φ114x4，q7=ωk xD=1.073×0.114=0.122 kN/m第八段钢管Φ95x3，q8=ωk xD=1.073×0.095=0.102 kN/m二、内力分析各段钢管底风荷载标准值：1）剪力第八段钢管Q k8=0.102×1.05=0.107 kN第七段钢管Q k7=0.107+0.122×1.60=0.107+0.195=0.302 kN第六段钢管Q k6=0.302+0.143×1.95=0.302+0.279=0.581 kN第五段钢管Q k5=0.581+0.163×2.40=0.581+0.391=0.972 kN第四段钢管Q k4=0.972+0.258×7=0.972+1.806=2.778 kN第三段钢管Q k3=2.778+0.365×7=2.778+2.555=5.333 kN第二段钢管Q k2=5.333+0.472×7=5.333+3.304=8.637 kN第一段钢管Q k1=8.637+0.574×7.3=8.637+4.19=12.827 kN2）弯矩第八段钢管M k8=0.5×1.05×0.107=0.056 kNm第七段钢管M k7=0.056+0.107×1.6+0.5×1.6×0.195=0.056+0.171+0.156=0.383 kNm 第六段钢管M k6=0.056+0.107×（1.6+1.95）+0.156+0.195×1.95+0.5×1.95×0.279=0.056+0.38+0.156+0.38+0.272=1.244 kNm第五段钢管M k5=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40）+0.156+0.195×（1.95+2.40）+0.272+0.279×2.40+0.5×2.4×0.391=0.056+0.637+0.156+0.85+0.272+0.67+0.469=3.574 kNm 第四段钢管M k4=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7）+0.272+0.279×(2.40+7)+ 0.469+0.391×7+0.5×7×1.806=0.056+1.386+0.156+2.213+0.272+2.623+0.469+2.734+6.321=16.23 kNm第三段钢管M k3=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7）+6.321+1.806×7+0.5×7×2.555=0.056+2.135+0.156+3.578+0.272+4.576+0.469+5.474+6.321+12.642+8.943=44.622 kNm第二段钢管M k2=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7+7）+6.321+1.806×(7+7)+8.943+2.555×7+0.5×7×3.304=0.056+2.884+0.156+4.943+0.272+6.529+0.469+8.211+6.321+25.284+8.943+17.885+11.564=95.517 kNm第一段钢管M k1=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7+7.3)+ 0.469+0.391×（7+7+7+7.3）+6.321+1.806×(7+7+7.3)+8.943+2.555×（7+7.3）+11.564+3.304×7.3+0.5×7.3×4.19=0.056+3.665+0.156+6.367+0.272+8.565+0.469+11.065+6.321+38.468+8.943+36.537+11.564+24.119+15.294=171.862 kNm3）轴力第八段钢管N k8=0.2kN第七段钢管N k7=0.2+0.3=0.5kN第六段钢管N k6=0.5+0.4=0.9kN第五段钢管N k5=0.9+0.5=1.4kN第四段钢管N k4=1.4+2.5=3.9kN第三段钢管N k3=3.9+5=8.9kN第二段钢管N k2=8.9+6=14.9kN第一段钢管N k1=14.9+9.5=24.4kN三、钢管截面特性计算（按平均截面计算）第一段钢管Φ580/Φ490x10, 平均直径Φ535的截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(5354-5154)÷(32×535)=2125061.3mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(5352+5152)0.5÷4=185.7mm185.8A=π(d2-d21) /4=3.141592×(5352-5152) ÷4=16493.3 mm2第二段钢管Φ490/Φ390x8, 平均直径Φ440的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(4404-4244)÷64=253366931.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(4404-4244)÷(32×440)=1151667.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(4402+4242)0.5÷4=152.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(4402-4242) ÷4=10857.3 mm2第三段钢管Φ390/Φ290x8, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(3404-3244)÷64=115031326.3mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(3404-3244)÷(32×340)=676654.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(3402+3242)0.5÷4=117.4mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(3402-3242) ÷4=8344.1 mm2第四段钢管Φ290/Φ190x6, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(2404-2284)÷64=30209536.1mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(2404-2284)÷(32×240)=251746.1mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(2402+2282)0.5÷4=82.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(2402-2242) ÷4=5830.8 mm2第五段钢管Φ152×4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1524-1444)÷64=5095913.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1524-1444)÷(32×152)=67051.5mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1522+1442)0.5÷4=52.3mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1522-1442) ÷4=1859.8 mm2第六段钢管Φ133x4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1334-1254)÷64=3375252.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1334-1254)÷(32x133)=50755.7mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1332+1252)0.5÷4=45.6mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1332-1252) ÷4=1621 mm2第七段钢管Φ114x4截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1144-1064)÷(32×114)=36728mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1142+1062)0.5÷4=38.9mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1142-1062) ÷4=1382.3 mm2第八段钢管Φ95x3截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(954-894)÷64=918345.5mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(954-894)÷(32×95)=193333.6mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(952+892)0.5÷4=32.5mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(952-892) ÷4=867.1mm2四、强度验算第一段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×24.4×1000÷16493.3+1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3)=1.78+98.46=100.24N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)=24.4×1000÷16493.3-1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3) =1.48-98.46=-96.98N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第二段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×14.9×1000÷10857.3 +1.4×95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.65+100.97=102.61N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 14.9×1000÷10857.3 -95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.37-72.12=-70.75N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第三段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×8.9×1000÷8344.1 +1.4×44.622 ×1000000÷(1.15×676654.9)=1.28+80.28=81.56N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 8.9×1000÷8344.1 -44.622×1000000÷(1.15×676654.9)=1.07-57.34=-56.27N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第四段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×3.9×1000÷5830.8 +1.4×16.23×1000000÷(1.15×251746.1) =0.8+78.48=79.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 3.9×1000÷5830.8 -16.23×1000000÷(1.15×251746.1)=0.67-56.06=-55.39N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第五段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×1.4×1000÷1859.8 +1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5) =0.9+64.89=65.79N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 1.4×1000÷1859.8-1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5)=0.75-64.89=-64.14N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第六段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.9×1000÷1621+1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.67+29.84=30.51N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.9×1000÷1621-1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.56-29.84=-29.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第七段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.5×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.43+12.69=13.12N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.5×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.36-12.69=-12.33N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第八段钢管设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+12.69=12.86N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+9.07=9.24N/mm2<80 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/mm2<80 N/mm2五、稳定性验算第一段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+95.517÷171.862=1.556注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.556×7300÷185.7=61.17<150,查得x φ=0.8158147131)17.61.116493.3/(1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/92.10074.9818.2)8147131244002.18.01(2125061.315.11000000862.1710.14.13.16493815.0244002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/43.8125.7918.22125061.30.11000000862.1710.14.17.03.16493815.0244002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第二段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+44.622÷95.517=1.467注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.467x7000÷152.8=67.21<150,查得x φ=0.7854442507)21.67 /(1.110857.3206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/4.1033.10110.2)4442507149002.18.01(1151667.915.11000000 95.5170.14.1 10857.3785.0149002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.8327.8110.29.15166710.11000000517.950.14.17.03.10857785.0149002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第三段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+16.23/44.622=1.36注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.36x7000÷117.4=81.09<150,查得x φ=0.7042345411)09.81 /(1.18344.1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==xEx EA N λπ mkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/39.8257.8082.1)234541189002.18.01(9.76654615.11000000 622.440.14.1 1.3448704.089002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/42.666.6482.19.6766540.11000000622.440.14.17.01.8344704.089002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第四段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+3.574÷16.23=1.22注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.22x7000÷82.8=103.14<150,查得x φ=0.563102222'104.3)563.0 /(1.18.8305206000141592.3)1.1/(⨯=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/91.7948.7843.1)104.339002.18.01(1.25174615.11000000 23.160.14.18.5830563.039002.1)8.01(φ10'1x <=+=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.6418.6319.11.2517460.1100000023.160.14.17.08.5830563.039002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 根据上述结构计算，第五、第六、第七、第八段平面内及平面外都满足要求。
GH钢管杆避雷针安装过程图解13米15米17米19米21米25米30米避雷针塔安装步骤全过程
GH环形钢管杆独立避雷针安装过程（13米15米17米19米21米25米30米40米）避雷针塔安装步骤GH钢管杆避雷针安装说明书1、GH环形钢管杆避雷针安装实例图及说明2、安装前需要准备的安装工具和材料3、装配及安装GH环形钢管杆避雷针4、安装注意事项1、GH环形钢管杆避雷针安装实例图及说明2、安装前需要准备的安装工具和材料（1）3吨以上叉车一部（2）大活动扳手1把（适合地脚螺母用）（3）22-24开口扳手1把（4）14-17开口扳手1把（5）10磅铁锤1把（6）16厘钢丝绳45米（7）16厘钢丝绳锁头8个（8）手拉葫芦2个（3-5吨）（9）25吨吊车一部（安装针杆用）（10）76*3.5铁管1.5米/条2条（11）150以上9.35铁管0.6米/条6条（12）枕木4块3、装配及安装GH环形钢管杆避雷针第一步:把针杆平放在地上，用直径150以上的圆钢管和枕木垫平、垫直，使两节杆在一条直线上（焊缝对焊缝）。
第二步：把主钢绳穿到杆底（每套针4条不锈钢钢丝绳，其中有1条大的为主钢绳，另外3条小的为副钢绳）第三步：两只拉力为3-5吨的葫芦，放在针杆的两侧，两条16的钢绳按如图放置，锁好钢绳之后，两边同时缓慢均匀用力拉葫芦，套接深度为700mm左右（不同的杆体套接深度不一样）拉的时候要注意保持两节针杆在一条直线上，拉不动时，用10磅的大锤，在针杆接口处（针杆的两侧和上侧均衡用力）敲打几下，再拉紧，再敲打，直到拉紧为止。
第四步：两段或是三段针杆全部套紧后，用扳手把顶部避雷针安装上。
第五步：吊装，吊装过程注意人员安全。
第六步：焊接底线，保证接地导通。
GH-30环形钢管杆独立避雷针点击看大图。
25米重型环形钢管避雷针塔设计图
120
5 杆底法兰盘厚度30mm
8
30
加强筋120*150*16
25米避雷针法兰盘连接安装图
生产厂家 设 计 制 时 图 间
2000
预埋螺栓M27X8（做基础时要把 螺栓螺杆保护起来） 螺栓位置详见杆低 法兰盘大样图
150
自然地面
200
2000
Ø63 4
平面图
2500
150
双螺母M27
M27*1450
定位板
附注： 1.定位板使用普通钢板，厚度5mm； 2.定位板上定位孔位置确保准却，误差在±2mm；共8个 ∅28mm定位孔； 3.制作基础时，客户需要增加配筋；
25米避雷针基础预埋件图纸
生产厂家 设 计 制 图 时 间
2500
500
基础
25米环形钢管避雷针总图
2000
生产厂家 设 计
制 时
图 间
上段
预埋螺栓M27X8
基础
A A 顶部法兰盘
贴角焊接
下段
500
顶部法兰盘与钢管杆焊接大样
754 634
A A
环形钢管杆焊接接点大样
16厚肋板
150
130
8-30*52螺栓孔(腰孔）
100
52
附注： 1.钢材采用Q235钢。 2.钢管插接牢固后焊接一圈。 3.焊条采用E43型，焊脚高度h=6毫米。 4.外露铁件涂红丹二度。
注： 1.基础选用C30号混凝土。 2.垫层为C10号混凝土。 3.基坑四周土壤切勿扰动，如有部分回填土 时，必须分层夯实。
2000
表层混凝土垫层
100
1200基础图
生产厂家 设 计 制 时 图 间
防雷接地图集
额。
4
避雷网的敷设
5
6
7
三、避雷引下线的敷设 避雷引下线敷设可分为利用金属构件引下、沿建筑物构
筑物引下、利用建筑物主筋引下和断接卡子制作、安装。 工程量＝施工图设计长度×（1＋3.9％） 如钢结构的厂房利用其的钢柱做引下线时应套用“利用
钢管敷设时连接管箍之间的接地跨接线已包含在配管 定额之内，不应重复计算。
22
钢筋混凝土柱子上安装的接地电阻测量板可套一处接 地跨接线定额。定额内一处跨接线已含0.459㎏镀锌 扁钢，故不得再另计测量板的主材费。
测试板作箱体的话，箱体另计。
23
《建筑物防雷设计规范》GB50057: 当利用混凝土内钢筋、钢柱作为自然引下线并同时采
解：［ 350×(2－1)]/4 =88
18
五、接地极的制作安装：“根” 接地极制作安装以“根”为计量单位。其长度按设计
长度计算，设计无规定时，每根按2.5m计算。若设 计有管帽时，管帽另按加工计算。 P542
19
六、均压环的敷设：“10m” 均压环敷设以“m”为单位计算，焊接时按两根筋
33
二、计算综合基价合计 解：一、工程量的计算 1、屋顶避雷网敷设 （30+11）×2 ×1.039＝85.2m 2、引下线的敷设φ8 （4.5 × 5+0.6+0.45-1.8）×2 ×1.039＝ m
34
3、接地母线 （0.8+3+10+1.8）×2 ×1.039＝ m 4、接地极安装 2 ×3＝6根 5、断接卡子安装 2个 6、接地极接地电阻测试 2组
用基础接地体时，可不设断接卡，利用钢筋作引下线 时应在室内外的适当地点设若干连接板，该连接板可 供测量、接人工接地和作等电位连接用。 当仅利用钢筋作引下线并采用埋于土壤中的人工接地 体时，应在每根引下线上于距地面不低于0.3m处设 接地体连接板。采用埋于土壤中的人工接地体时应设 断接卡子，其上端应与连接板或钢柱焊接。
避雷针吊装技术报告
变电所内避雷针吊装方法技术报告摘要：避雷针是保证变电站和人身、设备免受雷击灾害所必须采取的重要技术措施。
变电站建设时根据所需保护的建筑、构架以及设备分布情况进行避雷针防雷保护，由于使用时间已久，以及水泥构架已到更换年限，就面临着座立在水泥构架顶上的避雷针拆除以及新的独立式避雷针安装等问题。
本文通过理论数据计算以及实践来讲述拆装施工方法和技术要领，为日后类似工程提供施工参考。
关键字：吊装；避雷针；吊点；防滑引言本次编写此报告的目的在于如何安全、有效、快捷地吊装变电站内独立式的管型套接式避雷针。
一、 提出问题：如何组装及吊装钢管套接式避雷针（30米高）。
二、 分析问题1、合理选取吊点以及正确绑扎钢丝绳，做好吊点走位措施，避雷针就位后解除吊装钢丝绳。
三、 解决问题本次避雷针的吊装和拆除根据避雷针的重量和外型，通过计算及技术人员的分析，在合理选取吊具，采取安全的吊装方法，做好吊点防跑位措施就可以安全快捷的完成工作任务。
1、避雷针重量及工具选用1．1材料重量如下表一避雷针材料序号名称型号重量长度（米）1 钢管避雷针/ 1.515T 301．2主要工器具的选择表二工器具材料表名称规格单位数量备注经纬仪/ 台 2 复测、找正汽车吊车16吨辆 1 结构拼装及吊装尼龙绳φ12 根 4 拉绳用钢丝绳头Ф16mm钢丝绳根 1 吊装使用钢芯钢丝绳Ф12mm钢丝绳根 2 组装及吊装用卷尺5米把 1 套接数据量取手扳葫芦3T 只 2 避雷针套接用U型卸扣10T 只 4 组装及吊装用交流电焊机380V 台 1 避雷针地网连接用1．3确定主要机具根据吊车起重量及其作业半径表，结合新避雷针长度30米,重1.515吨，选用16吨或以上吊车适用。
根据钢丝绳允许起吊重量及起吊物重量，15.15KN×3.5（安全系数）=53.025 KN， 查表得直径为12钢丝绳最小破断拉力为53.4 KN符合要求，本次选用≥直径Ф16的钢丝绳适用。
验收项目与技术要求
五验收项目与技术要求（一）接闪器《防雷装置设计与安装》第六章根据接闪器的类型可将接闪器分为接闪线、接闪杆、接闪带、接闪网等。
另外符合标准的金属屋顶、金属罐体皆可作接闪器。
第一节接闪器材料的基本要求一、避雷针（接闪杆）的材料规格与制作要求1、避雷针（接闪杆）宜采用热镀锌圆钢或钢管制成，其直径不应小于下列数值：杆长1m 以下：圆钢为12mm ；钢管为20mm 。
杆长1〜2m :圆钢为16mm ;钢管为25mm 。
独立烟囱顶上的杆：圆钢为20mm ；钢管为40mm 。
2 、避雷针（接闪杆）的接闪端宜做成半球状，其弯曲半径为4.8mm （最小）至12.7mm （最大）。
3、当独立烟囱上采用热镀锌接闪环时，其圆钢直径不应小于12mm ;扁钢截面不应小于100mm 2，其厚度不应小于4mm 。
4、架空避雷线（接闪线）和接闪网宜采用截面不小于50mm 2 热镀锌钢绞线或铜绞线。
5、避雷带（接闪带）（线）的截面不小于50 mm 2圆钢8mm；镀锌扁钢》50mm2，厚度》2.5mm。
二、金属屋顶等金属构件作为接闪器的要求1、除第一类防雷建筑物外，金属屋面的建筑物宜利用其屋面作为接闪器，并应符合下列要求：（1）金属板间的连接应是持久的电气贯通（例如，采用铜锌合金焊、熔焊、卷边压接、缝接、螺钉或螺栓连接）；（2 ）金属板下面无易燃物品时，其厚度：铅板不应小于2mm ，钢（不锈钢、热镀锌）、钛和铜板不应小于0.5mm ，铝板不应小于0.65mm ，锌板不应小于0.7mm ；（3 ）金属板下面有易燃物品时，其厚度：钢（不锈钢、热镀锌）和钛板不应小于4mm ，铜板不应小于5mm, 铝板不应小于7mm ；（4 ）金属板无绝缘被覆层。
注：薄的油漆保护层或1mm 厚沥青层或0.5mm 厚聚氯乙烯层均不属于绝缘被覆层。
三、永久性金属物充做接闪器的要求1、除第一类防雷建筑物和规范GB50057 —1994 第4.3.2 条1 款的规定外，屋顶上永久性金属物宜作为接闪器，但其各部件之间均应连成电气贯通，并应符合下列规定：1）旗杆、栏杆、装饰物、女儿墙上的盖板等，其截面应符合表6.1的规定，其壁厚应符合上款的规定。
防雷部分培训---
1
防雷基础知识
雷电的危害形式
（1）电效应 雷电放电时，能产生高达数万伏甚至数十万伏的冲击电压，足 以烧毁电力系统的发电机、变压器等电气设备和线路，引起绝缘 击穿而发生短路，导致可燃、易燃、易爆物品着火和爆炸。 （2）热效应 当几十至上千安的强大雷电流通过导体时，在极短的时间内 将转换成大量的热能。雷击点的发热能量可熔化50～200 mm3的钢， 故在雷电通道中产生的高温，往往会酿成火灾。 （3）机械效应 由于雷电的热效应，还将使雷电通道中木材纤维缝隙和其他结 构中间缝隙里的空气剧烈膨胀，同时使水分及其他物质分解为气体， 因而，在被雷击物体内部出现强大的机械压力，致使被击物体遭受 严重破坏或造成爆炸。
建、构筑 工业第 工业第 工业第 物的类别 一类 二类 三类 最大距离 18米 24米 30米
民用 第一 类 24米
民用 第二 类 ——
3）接地线：电气设备、杆塔的接地端子与接地体或 零线连接用的正常情况下不载流的金属导体
接地装置是防雷装置的重要组成部分。接地装 置向大地泄放雷电流、限制防雷装置对地电压不致过高。 防雷接地装置与一般接地装置的要求大体相同，但 其所用材料的最小尺寸应大于其它接地装置的最小尺寸。 圆钢最小直径为10毫米；扁钢厚度为4毫米，最小截面 为100平方毫米；角钢的厚度最小为4毫米；钢管最小 壁厚为3.5毫米。 注：除独立避雷针外，防雷接地装置可以和其它接地 装置共用，但应满足防雷的要求和接地电阻的要求。为 了防止跨步电压伤人，防直击雷接地装置与建筑物和 构筑物入口、出口、人行道的距离不应小于3米。当因 条件所限小于3米时，应采取接地体局部深埋或隔以沥 青绝缘层或敷设地下均压条等安全措施。
建筑防雷设计要求：
1)宜在建筑物上的避雷网(带)或避雷针或由其混合组成的接闪器。避雷网( 带)应沿屋角、屋脊、屋檐和檐角等易受雷击的部位敷设，并应在整个 屋面组成不大于10m×10m或12m×8m（二类采用10*10或者12*8网 格，三类采用20*20或者24*16网格）的网格。避雷针应与避雷带相互 连接。 2)引下线不应少于两根，并应沿建筑物四周均匀或对称布置，当仅利用建 筑物四周的钢柱或柱子钢筋作为引下线时，可按跨度设引下线，但引 下线的平均间距满足二类引下线间距不大于18米；三类引下线间距不 大25米。 3)每根引下线的冲击接地电阻不应大于10Ω。 4)防直击雷接地宜和防雷电感应、电气设备、信息系统等接地共用同一接 地装置，并宜与埋地金属管道相连；当不共用、不相连时，两者间在 地中的距离应符合建筑物防雷设计规范要求，且不小于3m。 5)在共用接地装置与埋地金属管道相连的情况下，接地装置宜围绕建筑物 敷设成环形接地体。 6）接地电阻Ｒ≤1Ω，建筑周边设置散流筋，接地电阻不够时做环形接地 或人工接地。
避雷针和避雷线
避雷针的作用
使雷电电场发生畸变，将雷电吸引到避雷针 （线）上 将雷电安全导入地中 使位于其保护范围内的设备和建筑物免遭雷 的直击
避雷针的保护范围
电力行业标准—折线法 IEC标准—滚球法
两者存在较大差别 避雷针的保护范围是不够确切的
避雷针对接地电阻的要求
接地电阻（欧） 序号 1 2 接地网名称 调度通讯综合楼 通讯站（塔） 一般 <1 <5 高土壤电阻率 <5 <10
网作为屋面保护的接闪装置。
避雷网（带）分明装和暗
装两种。明装避雷网（带）一
般可用直径8mm的圆钢或截
面12x4mm2的扁钢做成。为
避免接闪部位的振动力，宜将
网（带）支起10～20cm，支持点间距取1~1.5m，应注意美
观和伸缩问题。暗装时可利用建筑内不小于3mm的钢筋。
（4）避雷线
（5）避雷环 （6）接闪器的保护范围
4 避雷针（线）保护范围
避雷针（线）保护范围，在不同标准（规程、规范等）中规 定的不同，不同文献中推荐的计算方法不同。有人写文章说 这个对那个错，或说这个错那个对。这是误解。 所谓保护范围是指被保护物在此空间内可遭受雷击概率在 可接受值之内。各种文献规定的不同保护范围是允许遭受雷 击概率不同。例如，电力行标DL／T620-1997规定的避雷针 （线）保护范围内可能遭受雷击概率为0.1%，即保护范围可 靠率达0.999。又如，美国推荐性的IEEE Std 142-1991规定 的避雷针保护范围，滚球半径（击距）为30m，大约保护范 围内遭受雷击概率（绕击率）为0.1%，采用45m，大约为 0.5%。
避雷针（线）的防雷保护作用，在于它比被保护物高，能把雷 电从被保护物上方引向自身并安全泄入大地。因此，避雷针（线） 的引雷和安全泄入大地是至关重要的。 避雷针（线）的引雷作用，基本上是这样的，在雷电先导阶段， 避雷针（线）顶部聚积电荷，在发展先导和避雷针（线）顶端之间 通道中建立了很大电场强度，避雷针（线）迎面先导的产生和发展 大大加强这通道中的场强，最后选定击中避雷针（线），布置在靠 近避雷针（线）的被保护物比避雷针（线）低，由于避雷针（线） 的屏蔽和迎面先导作用，所以被保护物遭受雷击的概率很小。利用 避雷针（线）可实现直击雷保护。虽然这方法不是主动的，但能提 供99.5%至99.9%保护效果。对密闭在完全金属壳体（或金属网） 内被保护物才能提供完全保护。例如，人在金属壳体内或在停放的 金属壳体汽车内，能安全免遭雷击伤害。按避雷针（线）引雷性能， 确切名称应是“引雷针（线）”，在二十世纪五十年代，我国有的 学者称为《导闪针（线）》，后来在一些文献上称为《接闪器》或 《拦截器》。但因避雷针（线）这一名词已被广泛地使用，成为惯 用名词，一时难以变动。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
自然地面
1800 2000
2500
KJD-4平面图
150
双螺母
Ø24 1800
1800
1800
100 表层混凝土垫层 地脚螺栓 100
注： 1.基础选用C20号混凝土。 2.垫层为C10号混凝土。 3.基坑四周土壤切勿扰动，如有部分回填 土时，必须分层夯实。
KWG系列避雷塔KJD-4基础图 设计单位 制 图 审 核 郑州普天防雷科技有限公司 设计证号
2000
A02
注： 1.每根杆重量加上杆低法兰盘及及加强筋重量即为带法兰总重。 2.避雷针尖A02可根据需求选择，详细参考A0系列选型表。 3.钢管材料使用Q235热镀锌钢板。 4.风压 W=0.4KN/m² ,基础使用KJD-4，具体参数见附图。 5.各段之间为插接式，插入长度为1.0米，各段参数见下表 （个别参数在加工过程中可能产生偏差，但在正常许可范围内）。
2000
Hale Waihona Puke 乙21162011002设 计 设计时间
KJD-4基础
KWG-H1避雷塔针杆构造图
设计单位 制 图 审 核
郑州普天防雷科技有限公司
设计证号
乙21162011002
设 计 设计时间
焊接
下段
KWG-H系列避雷塔法兰盘连接安装图 设计单位 制 图 审 核 郑州普天防雷科技有限公司 设计证号
乙21162011002
设 计 设计时间
2000
200 预埋螺栓 M24X8 150
B
W=0.4KN/m² 段别
A段
B段
C段
D段
30000
C
各 段 材 料 规 格
长度
主材 （钢管）
7米 5 150 5
7米 6 6
8米
8米
壁厚t 上口径d 下口径D
（Kg）
486
总重量
约1510.6
D
保护范围计算：(依据GB50057-2010附录D) 1.国产普通避雷针保护范围按滚球法计算； 保护半径Rx=√h(2hr-h）-√hx(2hr-hx)。 2.一类防雷建筑物，滚球半径hr取30m； 式中h=25m,hx=0m,hr=30m; 带入数据得：Rx=30m. 3.二类防雷建筑物，滚球半径hr取45m； 式中h=25m,hx=0m,hr=45m; 带入数据得：Rx=42.4m. 4.三类防雷建筑物，滚球半径hr取60m； 式中h=25m,hx=0m,hr=60m; 带入数据得：Rx=52.9m.