内模架专项方案 计算书
内支模架计算方案
内支模架工程专项施工方案一、编制依据1、《石雪公寓三标段建筑、结构施工图》2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、工程概况本项目名称为石雪公寓三标段(33#、38#、41#、42#、43#楼)，该工程由“嘉兴国际商务区投资建设有限公司”投资建设，“浙江中房建筑设计研究院有限公司”设计，“浙江浙中地质工程勘察院”勘察，“绍兴市工程建设监理有限公司”监理，“嘉兴市开元建筑工程有限公司”施工。
本工程33#楼为框架剪力墙结构，地下一层车库层高2.8m，标准层层高2.9m，柱网平面最大尺寸4800×4200mm，梁截面主要尺寸240×470mm，地下自行车库顶板厚180mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；38#、41#楼为框架剪力墙结构，标准层层高2.900m，柱网平面最大尺寸4500×6300mm，梁截面主要尺寸240×470mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；42#、43#楼为框架结构，标准层层高2.800m，柱网平面最大尺寸3000×5300mm，梁截面主要尺寸240×450mm，标准层板厚主要尺寸为110mm。
三、支模架设计计算1、模板工程材料选用楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。
钢管υ48×3.5扣件十字、一字、旋转模板18厚九胶合板方木60×80mm2、梁模板(扣件钢管架)计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
木模内模模板计算书
方柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1.15×2.51/2，25×4.5]＝min[40，112.5]＝40kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×40+1.4×2，1.35×40+1.4×0.7×2]＝0.9max[50.8，55.96]＝0.9×55.96＝50.36kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝40 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.3×40＝14.58kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.53kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×14.58×0.182-0.121×0.53×0.182＝-0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/(1/6×300×152)＝4.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.3×40＝12kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×12×184.214/(100×10000×(1/12×300×153))＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝184.21/400＝0.46mm满足要求！四、小梁验算1小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×50.36＝9.28 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.29kN·mσ＝M max/W＝0.29×106/4.17×103＝69.54N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×40＝7.37 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.06kN·m，N1＝2.32kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.09kN·m，N2＝2.94kNM/W n＝0.09×106/(5.08×103)＝18.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0mm≤[ν]＝l/400＝0.64mmν2＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝0.85mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝2.94×2=5.87kN≤26kN 满足要求！。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)【范本模板】
主体结构高大模板支架专项施工方案编制：复核：审核：XXXXXXX股份有限公司XXXXXXX项目经理部二○一三年九月目录1。
编制依据及原则 (IV)1。
1 编制依据 (IV)1。
2 编制原则 (IV)2. 工程概况 (V)2.1 观前街站及区间结构概况 (V)2.2 乐桥站及联络线结构概况 (VI)3. 总体施工计划及部署 (VIII)3.1 施工组织机构 (VIII)3。
2 施工场地布置 (IX)3.3 施工进度计划 (IX)3.4 机械设备配备 (X)3。
5 劳动力计划 (XI)3。
6 纵向分段施工 (XIII)4. 主体结构施工工序 (XIV)5. 模板支撑体系设计 .................................................................................................. X V5.1 支撑系统材料选用 ........................................................................................ X V5.1。
1 模板支撑体系主要材料 .................................................................. X V5。
1。
2 材料的要求和配置 (XVI)5。
1。
3 脚手架 ........................................................................................ X VII5.1。
4 模板枋木 ....................................................................................... X VII5。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)项目背景地铁在城市的快速发展中起到了至关重要的作用，而地铁主体结构的建设涉及到许多复杂的工程技术问题。
其中，高大模板支架是地铁主体结构建设中的重要组成部分，其施工方案的设计和实施对地铁工程的进展具有至关重要的影响。
本文旨在对地铁主体结构高大模板支架专项施工方案进行详细的分析和讨论，并附上相关的计算书，以确保施工的顺利进行。
施工方案概述目标本项目的主要目标是设计一个高效、安全和经济的模板支架专项施工方案，保证地铁主体结构的稳定性和持久性。
方案内容1.确定施工工艺：根据地铁主体结构的设计要求和具体情况，确定最佳的施工工艺，包括施工流程、工序和施工方法等。
2.材料选用：选择优质的材料用于模板支架的制作，保证施工的质量和安全性。
3.设计支架结构：根据地铁主体结构的实际情况和需求，设计合适的支架结构，保证支撑的稳定性和承重能力。
4.安全措施：在施工过程中，加强安全监管，采取有效措施保障工人和周围居民的安全。
模板支架施工流程1.确定支架位置：根据设计图纸和地铁主体结构的要求，确定支架的具体位置和布置方案。
2.制作模板支架：按照设计要求和计算书中的数据，制作模板支架的各个部分，确保质量和精度。
3.安装支架：将制作好的支架部件按照设计要求组装安装到地铁主体结构的指定位置，确保支撑的牢固和稳定。
4.调试测试：在支架安装完成后，进行必要的调试和测试工作，确认支架的安全性和稳定性。
5.完成验收：经过调试测试合格后，对支架进行验收，确保施工符合设计要求和标准。
计算书附录本文附上了地铁主体结构高大模板支架的相关计算书，包括但不限于以下内容：•支架的设计参数和要求•材料的选用和强度计算•支架结构的承载能力计算•支架的抗震和稳定性计算•施工过程中的负荷计算和安全系数分析结论通过本文的详细分析和讨论，我们设计了一个相对完备的地铁主体结构高大模板支架专项施工方案，并附上了相关的计算书，为地铁工程的顺利进行提供了可靠的依据和支持。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
模板支架计算
箱梁模板支架计算书弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取：一、横梁及实腹板段底模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×150mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
采用的钢管类型为48×。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)=面板的最大挠度小于400,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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1.工程概况及结构模板与支撑工程名称：信阳“幸福人家”三期工程1-4、17#楼建设单位：河南广丰房地产开发有限公司设计单位：湖北天一建筑设计有限公司监理单位：河南省宏科监理有限公司总承包施工单位：核工业金华建设工程公司1）工程位于信阳市羊山新区新六大街。
工程总建筑面积4.68万m2 。
1#、2#建筑层数17层，其中地下室1层；建筑高度53.5 m。
3#、4#、17#建筑层数11层，其中地下室1层。
建筑高度35.5 m。
结构类型：框架剪力墙结构体系。
本工程结构的设计使用年限为50年，建筑耐火等级为二级。
设防烈度为6度,抗震设防类别为丙类,Ⅱ类场地，抗震等级为四级，设计地震第1）本工程梁板模板支撑采用扣件式脚手架体系，梁、板底模板采用18mm厚覆膜胶合板，该板表面光洁，硬度好，周转次数较多，砼成型质量较高。
扣件式脚手架支撑体系，承载力大，安装可靠，便于管理等特点。
顶板搁栅采用50*100mm木方，100*100mm木方作为搁栅托梁。
2）根据本工程结构形式、规模、层次、工期质量要求和我公司资源配备情况，考虑主体施工每栋一次配备3个标准层的梁板模板支撑体系，柱墙模板配备一层所需量，施工中进行翻转使用。
3）本工程的模板支撑力学原理：上二层梁板砼荷载主要由其下的钢管扣件支撑向下传替；而第三层考虑梁板砼的早期强度及未拆的部分钢管扣件支撑或钢管扣件支撑格构柱承受上部传替来的荷载。
4）在施工过程中，对于每次拆除后的模板，要安排人员清理并检查，对于有破损的应及时更换，所有模板统一加工制作后应编号使用。
5）针对本工程，我们在模板的投入上要下硬功夫。
一般墙柱、梁板模板均采用防水胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用一定数量的对拉螺栓及定型侧向可调节式拉撑。
本工程的一般性模板均在在现场事先统一下料加工，并按照细木加工的要求进行模板制作。
6）模板施工准备工作：（1）进行中心线和位置线的放线：首先用铅垂仪、经纬仪引测建筑物的柱、墙、梁的轴线及边线（或弧线的控制矢高点）。
模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线（或控制点）和中心线（或中心线控制点），墙模板要弹出模板的内、外边线（或内外控制点），以便于模板安装和校正。
（2）做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。
（3）进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。
找平方法是沿模板内边线外100宽用1:2水泥砂浆抹平抹光。
以控制模板标高位置的正确性。
设置模板定位基准：采用角铁定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的角铁，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，在角铁外侧采用1：2水泥砂浆进行找平，以保证钢筋位置与模板位置高度的准确。
7）模板施工要点（1）模板施工要点：①严格按设计的支撑间距、柱箍大小、间距、对拉螺栓间距等参数组织实施，严禁任意更改；②模板必须分类堆放，不得挪着他用而损坏模板；③模板表面应涂隔离剂，以利脱模。
（2）在模板封闭前应检查预埋管、预埋铁件、防雷接地等施工预埋是否已施工并验收完毕。
（3）楼梯间制模施工须充分考虑到装修作业的需要，如下图所示：1）模板的安装必须按计算所确定的支撑进行支设，在结构层上支设时下层楼板应有承受上层荷载的承载能力，上下层的立柱应对准并铺设垫板。
2）在模板安装前必须涂刷脱模剂，以便拆膜及增加模板寿命；脱模剂涂刷时不得污染钢筋和混凝土接槎处。
一般项目：模板的接缝不应漏浆，在浇混凝土前要浇水湿润但模板内不得有积水；使用的脱模剂不得影响结构性能或妨碍装饰工程的施工；对跨度不小于4m的梁、板模板要按照规范要求按1/1000—3/1000起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且安装牢固，偏差要符合下表要求：现浇结构模板安装允许偏差要符合下表要求：2.一般结构模板与支撑设计A.板的模板支撑设计本工程结构板厚有多种规格，方案设计计算时按板厚120㎜计算。
18mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fV=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
模板支撑的设计与计算：取1m宽板带q=7880×1=7880N/mmm q bh f l f bh ql W M ql M m 91588.7618100082368618/18/122222max =****=*≤≤===σ按剪应力验算mm q bhf l f bhql bh V qlV v v 262688.733.118100043443232/1max =****=≤≤===τ 按挠度验算[]mm q EI l l EI l q 42888.720051810001215000384200538420038453334,=******=**≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度（即50×100mm 木方背楞间距）取400mm.50×100mm 木方背楞受力验算50×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
木方背楞受力计算按三等跨梁计算。
木方所受线分布荷载为：q=11.88×0.4=4.752KN/m按抗弯强度验算按剪应力验算mm q bhf l f bhql bh V qlV v v 1824752.433.11005043443232/1max =****=≤≤===τ 按挠度验算根据以上计算，模板下50×100mm 背楞跨度可取1400mm ，但考虑到大部分板的模板支撑较早拆除，根据结构设计平面布置，木方背楞下的钢管托楞的间距取800mm 。
木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为：F=q ×0.4×0.8=3.8016KN则按三等跨连续梁考虑，最大弯距可能为：m kN Fl M ∙=⨯⨯==532.08.03.8016175.0175.0max按挠度验算mm mm F EI l l EI Fl 80012291146.16.3801400121867101.21004001146.11004001001146.153>=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯≤==ω223max max /205/1051008.5532224mm N f mm N W M =<=*==σ钢管支撑立杆受力验算。
支撑立杆步距1200m ，采用φ48×3.5钢管扣件连接；如果立杆根据钢管托楞的间距布置，即按800×800的双向间距布置，则立杆最大受力F=13980×0.8×0.8=8947.2N <扣件的抗滑能力值12000N ，则钢管扣件立杆支撑的间距为800×800，满足扣件抗滑力的要求。
钢管支撑立管的支撑稳定性验算：22/205/6.91489312.013980312.0,1498.1512007.1155.1mm N mm N A N i l k <=⨯=∙===⨯⨯=⨯=ϕσϕμλ则查表 第三层留置板带钢管立管支撑承受上二层结构施工荷载计算荷载计算一层施工荷载： 8000×1.6/0.8=16000N第二层钢管扣件支撑自重：1200×0.8×1.6×1.2=1843N第二层、第三层砼自重：25000×0.15×1.6×0.8×1.2=5760N合计立杆受力为：23.6KN第三层板带立杆支撑的立杆稳定性验算：22/205/155489312.023600mm N mm N A N <=⨯=∙=ϕσ同理验算支撑立管下砼抗冲剪能力，及钢筋砼结构板承载能力，均符合要求。
B. 一般梁的模板支撑设计本工程的一般结构梁的尺寸有多种截面类型。
梁底模、侧模采用防水胶合板模板，钢管扣件支撑。
结构梁的模板支撑设计200×400， 250×450梁模板支撑设计，其构造示意图如图所示。
基本计算参数18mm 厚木胶合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa ；胶合板：33224433100.541810006161106.48181000121121mm bh W mm bh I ⨯=⨯⨯==⨯=⨯⨯==50×100mm 木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa ；木方背楞：33224433103.83100506161107.41610050121121mm bh W mm bh I ⨯=⨯⨯==⨯=⨯⨯==荷载计算：钢筋荷载： 1500×0.25×0.45×1.2=202.5N/m ； 新浇砼自重荷载：25000×0.25×0.45×1.2=3375N/m ； 振捣荷载： 2000×0.25×1.4=700N/m 合计： 4277.5N/m 计算梁底模板施工荷载取值：1.4×2500×0.25=875N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2 本方案验算与计算均取大值。
底模胶合板验算： 按单跨简支梁验算由弯距验算：mmq W f a f WM qa M m m482277.4540002388,81max 2max =⨯⨯=≤≤==σ由挠度验算：mmq EIa a EI qa 602200277.45486000500038420053842003845334=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=≤⨯=ω实际底模背楞布置间距按梁底面尺寸，最大为200mm ，符合要求。
底模木方背楞验算：作用于木龙骨上的线荷载q=4.277×0.5=2.14KN/m 。
按三等跨简支梁验算弯距及挠度。
由弯距验算：mmq W f a f WM qa M m m241614.283300151010,10max 2max =⨯⨯=≤≤==σ由挠度验算：mmq EIa aEI qa 193040014.2677.0416700010000100400677.0100400100677.0334=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=≤=ω实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为800mm 。
梁下钢管扣件托楞验算作用于钢管托楞上的集中荷载(按1m 跨度计算)F=4.277KN ，则在托楞可能产生的最大弯跨为：Mmax=F ·a=4.277×0.185=0.791KN.m按单跨梁验算： 按强度：22/205/7.1555083791000mm N mm N W M <===σ 按挠度：3002.2)18548003(241854277)43(242222lmm EIa l EI Fa<=⨯-⨯⨯⨯=-=ω 符合要求。