松木桩复合地基计算
松木桩计算过程
桩基设计计算根据钻孔资料,自排涵基土(岩)按其时代、成因及岩性不同,自上而下分耕土(Q４ｐd,层号①),粉质粘土(Q4aｌ,层号②),粉质粘土(Ｑ4el,层号③),强风化泥质粉砂岩(J,层号④１),弱风化泥质粉砂岩(J,层号④2),强风化粉砂岩(J,层号⑤１),弱风化粉砂岩(J,层号⑤2)、⑴、自排涵０+０00至0+0６5地基主要位于Ｊ强风化泥质粉砂岩④1层,该层地基容许承载力[σ]=３00kpa﹥２33.3kｐa,基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+0６５至0＋210地基主要位于Ｑ4el粉质粘土③层,该层地基容许承载力[σ］＝１80kpａ〈233、3ｋpa,基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0ｍm,尾径1２0mm)基础。
⑶、自排涵０+２10至0＋２６0地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④１,该层地基容许承载力[σ］=12０—15０ｋpa<23３。
３kpa,基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0mm,尾径120mm)基础。
(1)桩身及其布置设计计算根据《建筑地基处理规范》(JGJ7９－20０2),单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定,可按以下列公式计算:R a=ψａ[σ］A P式中:式中:Ｒａ—-单桩承载力标准值(ｋN);ψ——纵向弯曲系数,与桩间土质有关,一般取1;a—-桩材料得应力折减系数,木材取0。
５;[σ] ——桩材料得容许应力,桩头Φ1５0ｍm,桩尾Φ120mm得松木桩［σ]=2７０0kpa;A P——桩端截面积(m2);故Ｒａ=１×0。
5×270０×π×(0。
12/2)２＝１５。
26 Ｓ=R／R a＝233、3/1５。
２6=１5、3,即每平方米至少1５、３根桩。
实际设计松木桩采用500×500梅花形布置,面积置换率m=d2／(1、05＊s)2=8％根据以上公式,松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5-15、表单桩竖向承载力特征值计算成果表松木桩桩身尾径φ=12mm,单桩长3m,按500×５0０mm间距呈梅花型布置。
松木桩复合地基承载力计算
松木桩复合地基承载力计算
工程建设场地地基采用松木桩挤密加固处理，松木桩、桩间土及碎石挤密层（含褥垫层）构成复合地基，地基承载力特征值取复合地基承载力特征值。
根据上部结构荷载将场地松木桩施打区域大致分为油罐区、站房区、加油棚柱下独立基础区、行车范围区和招牌及围墙区。
对于松木桩单桩竖向承载力特征值计算，依据广东佛山地质工程勘察院提供的《佛山市禅西大道加油站A岩土工程勘察报告》（详细勘察），同时参考国家现行行业规范中的相关条文及参数对本工程松木桩进行设计。
取各分区计算情况如下所示：
（1）油罐区计算
油罐区桩顶设计标高相对于±0.000为−4.600，取松木桩桩长L为5.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形布桩。
考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0.4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取 2.20m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4式，则有
参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4.2.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，fc=10×103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为kN15a R。
取桩顶范围控制荷载为100kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》9.2.5式，则有。
松木桩计算
松木桩承载力计算书
本计算书按《建筑地基处理技术规范》GB-JGJ79-2012编制
一、计算资料
松木桩直径d(cm)15松木桩长度 L(m)4松木桩间距s(m)0.5松木桩抗压强度f c(Kpa)10000土的侧摩阻力特征值q si17桩间天然土承载力特征值f sk(Kpa)60桩端土端阻力特征值q p(kPa)60
桩端天然土承载力折减系数α0.5桩间土承载力折减系数β0.75桩身强度折减系数η0.3
二、计算
松木桩截面周长(m)μp=π×ｄ0.471
20.0176625松木桩截面面积(m2)A p=0.25×π×ｄ
桩土面积置换率m=d2/d e20.081633
×A p32.56桩土抗力所提供的单桩承载力(KN)R a=μp×q si×L+α×ｑ
p
×A p52.99桩身材料强度确定的单桩承载力 (KN)R a=η×ｆ
c
取两者小值R a=32.56
复合地基承载力特征值 (Kpa)f spk=m×Ra/Ap+β×(1-m)×ｆ
sk191.80。
松木桩地基处理计算表格
设计基础条件：
桩长范围土层名称
1.单桩竖向承载力： 参数取值：：
直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m2)
桩周长μp 桩间距s(m) 布桩形式（1或2）
0.8
L= Ap=d2*3.14/4
μp=d*3.14 1.2 1
13 0.5024 2.512
2-1淤泥 2-2淤泥质粉质粘土2-3淤Fra bibliotek 2-4淤泥质粘土
3.6 7.8 1.6
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 3.2 4
3.5
桩端土阻力 (qp):
50
面积置换率 桩身水泥土无侧限抗压 m(0.12~0.3) 强度标准值fcu(0.3~2MPa)
加固区面积A（m2)
0.40312421
2
1000
1.26
3.复合地基承载力特征 值fspk
fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
117
4.面积置换率 m
当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1）
当按正方形布桩时 （布桩形式取2）
一根桩分担的处 理地基面积等效
圆直径de
1.26 1.356
取值de=
m=d2/de2
0.403124213
5.布桩数不小于n
桩身强度折减系数：η (0.2~0.3)
桩端天然土承载 力折减系数:α
桩间土承载力 折减系数：β
(0.1~0.4)
桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa)
0.3
0.5
0.3
50
2.单桩承载力特征值(取 Ra=μp*∑qsia*li+α*Ap*qp
134
小值)
Ra=η*fcu*Ap
松木桩处理软土地基的设计与施工
1罗源县起步溪护国段防洪工程挡墙基础松木桩的设计计算罗源县起步溪护国段防洪工程H右2+780--H右3+733.4软基堤段采用松朩桩软土地基处理。
本堤段H右3+160典型断面挡墙高6.98m,浆砌石衡重式挡墙,迎水坡1:0.1, 背水坡台上部1:0.3, 台以下1:-0.2, 台宽1.15m.C20砼埋石底板宽4.13m, 厚0.8m. 片石充砂填层1.0m. 基础底板埋深1.0m, 设计基底应力为P=83KPa. 工程地址处为软土地基. 根据地质勘察资料, 各土层的物理力学指标见”罗源县护国溪路堤工程地质勘察技告”表5。
建基3.16m至一2.86m之间土层为淤泥质土,其地基承载力基本容许值为50KPa。
-2.86m下土层为卵石层,其地基承载力基本容许值为350KPa。
天然地基承载力不能满足要求,必须进行处理。
经分析比较,拟采用松木桩处理地基。
设计松木桩桩长6m,桩头径200mm,尾径120mm。
,土的内摩擦角为7.4度，桩周摩擦力标准值为13 kN/m2。
桩距应根据单桩承载力确定。
1.1 按照桩材强度确定的单桩承载力Ra=ψα[σ]AP(1)式中:Ra———单桩承载力标准值(kN);ψ———纵向弯曲系数,与桩间土质有关,一般取1;α———桩材料的应力折减系数,木材取0.5;[σ]———桩材料的容许应力,φ200mm的松木桩[σ]=2700kPa;Ap———桩端截面积(m2)。
故Ra=1×0.5×2700×π×0.1×0.1=42.41 kN/根1.2 按照土抗力确定单桩承载力松木桩在土中形成摩擦桩,其单桩承载力标准值按下式计算:R a =μ∑q si l i +αq p A p (2)式中:μ———桩身平均周长(m);q si ———桩周第i 层土的侧阻力标准值(kPa);l i ———桩穿越第i 层土的厚度(m);α———桩端天然地基土的承载力折减系数,取0.5;q p ———桩端地基土的承载力标准值(kPa);A p ———桩端截面积(m 2)。
松木桩计算公式(一)
松木桩计算公式(一)松木桩计算公式引言松木桩是一种常用的工程材料，常用于建筑、道路等工程中作为基础支撑。
在设计和施工过程中，需要对松木桩进行一系列的计算，以确保其稳定和安全性。
本文将列举一些常用的松木桩计算公式，并给出相应的解释和示例。
公式一：材料强度计算松木的强度是指其能够承受的最大力量。
计算松木桩的强度通常使用弯曲强度和抗压强度两个指标。
下面是计算弯曲强度和抗压强度的公式：弯曲强度公式弯曲强度（Mb） = (Fb * Z) / S其中，Fb表示单根松木桩的抗弯曲强度（单位为MPa），Z表示剩余截面积（单位为mm3），S表示刚度参数（单位为mm3）。
抗压强度公式抗压强度（Fc） = Fc0 + (Fc1 * Cc)其中，Fc0表示松木桩的初始抗压强度（单位为MPa），Fc1表示材料等级抗压强度的修正系数，Cc表示材料等级。
示例：假设某根松木桩的抗弯曲强度Fb为20 MPa，剩余截面积Z 为10000 mm^3，刚度参数S为5000 mm^3。
根据弯曲强度公式，可得该松木桩的弯曲强度Mb为(20 * 10000) / 5000 = 40 MPa。
公式二：长度计算松木桩的长度需要根据实际需求来确定。
下面是一个常用的松木桩长度计算公式：长度计算公式L = H + S + D其中，L表示松木桩的总长度（单位为m），H表示地下埋深（单位为m），S表示松木桩的插入土层深度（单位为m），D表示松木桩的露出长度（单位为m）。
示例：假设某个工程需要将松木桩埋入地下3m，插入土层深度为2m，露出长度为1m，则根据长度计算公式可得该松木桩的总长度L为3 + 2 + 1 = 6m。
公式三：承载力计算松木桩的承载力是指其能够承受的最大荷载。
下面是一个常用的松木桩承载力计算公式：承载力计算公式Q = (A * Qb) + (V * Qv) + (S * Qs)其中，Q表示承载力（单位为kN），A表示松木桩的承载面积（单位为m2），Qb表示土壤底层的基本承载力（单位为kN/m2），V表示垂直荷载作用下的修正系数，Qv表示修正系数对应的承载力（单位为kN/m2），S表示水平荷载作用下的修正系数，Qs表示修正系数对应的承载力（单位为kN/m2）。
松木桩复合地基的应用（最终五篇）
松木桩复合地基的应用（最终五篇）第一篇：松木桩复合地基的应用松木桩复合地基的应用作者:王瑞杰摘要:本文通过对软土地基以及松木桩复合地基工程特性的分析,建立了松木桩复合地基的力学模型,提出了松木桩复合地基的设计方法。
关键词:软土地基松木桩复合地基承载力前言软土地基是一种不良地基,它的成因和物质都较为复杂,按成因可分为第四纪后期在滨海、湖泊、河滩、三角洲等地质沉积而成;人工填土;吹填土等,普遍存在于我国沿海地区。
软土地基是一种呈软塑到流塑状态饱和(或接近饱和)的粘性土,常含有机质,其天然孔隙比常大于1。
当天然孔隙比常大于1.5时,称为淤泥质土(淤泥质粘土,淤泥质亚粘土)。
软土地基由于含水量较高,孔隙比较大,因而导致软土地基的承载力低,抗剪强度低,压缩性强,渗透性小。
软土地基浅基础的承载力特征值一般只有40-70Kpa,不能承受较大的荷载。
在软土地基上的建筑往往会出现地基强度和变形不能满足设计要求的问题。
对于一般四层至七层的砌体承重结构房屋,最终沉降量约为0.2—0.5m,对于荷载较大的构筑物(水池、储罐)基础的沉降一般达到0.5m以上,有些达到2m以上。
过大的沉降和不均匀沉降将引起建筑物基础标高的降低,影响建筑物的使用功能,或造成倾斜、开裂破坏。
因而常常要采取措施进行地基处理。
对软土地基常见的处理方法有换填法、砂石挤密法、水泥搅拌桩、预制桩等。
目前,在江浙一带使用较多的是予应力混凝土管桩。
以上几种地基处理方法造价偏高,对场地和施工要求高,常用于较大的建筑物。
而松木桩复合地基对于处理一些低层建筑、水池、机器设备基础,则具有施工方便、建筑材料易取、经济效益明显的优点。
一、加固软土地基的原理采用松木桩加固的软土地基属于复合地基。
复合地基是由天然地基土和桩体两部分组成。
松木桩复合地基同其它复合地基相比,除桩的材质不同外,其余均有相似之处,其加固机理:一是桩体的支撑作用:松木桩复合地基以松木桩取代了与桩体体积相同的低模量、低强度土体,在承受外荷时,地基中应力按桩土应力比重新分配。
软弱地基的松木桩处理
软弱地基的松木桩处理摘要：软弱地基是一种不良地基。
由于软土具有强度较低、压缩性较高和透水性很小等特性，因此在软土地基上修建建筑物，必须重视地基的变形和稳定问题。
在软弱土地基上的建筑物往往会出现地基强度和变形不能满足设计要求的问题，因而常常需要采取措施，进行地基处理。
处理的目的是要提高软弱地基的强度，保证地基的稳定，降低软弱土的压缩性，减少基础的沉降和不均匀沉降。
目前针对软弱地基的不同构成有很多不同的处理方法，本文结合工程实践，对用松木桩处理软弱地基的问题作一些探讨。
关键词：地基处理松木桩施工一、软弱地基的种类及常见的处理方法软弱地基的种类很多，按成因一般可分为人工填土类地基；海相、河流相和湖相沉积而成的含淤质粘土类地基；各种山前冲积、洪积相所形成的夹卵石、漂石的粘土类地基。
复杂的成因造成了它们在物理力学性能上的复杂性，它们的共同特点是承载力低、压缩性高。
目前对厚度较大的软弱地基一般采用各类钢筋混凝土桩进行处理，对含水量和孔隙比较大的软弱地基一般采用砂桩、水泥搅拌桩，化学灌浆或堆载预压等方法处理。
各种处理方法都有较强的针对性，处理方法选择是否合理，直接影响到建筑物的设计是否安全和节约。
在实际工程中，松木桩处理软弱地基的问题较少提及，笔者认为在条件许可的情况下采用短木桩处理某些软弱地基不仅施工较为便捷，而且费用也较为经济合理。
用松木桩处理地基的实例二、．在实际工程中软弱地基普遍存在，对于一些桥梁支架基础遇局部软弱地基的情况，大多是采用松木桩处理地基的。
下面就北涝圩大桥现浇箱梁的地基处理作一简要介绍。
1、工程的地质概况根据钻孔资料，堤基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分为人工填土和耕土（Q，层号①-1、①-2），②-3淤泥质粉质ml粘土。
支架地基主要位于②-3淤泥质粉质粘土，该层层厚6.3~8.6m，平均7.45m。
结合支架结构型式和荷载分布及支架工程对地基的要求，并参照专家论证会的地基处理意见，支架地基基础采用松木桩基础。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
松木桩复合地基计算
11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。
取桩顶范围控制荷载为100kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、350m，则置换率m为0、04092，代入求得复合地基承载力fspk为137kpa，满足设计要求。
（2）站房区计算站房区桩顶设计标高相对于0、000为−1、100，取松木桩桩长L为7、5m，桩端尾径d为0、08m，采用正方形布桩。
考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0、4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3、00m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表
4、2、1-3查得，fc=10103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。
计算显示筏板基础地基反力最大值约为75kpa，考虑一定的安全储备按照地基反力为85kpa进行控制计算。
参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、400m，则置换率m为0、03133，代入求得复合地基承载力fspk为90kpa，满足设计要求。
（3）加油棚柱下独立基础区计算加油棚区桩顶设计标高相对于0、000为−2、100，取松木桩桩长L为7、5m，桩端尾径d为0、08m，采用正方形布桩。
考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0、4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3、00m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。
按复合地基承载力为100kpa控制。
参考《建筑地基处理技术规范》
9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、300m，则置换率m为0、0560，代入求得复合地基承载力fspk为125kpa，满足设计要求。
（4）场地行车范围区计算参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)
11、2、4式，桩顶设计标高相对于0、000为−2、100，取松木桩桩长L为6、5m，桩端尾径d为0、08m，采用正方形布桩。
则有行车范围桩顶荷载按照70kpa控制。
参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、500m，则置换率m为0、020，代入求得复合地基承载力fspk为70kpa，满足设计要求。