某剪力墙结构优化设计实践
高层剪力墙结构的优化设计探讨
高层剪力墙结构的优化设计探讨1. 剪力墙平面布置的优化：对齐，均匀，分散，对称，周边。
建筑方案的平面布局对结构的经济性有很大的作用，这就要求在方案阶段，建筑设计要多与结构设计人员进行详细沟通。
建筑方案布置避免建筑平面的凹凸不规则，楼板局部不连续，扭转不规则等平面不规则建筑。
建筑平面内部墙体的布置尽量拉通对直，就是上下或左右的墙体最好在一个轴线上。
建筑平面的布局，尽量上下或左右对称，避免大的外挑，避免转角窗。
建筑的楼梯、电梯核心筒体尽量不要在主体平面之外，减少大的偏置。
结合建筑平面，结构剪力墙沿纵横两个方向布置，两个方向剪力墙数量基本一致，使两个方向结构刚度接近。
剪力墙布置一般在建筑平面形状或刚度变化处、楼梯间和电梯间周围，房屋各区段的两端或周边。
剪力墙的布置，拉通对直，避免出现大于8米的长墙，避免短肢墙。
短肢墙的配筋率需要提高，所以为了避免短肢墙，墙体长度要满足8倍墙体厚度以上，例如标准层200mm厚度的剪力墙，一般长度在1.8米以上。
单片剪力墙的长度不宜过大，一般不宜超过8米。
过长墙肢通过增设弱连梁，使墙肢断开，墙肢长度一般取不小于8倍墙厚。
避免一字墙体，尤其外围门窗洞边上剪力墙，尽量做成“L”形（同建筑专业协商确定），并保证墙肢长度尽量不小于3倍墙厚度，这样满足有效翼墙条件。
当实际端部长度太短难以满足3倍墙厚度时候，可以做成端柱，端柱的长宽均不小于2倍墻厚度。
对于剪力墙布置，尽量用“L”代替倒“T”形状布置，节省了转角柱子的配筋。
以计算结果满足高规要求为前提，调整剪力墙使整体刚度均匀（刚心和质心接近），抗扭刚度，侧移刚度合理。
软件的计算结果为导向，位移角满足规范要求即可，满足位移比小于1.2。
周期前两个阵型应该是平动为主，且主阵型方向占80%以上。
其余计算指标满足规范要求。
2.剪力墙竖向布置避免三种竖向不规则：竖向构件抗侧力构件不连续（如带转换层建筑），侧向刚度不规则，楼层承载力突变。
这三种竖向不规则也要求结构与建筑专业、业主协商。
高层建筑剪力墙结构优化设计分析
元进行 分析， 结构标准层剪力 墙平面布置图见 图１ 。
结构 的嵌 固部位的要求。
２ ． ２最 大 层 间 位 移 角和 层 问位 移 比
１ ） 剪力墙 布置。剪力墙应 多布置在周边外 围， 中部的剪力墙在满足结 构性能的条件下尽量减少 ； 在满足结构竖 向及水 平承重条件 下 ， 剪力墙多
建 筑 结构
高层建筑 剪力墙 结构优 化设计分析
摘要： 目前， 在 高层建筑 中剪力墙结构 已经成为 重要 的结构形 式， 本 文结合笔者所做 工程， 根据剪力墙 的具体 特点， 从高层
建筑结构设计时剪力墙布置 、 结构计算等方面展开分析 ， 提 出剪力墙结构设计时的注意要点 ， 以供设计人员参考。
不连续 、 楼层承载力突变 。《 高规》 中规定剪力墙结构 中 ， 楼 层与其相邻上 物采用最多的一种方法 。剪力墙结构高层建筑在进行结构设 计时应重视 层的侧向刚度的 比值不宜小于０ ． ９ ； 当本层层高大于相邻上层层高 的１ ． ５ 倍
时， 该 比值不宜小于 １ ． １ ； 对 结构底 部嵌固层 ， 该 比值不宜小 于１ ． ５ 。本工程
０ ． １ ｇ ，地震 分组为 第三组 ， 抗 震设防类别为丙类 ， 场地 类别 为Ｉ Ｉ 类 ，结 构 安全 等级 为 二 级 ，剪 力墙 的抗震等 级为 二 级 ，基本 风压为０ ． ４ Ｋ Ｎ ， ， 地
２ 计算 分 析
本工程采用Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ中的Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ 分析软件 ， １ ～５ 层定义为约束 部位 ， 考
面粗糙 度类别 为Ｂ 类， 其它 使 及到构件 内力和位移计算 ，高层建筑一般选择地下室顶板为上部结构的 用荷载按规范取值 。
某34层高层剪力墙结构优化设计实例
ｘ向／ Ｙ向 ｘ向 （ 双 向地震 ） Ｙ向 （ 双 向地震 ）
ｘ向 （ 风） Ｙ向 （ 风）
Ｘ ＋ ５ ％
１ ＿ ４ ２ ／ １ ６ 】 １ ／ １ ０ ９ １ １ ／ １ ２ ３ １
ｌ ／ ｌ ８ ３ ０ １ ／ １ ０ ２ ３
１ ／ １１ ３ ６
表 １混凝土 强度等级取值
表 ２ 结 构 整 体 分 析 的 主 要 计 算 结 果 计算 软件 Ｓ Ａ ｎ １ ｗ Ｅ 结 构的 总质量 （ ｔ ） ２ ８ ６ ０ ８
Ｔ１ ３ ．Ｏ ２
图 １为本工程标准层剪力墙平面图，平面布置
遵从 “ 周 边 、 均 匀 、 对 称 、分 散 ”原 则 。本 例剪 力 墙 抗震 等 级为 二 级 ， 嵌固端在地下室板顶， 基 础顶 ～ 地 下 室 负 二 层 顶 采 用 构 造 边 缘 构 件 。 构造 边 缘 构 件 配 筋 ，除 建 筑 四角 转 角 处边 缘 构件 采 用 箍 筋 外 ， 其
精 心 设 计 施 工 图 。这 样 才 能 降 低 含 钢 量 ， 取 得 较 好
要外采用 ２ 韭１ Ｏ 。大梁 （ 跨度大于 ５ ｍ ）使用架立筋
（ ４ ）卫生间厨房等小板采用 ９Fra bibliotekＯ厚，阳台板采
用８ Ｏ厚 ，板 底 配 筋 采 用 啦 ６ ，如 ｉ ０ ０厚板 底 部 钢 筋
可采 用 ６ ｏ ６ ＠ １ ４ ０ 。
他均采用拉箍结合 ，拉 筋间距 采用 ３ ０ ０ 。二级剪力 墙柱约束边缘构件纵筋 可采 用 ６些 １ ６ ＋ ４ 垫ｌ ４的组 合形式 ，最小配筋率控 制。墙 配筋 ２ ０ ０厚的 ，±０ 以上 ：水 平 啦 ８ ＠ ２ ０ ０ ，竖 向 盐 １ ０ ＠ ３ ０ ０ ， 山 墙 及 楼 电
某剪力墙结构优化设计方法分析
果等 ， 为工 程 实 践 提 供 参 考 。 ［ 关键 词 】 剪 力 墙 结 构 ； 优化 设 计 ［ 中图 分 类 号 】 Ｔ ３８ ２ Ｕ １ ． ［ 献标识码 】 Ａ 文
Ａ ｎ ｌ ｓｓ ｏ ｉ ｆ ｒ ｅ ｅ ｔＭ ｅｈ ｄ ｆ ｒ Ｌａ ｇ － ｃ ｅ Ｓ ｐ ｒ ａ ｋｅ ｆＢｒ ｃ ｄ－ ａ ｅ Ｓ ｅ ｌＳ ｒ ｃ ｕ ｅ ａｙ ｉ ｎ Ｒｅｎ ｏ ｃ ｍ ｎ ｔ ｏ ｏ ｒ ｅ－ ａ ｕ ｅ ｍ ｒ ｔｏ ａ ｅ ・ｒ ｍ ｔ ｅ ｔ ｕ ｔ ｒ Ｓｌ ｆ
１０ １ ； ． 家 建 筑 工 程 质 量 监 督 检 验 中心 ， 京 １０ １ ； ． 庆 渝 能 电 力 勘 察 设 计 有 限 责 任 公 司 ， 庆 ４０６ ） ００３ ２ 国 北 ０ ０３ ３ 重 重 ００ｏ
［ 摘
要 】 结 合工 程 实 例 ， 剪 力 墙 结 构 的优 化 设 计 方 法 进 行 了 讨 论 。 分 析 对 比 了结 构 优 化 设 计 的 基 本 思 路 、 点 、 济 效 对 特 经
Ｊｎ ０８ ｕ （０ ８０—０ ８０ 文 ０２８ ２２０ ）３０５ —２ ４
某 剪 力 墙 结 构 优 化 设 计 方 法 分 析
王 巍 沈 育 新 ’ 肖 伟’ 周 晓 夫’ 翟 传 明 ， 晓 洁 １ 中国建筑科学研究院工程抗震研究所， ， ， ， ， 郑 （． 北京
设 计 问题 。本 文 结合 实 际 工程 ， 对此 类 房 屋 结 构 的
优 化设 计方 法进 行 了总结 和分 析 ， 相应 工程 参考 。 供
２ 工 程 概 况
某高层住宅 楼， 屋平 面形状 为斜 “ ， （ 房 Ｌ， 图 形 １， ） 总建 筑 面 积 ７０ ｍ ， 高 度 为 ４ ．０ ８０ ２ 总 ７ ９ ｍ。地 上 １ ５ 层 ， 下 １ ， 全 现浇 剪 力 墙 分 缝 结 构 （ 层 楼 面 地 层 为 首 设 架 空叠合 板 ） 基 础形 式 为筏 板 基础 。 ， 结 构 的安 全等 级为 二级 ， 抗震 设 防类别 为丙 类 ， 抗震设 防烈 度 ８度 ， 计基 本 地 震 加 速 度 值 ０ １ｇ 设 ．６ ， 设计 地震 分组 为第 一组 ， 场地 土类 别 为 Ⅱ类 ， 基本 风
剪力墙结构的优化设计
剪力墙结构的优化设计【摘要】剪力墙结构在满足计算结果前提下，如何进行结构整体优化，使其降低工程造价。
【关键词】剪力墙；短肢剪力墙；刚度；阵型；周期1、引言一般的高层住宅多为剪力墙结构，本人通过几年实际工作发现，采用相同的建筑平面方案，不同的结构墙体布置对其工程造价影响很大。
本人曾参加过某小区的设计投标，建设单位要求设计院进行初步计算并报出每平方米的用钢量。
该小区有18层及10层住宅，抗震设防烈度为7度，场地类别为ⅱ类。
我院给出的含钢量为47kg/m2，而参加投标的另两家给出的含钢量为46kg/m2 及55kg/m2。
经查看另两家设计院的图纸，墙体布置是造成结果相差悬殊的主要原因。
现实中有很多地产商要求设计单位为其节省工程投资，要求含钢量不得超过多少等等。
作为一名结构设计工作者，如何满足甲方要求，同时又能执行好国家各项设计规范，使得结构设计经济合理，是值得我们用心去思考的。
2、结构概念设计《高层建筑混凝土结构技术规程》（以下简称《高规》）规定：高层建筑结构不应全部采用短肢剪力墙结构。
短肢剪力墙较多时，应布置墙体（一般剪力墙），形成短肢剪力墙与墙体（一般剪力墙）共同抵抗水平力的剪力墙结构。
抗震设计时，筒体和一般墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50%。
设计中应使结构竖向和水平向都具有合理的刚度及承载力，尽可能将剪力墙的墙肢截面高度（至少保证一肢）做的比8倍墙厚稍大，符合一般剪力墙要求。
剪力墙尽可能设计成“l”、“t”形有利于剪力墙结构的稳定性，同时能够形成较好的侧向刚度。
根据工程经验，对于“l”形、“t”形剪力墙，当一个方向的墙符合一般墙要求时，另一个方向的墙肢不宜过短，较小的墙肢常常会出现较大的配筋，一般宜控制在0.8m左右，尽量使墙端暗柱配筋接近构造配筋。
参见图l。
3、设计计算原则剪力墙结构设计时，应根据规范要求综合考虑结构是否合理，比如说剪力墙结构刚度不宜过大，应以规范规定的楼层最小剪力系数为基准，使计算结果接近规范限值（不小于限值），同时要使楼层层间最大位移与层高之比满足规范比值。
某超高层剪力墙结构方案优化设计
３ １ 结构 布置 ．
舒 适度要求 ， 需要有 足够 的抗侧 刚度 ， 而建筑 平 面 中纵横 内墙 基 本 没有对齐 ， 给结构 布 置带来 一定 难度 。通过 大量 的电算 比较 ， 我 们采取 了以下措施 ： １ 在中部电梯井筒及分 隔墙处适 当设 置较长 的竖 向剪 力墙 ， ）
以资 比较 ， 主要有 以下三栋 ：
・１ ３・
ｂ按 ５ ． ０年重现期风压作用计算 ， 不考 虑连梁 刚度折减 ， 计算 我方收 集 了武汉 市及外 地类似项 目的结 构平 面布置及控 制参数 结果 表明 ， 此工况作用下绝大 多数 连梁 未出现超 筋情况 ； ｃ按 ｌ 重现期 基 本作 用验算 结构 顶 点的最 大加 速度 ， ． ０年 按 Ａ栋 ： 武昌区某超 高层住 宅。该项 目地处武 汉市武 昌区徐东
４ ０ １ ３００
宋化为（９５ ） 男， １７一 ， 高级 工程师 ， 一级注册结构师， 武汉正华建筑设计有限公 司， 湖北 武汉 ４０ １ ３００
２７ ２智 第 １年１ 月 ０卷 ３１ ０ ９
上 奇 ：超司 力 结 朱 化 计 王十等某 高 剪 ｌ 案Ｌ设ｌ 口 不 Ｉ ／ 口方 ｌ 舜＿ 墙 优 寸 层 国构 ／
比值 （ 偶然偏Ｉ 合 心）
Ｍ ｘ ／Ａ ｅ ａ－ Ｄ ｖ— Ｄ
１３ ．２
１２ ．４
２ 剪力 墙混凝 土等级见 图 ２ ） 。
３ 弹性时程分析补充计算 。 ）
本工程 采用 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ程 序进行 弹性 时程分析 ， 由于本工程 暂 无安评报告 ， 考 Ｃ Ｃ ６ ： ０４建 筑工 程抗震 性态 设计 通则 ， 参 Ｅ Ｓ １０ ２ ０
收 稿 日期 ：０ １０ — １ ２ １ —６ ０
高层结构剪力墙的布置优化设计
浅谈高层结构剪力墙的布置优化设计摘要：剪力墙结构由于具有广泛的适用性和良好的抗震性能，被应用于世界各地，尤其在我国的高层建筑中得到了广泛的应用。
但剪力墙结构材料用量大，单位造价高，如果设计不合理势必会造成不必要的浪费，这显然不符合当今社会节约能源，降低资源消耗，保护环境的前提，也不符合开发企业利润最大化的总体目标。
因此，优化建筑结构设计，节约材料，降低成本，已经成为了业界普遍关注和重视的问题。
本文结合工程实例谈谈高层结构剪力墙的布置优化设计。
关键词：高层剪力墙建筑；结构设计；方案布置；优化设计一、剪力墙的涵义剪力墙结构是用钢筋混凝土墙板来代替框架结构中的梁柱，能承担各类荷载引起的内力，并能有效控制结构的水平力，这种用钢筋混凝土墙板来承受竖向和水平力的结构称为剪力墙结构。
这种结构在高层房屋中被大量运用。
剪力墙截面特点是墙肢长度远大于厚度，自身平面内具有很大的刚度和承载力，平面外刚度和承载力都相对较小，墙肢属于偏心受压或偏心受拉构件。
同时在剪力墙结构中，墙是一个平面构件，它除了承受沿其平面作用的水平剪力和弯矩外，还承担竖向压力；在轴力、弯矩、剪力的复合状态下工作，其受水平力作用时似一底部嵌固于基础上的悬臂深梁。
在地震作用或风载下剪力墙除须满足刚度强度要求外，还必须满足非弹性变形反复循环下的延性、能量耗散和控制结构裂而不倒的要求二、剪力墙结构方案的选择只有当剪力墙结构施工的安全得到了保障之后，才能够在诸多的方案当中进行对比选择，并且还应考虑工程造价能够在最低限度的情况下，选取适合此高层建筑的结构形式。
针对层数较少的高层建筑，如：层数在18 层以下的高层住宅推荐采用传统的现浇剪力墙结构，因为在针对每一个墙肢进行实际压轴的计算时所取得的值会出现偏小的情况，而且墙体一般都是构造配筋，必然会使墙体的承载力不能充分的发挥出来。
推荐采用短肢剪力墙结构，能有效将这些问题进行根本的解决。
在7度区，层数在18 层以下的住宅建筑使用短肢剪力墙结构，能有效地将水平地震剪力、结构顶点位移、周期控制在合理的范围之中。
剪力墙结构的优化方法
剪力墙结构是一种常见结构形式，特别是在量大面广的高层住宅中广泛应用。
剪力墙结构由于梁和板的跨度不大，梁和板的优化空间相对较小。
下面从墙肢布置、结构计算参数取值、性能控制指标( 如位移角) 三个方面讨论剪力墙结构的优化方法。
1 平面布置原则墙肢布置的优劣直接从宏观上影响整个建筑结构的力学性能和经济指标，因此优化布置是进行剪力墙结构优化设计的关键。
剪力墙布置宜遵循如下四点原则。
1. 1 墙肢对齐布置剪力墙构件作为高层剪力墙结构主要的抗侧移构件，进行结构设计时应充分发挥墙肢间的联动效用。
因此进行结构布置时，同一方向的墙肢宜均匀布置，在平面上形成多道联肢剪力墙协同工作，尽量避免剪力墙错位布置。
如图 1 所示的某高层住宅结构平面 Y 向存在 4 片墙肢刚好错位布置的情况( 图1 中框起部分的墙肢) 。
稍微调整该墙肢的位置，可形成 2 道联肢剪力墙，则对齐布置的计算模型局部侧向刚度可增加 10% 。
1. 2 墙肢均匀布置高层建筑结构在满足承受竖向荷载和结构抗侧移刚度的需要外，还应具有一定的抗扭转刚度。
具体设计过程中，可通过适当加强周边剪力墙以及外圈梁，调整结构刚度中心与结构平面几何形心、质量中心的相对位置，尽量做到“三心”重合的理想效果。
1. 3 避免使用短肢剪力墙或长墙由于短肢剪力墙的延性较差，且构造要求高，钢筋用量较大，结构布置时应避免使用短肢剪力墙。
墙肢长度过长，刚度过大，会造成地震力比较集中。
剪力墙结构中如果存在少量长墙，地震作用下的楼层剪力主要由这部分长墙承受，发生超烈度地震时该部分墙肢由于承受巨大的地震力往往首先破坏，由于其他墙肢的承载力较弱，容易造成剪力墙墙肢由强到弱各个击破的破坏形式，最终导致结构倒塌。
因此，进行剪力墙结构布置时宜使各墙肢刚度接近，尽量避免使用长墙。
1. 4 优先采用带翼缘墙L 形、T 形的剪力墙因墙肢端部的翼墙起到扶壁作用，稳定性较好，同时也比较容易满足框架梁搭接在剪力墙端部时钢筋的锚固长度要求，进行结构布置时宜优先采用，L 形、T 形墙的翼墙长度可控制在 0. 5 ～ 1. 0m，翼墙长度越短，则配筋越少。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
某剪力墙结构优化设计实践
摘要：钢筋混凝土结构的单位面积用钢量是关系到建设项目投资方经济收益的决定因素之一，结构设计应在保证结构安全并满足设计规范构造要求的前提下努力实现用钢量的节省，本文通过对某剪力墙结构住宅楼的结构优化设计，探讨了钢筋混凝土剪力墙结构的优化设计方法。
关键词：剪力墙结构结构布置优化设计配筋构造
1 引言
随着国民经济的不断发展，房地产开发蓬勃发展，成为支柱性产业；同时，房产开发商之间的竞争日趋激烈。
在住宅项目的开发中，房屋的土建造价的高低，将直接影响房产开发项目的经济效益。
而房屋的单位面积用钢量的大小是影响土建造价的决定性因素。
现在内行的投资方在签署委托设计合同时往往会提出对含钢量的限量
条款。
笔者认为只要该限量合理科学，就不应认为是苛刻条件。
结构设计在保证结构安全、各项配筋构造符合现行规范要求的前提下，使单位面积用钢量处于一个合理水平，不仅是设计者的职责，也是衡量设计单位技术水平和市场竞争力高低的重要标志。
桂林地区设防烈度6度，水平地震影响系数最大值αmax=0.04，特征周期tg=0.35s。
本文以一栋14层高，采用剪力墙（短肢）结构的住宅楼为例，简述此类工程优化设计方法。
2 工程概况
工程为一座14层住宅建筑，一层为架空停车及设备用房，上部
为居住建筑，出屋面塔楼2层，其中3～13层为标准层。
3 地基与基础
拟建场地内下覆泥盆系上统融县组灰岩。
建筑的场地类别为ⅱ类，场地内无液化土层。
从本工程地质资料分析，岩石层较浅，岩石层上面有硬塑红粘土层和可塑红粘土层及软塑红粘土层，上部土层不均匀。
因此采用沉管灌注桩基础，地基基础设计等级为乙级。
桩径d=500mm，桩尖支承在灰岩上，单桩承载力标准值为600kn（灰岩极限桩端阻力标准值为7000kpa，灰岩桩端承载力特征值
fak=3500kpa）。
平均桩长10m，最后桩长应以贯入度控制，贯入度为3～5mm。
优化设计采用的基础形式与原设计相同，根据上部荷载标准值确定桩数。
布桩时尽量使桩处于墙体下，这时承台避免受剪甚至抗弯，其厚度可较小，采用构造配筋率配筋则其配筋量就较少。
但大多情况下，布桩无法都设在墙体下，而使承台受剪受冲切，为了满足其受剪受冲切，设计中适当加大承台厚度，而不宜采用增加配筋来满足其抗剪或抗冲切要求，以达到减小用钢量的目的。
此外，由承台混凝土来满足抗剪或抗冲切后，承台的配筋就可采用低配筋率而不应也没必要提高配筋率（通常采用0.15%的配筋率）。
4 上部结构优化设计
建筑物抗震重要性为丙类。
抗震设防烈度为六度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组；结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别二类；采用（短肢）剪力墙结构（剪力墙全
部落地）。
框架梁抗震等级为四级，剪力墙抗震等级均为三级（满足《高规》7.1.2条规定）。
4.1 结构布置优化
本工程影响用钢量的宏观因素已经确定，如平面长度尺寸、长宽比、高宽比等；结构的梁、板平面布置根据建筑的使用功能确定，梁板的布置仅局部修改，使传力更加明确合理。
结构布置的优化主要在于剪力墙的布置优化。
本工程虽竖向体型规则，但平面形状为不规则平面，基于概念设计，结构设计采用如下措施改善结构性能：
4.1.1 取消部分楼、电梯间剪力墙以减小中部抗侧力构件的刚度，适当加长角部及边部剪力墙，改善结构抗扭性能，且可限制差异位移。
4.1.2 减小中部部分墙肢长度。
本工程一层为架空停车及设备用房，墙肢较短时对建筑功能的使用更加有利，在结构总体性能要求得到满足，且严格控制短肢剪力墙轴压比满足规范要求的前提下，适当减小墙肢的长度。
4.2 荷载的计算
重力荷载的计算是一切结构设计的基础之基础，牵一发而动全身，它的准确计算，关系到建筑物的实际安全度的准确控制，也关系到结构设计的经济效益。
尤忌在重力荷载计算开始即层层放大，以致最后心中无数，造成材料浪费、用钢量增加。
本工程原设计荷载计算值偏大，经过以下优化步骤减小荷载计算值，使计算值与实
际荷载值接近。
4.2.1 混凝土容重取值为24kn/m3。
对于现浇混凝土结构，混凝土容重的取值涉及到整栋建筑荷载的准确性，其取值应能较准确的反映建筑的实际荷载。
通常，在计算梁的自重时，要注意扣去梁板重叠部分的自重，但为了计算方便起见，板的均布荷载传递到梁上，是按梁格的中心线划分传递的。
pkpm系列软件[3]导算荷载时也未考虑扣去重叠部分板重。
计算表明，由于计算中未注意扣除梁板重叠部分的板重而引起的总重力荷载的增大的误差通常有10%～20%
左右；计算墙的自重时，同理要注意扣除墙板重复部分的板重，此重叠部分引起的总重力荷载的增大的误差通常也有5%左右。
以板厚为100mm为例，混凝土容重取25kn/m3，软件自动导算的梁自重比梁实际自重（包括抹灰自重，抹灰厚度按15mm，容重
17kn/m3）增大，增大系数为β，见“表ⅱ”。
因为软件导算板面荷载
时梁板重叠部分的自重被重复计算，此部分荷载与梁上的抹灰（装修）自重相抵消，且还有富裕，所以，在satwe中输入参数“混凝土容重”时，按照25kn/m3输入即可，不需加大。
此时板的恒荷载应计入钢筋混凝土板自重、房间面层自重及抹灰重一起输入，不要选“自动计算板自重”。
即使如此，梁自重的线荷载还是偏大的，但剪力墙的自重因未考虑抹灰的影响比实际有所减小（约减小6%），因剪力墙一般所占楼面面积比较小，同时考虑到梁的自重线荷载计算的增大，剪力墙抹灰的自重对结构的影响可以忽略。
表ⅱsatwe板荷载导算时梁自重增大系数β（%）
梁截面（b×h） 200×300 200×400 200×500 200x600
（kn/m）
1.16 1.71
2.26 2.81
（kn/m）
1.44 1.92
2.4 2.88
β（%） 24.3 12.3 6.2 2.4
注：
4.2.2 计算填充墙的自重时，注意扣除板（梁）高范围及洞口部分的墙体自重。
4.2.3 使用活荷裁的取值按《荷载规范》[4]采用。
其计算要注意根据《荷载规范》折减。
4.3 配筋的优化
由于设计规范中对构件的配筋构造有明确具体的规定，故设计中通常都不应违反，但在符合规范规定的前提下，仍有不少设计技巧能达到节省用钢量的目的。
4.3.1 剪力墙的配筋
本工程经过合理修改布置后，经过整体计算的剪力墙配筋大都为构造配筋。
这样其节点区主筋、箍筋以及墙段的水平分布筋的配筋率都可按规范规定的最小配筋率配置。
分别按照《高规》规定的底部加强部位和非加强部位的要求配筋。
抗震墙中的墙段竖向分布筋通常都不是由内力控制，其作用主要是固定水平分布筋，防止墙面
出现水平收缩裂缝，故其间距通常取200mm，最小直径8，仅需满足最小配筋率，不必随意提高其配筋量。
4.3.2 板的配筋
根据房间板块的大小和使用功能的不同，现浇板的厚度取值主要为80～120mm，板面恒荷载也根据板厚不同而增减，不必统一。
当板面需要采用贯通面筋时，贯通筋的配筋通常不需也不宜超过规定的最小配筋率（≥0.1%），支座不足够时再配以短筋，这样既符合规范规定又可节省用钢量。
本工程屋面按照《高规》要求设置双层双向钢筋，贯通面筋采用φ6@200，与支座面筋按照受力钢筋要求连接。
5 结束语
从目前看，在结构设计中钢筋和混凝土的用量比早期要多。
结构设计应首先考虑如何合理的节约建材，不用过多担心安全问题。
在设计中没有大的差错（如大量漏算荷载、大跨度的梁板截面过小及不恰当的处理悬挑构件等），现浇结构的安全可靠度不会发生问题。
在设计中过于强调结构的统一性、简便性，或对规范理解不透，对构件受力性能了解不够，都是造成浪费的原因。
结构的优化设计，绝不是用降低安全度来换取经济效益，也不是因为原设计保守而修改。
优化后的设计不仅没有降低结构的可靠度，而由于结构趋于合理，使之更加可靠。
参考文献
[1]建筑抗震设计规范（gb 50011-2001）.北京：中国建筑工业
出版社，2002
[2]高层建筑混凝土结构技术规程（jgj 3-2002）. 北京：中国建筑工业出版社，2002
[3]中国建筑科学研究院pkpmcad 工程部.satwe 用户手册及技
术条件，2005 年4 期
[4]建筑结构荷载规范（gb 50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2002
[5]混凝土结构设计规范（gb 50010-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002
[6]郁彦，高层建筑结构概念设计. 北京：中国铁道出版社，1999。