碳源和硝态氮浓度对反硝化聚磷的影响及ORP的变化规律
不同碳源及其碳氮比对反硝化过程的影响
0.
0. 4 ～ 0. 9 664（ CH3OH） 0. 6 ～ 0. 8
0. 4 ～ 0. 5 0. 18（CH3OH）
0. 04 ～ 0. 08 0. 048
理论产率而言，甲醇都是其中最理想的碳源。同时
外加碳源不仅能够促进人工细菌的脱氮作用，还能 够提高细菌的脱氮能力〔5〕。
1. 3 不同碳源的反硝化效果 不同的有机物在作为碳源时，若采用不同浓度
糖类物质作为碳源其处理效果是比 较理想 的，但也有一定的缺陷。G"mez M. A.［15、16］等曾采 用蔗糖、乙醇及甲醇作碳源处理受污染的地下水。 结果表明，以蔗糖作外碳源时，会产生亚硝酸盐的 积累，另两种碳源则几乎没有积累现象；同时发现， 以甲醇和乙醇作碳源的体系中，溶解氧的影响要远 远低于蔗糖体系中溶解氧的影响。另外，其作为高 碳化合物，微生物生长量相对要高于醇类物质，这 样在反应体系中，就易引起堵塞。
不同碳源及其碳氮比对反硝化过程的影响 王丽丽
不同碳源及其碳氮比对反硝化过程的影响
InfIuence of Different Carbon Source and Ratio of Carbon and Nitrogen For Water Denitrification
王丽丽 赵 林 谭 欣 闫 博 （ 天津大学环境科学与工程学院 天津 300072）
不同碳源及其碳氮比对反硝化过程的影响 王丽丽
100% 。Soares M. I. M.［11］等以原棉作为碳源处理 井中饮用水的 NO3- 时，处理效果也达到了要求。
纤维素作为碳源，可以取得不错的效果，但是 通常会受到温度的影响（ Volokita［10、17］）（1996），以 及后处理所带来的困难，实用性并不是很好。 1. 4 不同碳氮比对反硝化效果的影响
碳源对反硝化除磷的影响
在缺氧条件下 ， Ｐ Ｄ Ｂ能够利用硝酸氮充当电子受 体， 产生与氧同样 的生物摄磷作用 Ｊ从而在反 ，
强污水的处理 ， 控制氮 、 磷等营养物质尤其是磷进
入水体是克服水体富营养化 的主要途径。生物除 磷脱氮工艺因为化学污泥产量少 、 污泥沉降性能
好、 易脱水及肥效高等优点已被广泛重视 。生物
（ ｃｏ ｌ ｆ ｎ ｉ ｎ ｎａ ｎ ｉｅｒｎ ，Ａ ｈ ｉｎ ｔ ｕｅｏ ｃ ｉ ｃｕｅ＆ Ｉｄ ｓｒ ，Ｈｅｅ ２ ０ ２ ，Ｃ ｉａ ￣ ｈ ｏ ｏ ｖｒ ｍｅ ｔｌ ｇｎ ｅｉｇ ｎ ｕ Ｉｓｉ ｔ ｆ Ｅ ｏ Ｅ ｔ Ａｒｈ ｅｔｒ ｔ ｎ ｕｔｙ ｆｉ ３ ０ ２ ｈｎ ）
Ｅｆ ｅ ｔｏ ｈ ａ ｂ ｎ ｓ ｕ ｃ ｎ ｄ ｎ ｔ ｉｙ ｎｇ ｐ ｏ ｐｈ ｒ ｓｒ ｍ ｏ ａ ｆｃ ｆｔ ｅｃ ｒ ｏ ｏ ｒ ｅ ｏ ｅ ｉｒｆ ｉ ｈ ｓ ｏ ｕ ｅ ｖ ｌ
ＨＵＡ ＮＧ Ｊａ ， Ｚ ｉｎ ＨＡＮＧ Ｈｕ ， ＹＡＮＧ Ｗ ｅ ｗｅ ａ ｉ ｉ —
Ｗｈ ｎｐｏ ＞８ ０ｍｇ Ｉ， ｈ －ｅ ａｅａ ｕ ｔ ｅ ｃ ｅ ０ｒｇ Ｌ； ｉ ＣＤ ２ ０ｍｇ Ｌ，ｔｅＰ ｒ— ｅ ｃＤ ０ ／ ｔ ｅ ｒｌ ｓ ｍｏ ｎ ａｈ ｄｔ ５ ／ ｗｈｌ ｐＯ ＜ ０ ／ Ｐ ｅ ｒ ｏ ａ ｅ ｈ ｅ ｌ ｓ ｍｏ ｎ ｓ ｅ ｓｔａ ／ ．Ｅ ｐ ｒ ｎ ｓ ｌ ｄｃｔ ａ ｅｔ ｒ ｈ ｒ ｅｔ ｍｏ ｎ ｆ ｅ ｅａ ｕ ｔ ｓ ｈ ｎ ５ｍｇ Ｌ ｘ ｅｉ ｔ ａｓ ｉ ｉ ｅｔ ｔ ｈ ｉ ｆ ｅｌ ｇ ｓ ａ ｕ ｔ ａ ｗａ ｌ ｍｅ ｏ ｎ ａ ｈ ｔ ｍｅ ｏ ｔ ａ ｏ
碳源和硝态氮浓度对反硝化聚磷的影响及ORP的变化规律_王亚宜
碳源和硝态氮浓度对反硝化聚磷的影响及ORP 的变化规律王亚宜1,彭永臻1,2,王淑莹2,宋学起1,王少坡2(11哈尔滨工业大学市政环境工程学院,哈尔滨 150090;21北京工业大学环境与能源学院,北京 100022,E 2mail :yayiwang @ )摘要:利用间歇试验研究了反硝化除磷过程中有机碳源和硝态氮浓度对厌氧放磷和缺氧吸磷的影响,同时对反硝化除磷过程ORP 的变化规律及以其作为控制参数的可行性作了探讨.试验结果表明:厌氧段碳源COD 浓度越高(100～300mg/L ),放磷越充分,则缺氧段反硝化和吸磷速率越大;但当碳源COD 浓度高达300mg/L 时,未反应完全的有机物残留于后续缺氧段对缺氧吸磷产生抑制作用.随着缺氧段硝态氮浓度升高(5、15、40mg/L ),反应初期反硝化和吸磷速率也随之升高;当硝态氮耗尽后,系统由缺氧吸磷转变为内源放磷,且随着初始硝态氮浓度的增高,这个转折点的出现时间向后延迟.ORP 可作为厌氧放磷的控制参数,在缺氧吸磷过程可预示反硝化的反应程度,但是无法作为吸磷过程的控制参数.关键词:反硝化除磷;反硝化聚磷菌;氧化还原电位;COD ;硝态氮浓度中图分类号:X70311 文献标识码:A 文章编号:025023301(2004)0420054205收稿日期:2003207216;修订日期:2003209219基金项目:国家“863”重大科技专项(2003AA601010);北京市教委重点项目(KZ200310005003)作者简介:王亚宜(1977～),女,博士生,主要从事污水脱氮除磷生物处理新技术研究.E ffect of C arbon Source and Nitrate Concentration on Denitrif ying Dephosphorus R emoval and V ariation of ORPWAN G Ya 2yi 1,PEN G Y ong 2zhen 1,2,WA GN Shu 2ying 2,SON G Xue 2qi 1,WA GN Shao 2po 2(11School of Munic.and Environ.Eng.,Harbin Institute of Technology ,Harbin 150090;21School of Environment and Energy Eng.,Beijing Polytechnic University ,Beijing 100022,China ,E 2mail :yayiwang @ )Abstract :E ffect of added carbon source and nitrate concentration on the denitrifying phosphorus removal by SBR process was system 2aticaly studied ,at the same time the variation of oxidation reductiun potential (ORP )was investigated.The results showed the phos 2phate release rate and the denitrifying and dephosphorus uptake rate in anoxic phase increased with the high carbon source concentra 2tion under anaerobic condition (100～300mg/L ).However when the carbon source added in anaerobic phase was high to 300mg/L ,the residual COD inhibited the succeed denitrifying dephosphorus uptake.High nitrate concentration (5、15、40mg/L )in anoxic phase increased the initial denitrifying dephosphorus rate.Once the nitrate depletes ,phosphate uptake changed to phosphate release.More 2over ,the time of the turning point occurred later with the higher nitrate addition.ORP can be used as a control parameter of phospho 2rus release ,and it can also indicate the denitrificaiton react degree during the anoxic phosphorus removal but can ’t be used as control parameter of phosphorus uptake.K ey w ords :denitrifying dephosphorus removal ;denitrifying phosphate 2accumulating organisms (DNPAOs );ORP ;COD ;nitrate 反硝化除磷技术是近年来国内外污水强化生物除磷研究领域的热点课题之一.目前,我国生物除磷的实践多以传统好氧吸磷为基础,遵循厌氧/好氧交替运行的除磷模式.而反硝化除磷是利用一类反硝化聚磷菌(Denitrifying Phosphate 2accumulating Or 2ganisms ,DNPAOs ),在缺氧环境下以NO 23作为电子受体来实现同步反硝化和过量吸磷作用,因此,这不仅节省了传统工艺中反硝化所需的碳源,避免了反硝化菌和聚磷菌之间的竞争,同时也节省了好氧吸磷的耗氧量,使供气量只需满足好氧硝化即可[1,2].大量研究发现,在厌氧放磷及缺氧吸磷过程与氧化还原电位(Oxidation Reduction Potential ,ORP )有一定的相关性,ORP 值可定量反映聚磷菌的性能特征[3].因此,本试验就反硝化吸磷过程ORP 能否作为控制参数的可行性进行了研究.另一方面,在反硝化脱氮除磷过程中,硝态氮和有机碳源作为反硝化吸磷的电子受体和间接电子供体[直接电子供体为聚磷菌利用有机碳源合成的聚2β2羟基丁酸酯(PHB )],是反硝化除磷反应得以有效进行的必备条件.因此,这2种底物浓度控制是否合理对系统反硝化除磷脱氮效果的优劣有着极为重要的影响作用,本试验侧重通过改变厌氧和缺氧环境中碳源和硝态氮的浓度,分析考察两者的浓度变化对反硝化吸磷产生的影响作用,为反硝化除磷工艺的推广应用奠定试验依据.第25卷第4期2004年7月环 境 科 学ENV IRONM EN TAL SCIENCEVol.25,No.4J uly ,20041 试验材料与方法111 试验用反硝化聚磷污泥试验用反硝化聚磷污泥取自实验室连续运行的Dephanox 反硝化除磷脱氮系统(图1),该工艺采用生物膜法和活性污泥法相结合的双污泥模式[3,4].系统以生活污水为处理对象连续运行11个月以上,反硝化除磷效果非常稳定.图1 Deph anox 反硝化除磷脱氮工艺流程Fig.1 Configuration of Dephanox process图2 SBR 试验系统与控制装置Fig.2 The schematic diagram of experimental system with control equipment in SBR process112 试验方法根据不同的试验研究目的,从连续流系统中的中沉池或终沉池取少量污泥与配水混合后置于有效容积为4L 的SBR 中(试验系统及控制装置见图2),用搅拌器缓慢搅拌以防止污泥沉淀,定时取样分析.配水分别投加NaAc ,K 2HPO 4和KNO 3来达到不同的COD 、PO 3-42P 和NO -32N 浓度,同时加入微量元素液[5].为了防止吸磷过程p H 的升高,引起磷酸盐的沉淀(p H 大于8时会引起磷酸盐的沉淀)[6],反应过程以p H 仪进行在线监测,通过加入稀HCl 和NaOH 溶液,将反应过程系统的p H 值维持在7左右;温度用加热棒控制在20～23℃.同时在线监测DO 和ORP 值.水样均由离心机经3000r/min 离心1min 后测定.113 检测方法检验分析方法:COD 采用5B 21型COD 快速测定仪测定;硝态氮用麝香草酚分光光度法;溶解性磷酸盐用氯化亚锡还原光度法;ML SS 用滤纸称重法;p H 和ORP 值:WTW inolab level 2在线监测.2 试验结果与讨论211 厌氧放磷和缺氧吸磷过程ORP 的变化规律及影响作用取一定量Dephanox 系统终沉池污泥(此时聚磷菌体内含有大量的多聚磷酸盐,而PHB 已消耗尽),平均分成2份投入到2个SBR 中,迅速加入以NaAc 为碳源的配水(测得ML SS 值为5000mg/L 左右),使2个SBR 系统内初始COD 浓度分别在100mg/L 、300mg/L 左右,PO 3-42P 浓度控制为10mg/L.厌氧搅拌反应3h 后,向2个系统同时一次性投加硝酸盐浓度至60mg/L ,缺氧反应4h.进行ORP 、p H 和DO 的在线测定,按照一定时间间隔采样测定COD 、PO 3-42P 和NO -32N ,试验结果如图3所示.从图3可以看出,在厌氧条件下,随着PO 3-4的释放,ORP 值降低,且放磷曲线、COD 消耗曲线与ORP 变化曲线呈现一定的相关性,尤其在反应的前60min ,三者的变化速率都很快,线性相关性很好;随着放磷速率的减慢,ORP 的下降速率随之减小.从对比试验结果还可以发现,初期COD 浓度越高,放磷量越充分,ORP 的绝对值越大,厌氧反应末时的ORP 值已分别达到-312mV 和-221mV.反应至180min 时投加硝酸盐,此时两系统ORP 值都骤然升高,并出现一个突跃点(图3中点A 和B ),之后ORP 值缓慢上升,约在225min 处达到极大值,随后ORP 逐渐开始下降.从图3(b )可以看出,当缺氧段系统中的硝态氮消耗殆尽后,系统开始内源放磷,此时ORP 出现了一个平台区,这预示着系统中的硝态氮已经反硝化完全,而由检测得到硝态氮浓度已经趋近于0.由此可见,ORP 可以作为反硝化除磷系统厌氧放磷段的控制参数,但是对于缺氧段,它只能作为电子受体是否耗尽,即硝态氮是否反硝化完全的指示性参数,无法判定系统中的磷是否吸收完全.图3 厌氧段不同COD 浓度下,COD 、N O -32N 、PO 3-42P 及ORP 的变化规律Fig.3 The relationships between the variation in the concentrationof COD 、NO -32N and PO 3-42P and ORP with different initial212 有机碳源浓度的影响及控制21211 厌氧段有机碳源浓度的影响对于传统厌氧/好氧模式运行的生物除磷系统,COD 浓度越高、C/P 比值越大,往往磷的去除效果越好,但对于厌氧/缺氧模式运行的反硝化除磷系统,结果并不完全如此.由图3可以看出,COD 值为300mg/L 的系统放磷量较多,浓度高达60mg/L ,这意味着其在厌氧环境中合成的PHB 较充分,但经过缺氧反应4h 后,聚磷污泥却未能将系统中的磷完全吸尽.相反,COD 值为100mg/L 的系统,在厌氧反应60min 后,基本已将系统中的有机物消耗殆尽,吸磷曲线出现一个平台区,放磷浓度达到峰值(39mg/L 左右);反应至300min 时,PO 3-42P 浓度趋近0.根据图3(a )和3(b )中NO -32N 及PO 3-42P 的变化曲线,计算缺氧反应前30min 的反硝化速率和吸磷速率.COD 为300mg/L 系统的反硝化速率较大,单位污泥的反硝化率达到了16135mg /(g ・h ),而COD 为100mg/L 的系统仅为519mg /(g ・h );另一方面,就单位污泥吸磷速率而言,两者分别为13163和14186mg /(g ・h ).可以发现,当厌氧段初始COD 浓度由100mg/L 升高到300mg/L 时,缺氧段反硝化速率都有所提高,但是吸磷速率并没有因厌氧反应初期乙酸钠投量增加而得到提高.通过比较图3中COD 的变化曲线发现,在厌氧反应结束时(即180min 后),COD 浓度为300mg/L 的系统还有少量剩余碳源存在.由此笔者推断,极有可能是厌氧反应不完全而剩余的有机物,导致了系统缺氧初期吸磷效果的变差:缺氧段存在外碳源,因外碳源抢先利用硝酸盐进行了反硝化反应,抑制了吸磷作用,致使缺氧反应初期反硝化速率较高,而吸磷速率偏低.从图3(b )还可发现,初始COD 浓度为300mg/L 的系统在反应至270min 时,硝态氮浓度趋近于0,此时可观察到该系统的PO 3-42P 浓度曲线在缺氧反应后期有上升趋势,这主要是聚磷菌发生了内源放磷反应引起的[4].21212 缺氧段有机碳源浓度的影响为进一步探讨碳源浓度对缺氧吸磷的影响,设计了另一方案.取终沉池沉淀污泥均分为3份置于SBR 中,在厌氧反应初期投加相同NaAc 和K 2HPO 4使3系统初始COD 浓度都维持在150mg/L 左右,PO 3-42P 浓度为5mg/L ,ML SS 控制在3100mg/L 左右;厌氧反应3h 后,一次投加硝态氮浓度至65mg/L 左右,与此同时向其中2个SBR 中投加NaAc 使COD 值分别增加60mg/L 和120mg/L ,剩余一个SBR 不投加碳源,缺氧反应4h 考察反硝化吸磷状况.图4显示了缺氧段不同COD 浓度对缺氧吸磷的影响.可看出,在厌氧段投加碳源量相同的条件下,3个系统的放磷速率及放磷总量很相近(见图4b ),且在厌氧反应150min 以后,系统中的有机碳源基本被消耗完全(COD ≤20mg/L ),此时3系统中PO 3-42P 浓度都已经达到42mg/L 左右.在随后的缺氧吸磷阶段,由于3个系统初始有机物浓度不同,致使初始反硝化率和吸磷率有较大的差别:缺氧段初始COD 浓度由低到高的3个系统在缺氧反应前30min 的单位污泥的吸磷速率分别为15134、9124和4130mg /(g ・h );反硝化率分别为10165、11168和1418mg /(g ・h ).以上结果直观地反映出缺氧段有机碳源对缺氧吸磷产生的抑制作用,同时对比试验也进一步说明,缺氧段外碳源浓度越高,缺氧吸磷受到的抑制作用越大,吸磷效率相应越低.但另一方面,由于缺氧段初始硝态氮浓度较高(65mg/L ),虽然在缺氧反应初期吸磷作用受到一定程度的抑制,但随着反应时间的延续,待系统中新投加的碳源被反硝化消耗完以后,DNPAOs 最终还是能将系统中的磷吸收完全.从图4可以看出,缺氧段投加COD 浓度为120mg/L 的系统在缺氧反应后期,当有机碳源和硝态氮都趋近0时,也发生了内源放磷反应.图4 缺氧段不同COD 浓度的影响Fig.4 Effect of COD concentration added in anoxic phase on denitrifying dephosphorus removal 以上试验从另一个角度验证了前述厌氧段有机碳源浓度对反硝化吸磷影响的试验结果,即如厌氧段有机碳源不能被吸收完全,使得缺氧段反应初期碳源和硝态氮共存,会对吸磷作用造成一定的负面影响,影响程度的大小不仅与剩余的有机碳源浓度有关,还与缺氧段投加的硝态氮浓度有关.如果剩余的有机碳源浓度不高,而缺氧段提供的硝态氮浓度足够高(电子受体量充足),系统的缺氧吸磷效果受到的影响较小;反之,可能影响程度很大.因此在工程实践中,应合理控制厌氧段有机碳源浓度,以避免其未反应完全而对后续的缺氧吸磷产生抑制作用.213 硝态氮浓度对缺氧吸磷的影响取厌氧反应后中沉池沉淀污泥(此时聚磷污泥体内已贮存充足的PHB ),用清水清洗2遍,均分成3份投入到SBR 中,同时迅速加入配水,系统初始PO 3-42P 浓度控制在20mg/L 左右,ML SS 为4410mg/L.然后投加不等量的KNO 3,使3个系统的硝态氮浓度分别为5mg/L 、15mg/L 和40mg/L ,搅拌反应3h.图5是3个系统的缺氧吸磷结果.在反应前图5 不同N O-32N浓度对缺氧吸磷的影响Fig.5 Effect of different NO-32N concentration on phosphate uptake under anoxic condition15min,反硝化吸磷的速度很快,随着系统中硝态氮的减少,磷的浓度也呈线性急剧下降.如图5a和5b 所示,初始NO-32N浓度分别为5、15和40mg/L的3个体系在前15min内单位污泥吸磷速率分别为7155,1115和12163mg/(g・h);反硝化速率分别为4154、9154和9181mg/(g・h).由以上试验结果的对比分析可以看出,初期硝态氮浓度越高,缺氧吸磷和反硝化的速率越大.图5b显示,初始NO-32N浓度为5mg/L的系统反应至15min时,NO-32N被消耗完全,吸磷反应趋于停止,PO3-42P浓度达到极小值(11162mg/L),系统由缺氧环境转为厌氧环境,此时磷酸盐曲线出现了转折点,即出现由内源呼吸引起的二次放磷.而其它2个系统待缺氧反应至30min时,PO3-42P接近0mg/L,此时初始NO-32N 浓度为15mg/L的系统,NO-32N已耗尽,随着反应的继续进行,也出现内源放磷现象.而初始NO-32N 浓度为40mg/L的系统,在反应30min～120min之间磷浓度维持在一个零平台区,此时反硝化反应并未停止(内源反硝化),至120min后底物中不再含有硝态氮,该系统也进入一个内源呼吸放磷阶段.以上结果说明,在无外碳源的前提下,底物中是否含有硝态氮,将决定反硝化聚磷菌是吸磷还是放磷,且随着初始硝态氮浓度的提高,系统由吸磷反应变为放磷反应这个转折点的(如图6b中所标出的点A、B和C)出现时间将向后延迟.3 结论(1)ORP可作为厌氧放磷的指示性控制参数,在缺氧吸磷过程可预示反硝化的反应程度,但是无法作为反硝化吸磷过程的控制参数.(2)反硝化除磷过程中,厌氧段COD浓度从100mg/L提高到300mg/L时,DNPAOs放磷越充分,缺氧段反硝化和吸磷速率越大;但碳源浓度高达300mg/L以上时,未反应完全的有机物残留于缺氧段对缺氧吸磷产生抑制作用,这类似于在缺氧段外加了碳源,且外碳源COD浓度从0mg/L提高到120mg/L时,所产生的抑制作用随之增大.主要原因是外碳源可优先支持反硝化而不进行吸磷,随着缺氧段外碳源浓度的增高,反硝化速率变大,而吸磷速率反而减小.因此,在工程实践中,要合理控制厌氧段的碳源浓度,避免碳源因厌氧段反应不彻底残留于缺氧反应阶段,而对后续反硝化吸磷产生抑制作用.(3)控制缺氧段初始硝态氮浓度为5、15和40mg/L3个水平的对比试验可发现,缺氧反应的初始硝态氮浓度越高,反应初期的反硝化和吸磷速率越大;当硝态氮耗尽以后,系统的磷变化曲线出现一个由吸磷转为放磷的转折点,且随着初始外加硝态氮浓度的增高,这个转折点出现的时间向后延迟.参考文献:[1] Kuba T,M C M Van Loosdrecht,et al1Phosphorus RemovalFrom Wastewater By Anaerobic2anoxic Sequencing Batch Reac2tor[J].Wat.Sci.Tech.,1993,27(5～6):241～252. 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反硝化与聚磷菌争夺碳源导致A2O总磷超标的调试过程
反硝化与聚磷菌争夺碳源导致A2O总磷超标的调试过程A2O工艺是一种将好氧、厌氧和好氧的生物处理过程结合起来的工艺，常用于城市污水处理厂的二级处理。
在A2O工艺中，总磷的去除是一个重要指标，因为高浓度的总磷会对水体产生污染，导致水质恶化甚至生态系统的破坏。
总磷的去除主要通过生物法进行，其中反硝化是一个关键步骤。
在好氧区域，AO菌通过吸附磷酸盐来去除总磷；而在厌氧区域，反硝化菌利用有机物质与硝酸盐反应，产生氮气并释放出可用碳源。
然而，当系统中存在过多的反硝化菌时，它们会争夺AO菌所需的有机物质，导致AO菌无法正常工作，从而引起总磷的超标。
要解决A2O总磷超标的问题，可以采取以下调试措施：1.检查系统操作：首先，检查AO和反硝化区域的操作参数是否正常，如溶解氧浓度、温度、pH值等。
确保系统运行在最佳条件下。
2.调整好氧区域和厌氧区域的比例：根据系统的具体情况，适当调整好氧区域和厌氧区域的比例，增加AO菌获取有机碳的机会，减少反硝化菌的数量。
3.增加有机碳源的供应：通过增加有机碳源的投加量，增加AO菌的可用碳源，从而降低反硝化菌的争夺，促进总磷的去除。
可通过投加有机物质如醋酸钠、甲酸钠等来实现。
4.增加污泥的回流比例：增加污泥的回流比例可以增加AO菌的数量，从而提高总磷的去除效率。
但需要注意控制回流量，以免过多的回流对系统造成冲击。
5.消除污泥飘浮现象：如果系统中存在污泥飘浮现象，应及时采取措施消除，以提高污泥的沉降性，保证污泥中含有较高的AO菌浓度。
6.定期监测和调整：通过对系统的定期监测，如采样分析总磷浓度、AO和反硝化菌群的数量等，及时发现问题并进行调整。
总之，A2O总磷超标的调试过程主要涉及优化系统操作、调整好氧区域和厌氧区域比例、增加有机碳源供应、增加污泥回流比例、消除污泥飘浮现象以及定期监测和调整等措施。
通过这些调试，可以有效提高A2O工艺的总磷去除效率，保护水质和生态环境。
污水有机碳源特征及温度对反硝化聚磷的影响
污水有机碳源特征及温度对反硝化聚磷的影响污水有机碳源特征及温度对反硝化聚磷的影响为考察A2N连续流系统的主导生化反应过程及聚磷污泥的诸多特性,从而为反硝化除磷脱氮新工艺的应用推广提供可供参考的运行控制参数,首次采用A2N系统中的反硝化聚磷污泥(DPB污泥),以生活污水、乙酸以及细胞内碳源作为有机底物,利用批量静态试验展开对比研究结果表明,污水中的挥发性有机物含量越高,厌氧段初始的放磷速率越快,放磷越充分,后续反硝化脱氮和缺氧吸磷效果也将明显提高;而内源反硝化脱氮速率决定于细胞内PHB贮存量,当反硝化聚磷微生物细胞体内的PHB被耗尽,微生物处于极度饥饿状态,内源反硝化速率很低,同时也不发生吸磷反应.试验同时考察分析了2种温度条件--正常温度(25～26℃)和低温(8～10℃)下DPB的反硝化吸磷情况,发现反应系统在低温条件下将减小厌氧放磷和缺氧吸磷的生化反应速率,但并不对反硝化聚磷菌产生完全抑制作用,即低温对系统整体吸磷效果的负面影响不大.作者：王亚宜王淑莹彭永臻祝贵兵令云芳 WANG Yayi WANG Shuying PENG Yongzhen ZHU Guibing LING Yunfang 作者单位：王亚宜,WANG Yayi(北京工业大学,北京市水质科学与水环境恢复工程重点实验室,北京,100022;浙江工业大学建筑工程学院,杭州,310014) 王淑莹,彭永臻,令云芳,WANG Shuying,PENG Yongzhen,LING Yunfang(北京工业大学,北京市水质科学与水环境恢复工程重点实验室,北京,100022)祝贵兵,ZHU Guibing(哈尔滨工业大学市政环境工程学院,哈尔滨,150090)刊名：环境科学学报ISTIC PKU英文刊名：ACTA SCIENTIAE CIRCUMSTANTIAE 年，卷(期)：2006 26(2) 分类号：X703 关键词：反硝化聚磷反硝化聚磷菌(DPB) 碳源温度。
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摘要：碳源(甘油和柠檬酸钠)及碳氮比对纯培养的`异养反硝化菌HP1(Pseudomonas alcaligenes)异养反硝化能力影响的试验表明,碳源种类对硝酸还原酶活性没有明显影响,对氧化亚氮还原酶活性有影响.批式培养方式下最适C/N为8,菌株HP1可以利用NO-3作为唯一氮源进行反硝化作用,证明HP1至少有2种硝酸还原途径.连续培养方式下温度对菌株HP1异养反硝化作用中间产物的积累有影响,不同C/N时均有NH4+积累,C/N为3时还有NO-2的积累. 作者：傅利剑郭丹钊史春龙黄为一 FU Li-jian GUO Dan-zhao SHI Chun-long HUANG Wei-yi 作者单位：南京农业大学,生命科学学院,微生物学系/农业部农业环境微生物工程重点开放实验室,江苏,南京,210095 期刊：农村生态环境ISTICPKUCSSCI Journal：RURAL ECO-ENVIRONMENT 年，卷(期)：2005, 21(2) 分类号：X172 Q935 关键词：异养反硝化微生物反硝化作用碳源 C/N。
反硝化除磷污水处理工艺影响因素分析
反硝化除磷污水处理工艺影响因素分析反硝化除磷是一种常见的污水处理工艺，可以同时去除污水中的氨氮和磷酸盐。
然而，影响工艺效果的因素有很多。
本文将从温度、pH值、碳源、氧化还原电位和污泥颗粒大小等方面，对反硝化除磷污水处理工艺的影响因素进行分析。
首先，温度是影响反硝化除磷工艺效果的重要因素之一。
一般来说，较高的温度有助于污水中的反硝化反应和磷酸盐的释放，从而提高除磷效率。
但是，过高的温度会导致活性污泥被热杀死或失活，降低工艺效果。
因此，在工程应用中需要合理控制温度。
其次，pH值在反硝化除磷过程中也起着重要的作用。
一般来说，适宜的pH值能提高反硝化除磷的效率。
较高的pH值有助于改善菌群的环境，增强硝化作用和反硝化作用。
然而，过高或过低的pH值都会抑制菌群的活性，影响除磷效果。
第三，碳源的供应是影响反硝化除磷的关键因素之一。
在反硝化除磷过程中，有机物是细菌进行能量代谢和生长发育所必需的。
适量的碳源可以促进细菌的活性，提高反硝化和除磷效果。
不同碳源的供应方式和用量对工艺效果的影响也是需要考虑的因素。
此外，氧化还原电位也会对反硝化除磷工艺产生影响。
通常来说，较低的氧化还原电位有利于反硝化反应的进行，从而提高除磷效率。
但是，过低的氧化还原电位会导致COD去除不完全和污泥产生异味等问题。
因此，在工程操作中需要保持适当的氧化还原电位。
最后，污泥颗粒大小也是影响反硝化除磷效果的关键因素之一。
适当的污泥颗粒大小可以提供良好的菌群附着环境和较大的比表面积，有利于去除污水中的氨氮和磷酸盐。
因此，在工艺设计和操作中需要注意控制污泥颗粒大小。
综上所述，反硝化除磷是一种常见的污水处理工艺，其效果受到许多因素的影响。
温度、pH值、碳源、氧化还原电位和污泥颗粒大小等因素都会直接或间接地影响反硝化除磷的效果。
在实际应用中，需要综合考虑这些因素，并进行合理调控，以达到高效、稳定的除磷效果综上所述，反硝化除磷工艺是一种有效的污水处理方法，其效果受到多种因素的影响。
不同种类外加碳源对污水厂活性污泥反硝化的影响研究
不同种类外加碳源对污水厂活性污泥反硝化的影响研究【摘要】本研究旨在探讨不同种类外加碳源对污水厂活性污泥反硝化的影响。
通过比较不同碳源对反硝化效果的影响，实验结果表明某些碳源能显著提高反硝化效率，而另一些则表现出较低的效果。
实验方法包括采用批量实验和连续流实验进行反硝化性能评价，结果显示部分碳源能有效促进活性污泥的反硝化作用。
结果分析表明，不同碳源的影响取决于其生物降解性能和供碳速率。
研究结论指出，在污水处理工程中选择合适的外加碳源对活性污泥的反硝化效果至关重要。
未来研究可以进一步探索各种碳源对反硝化过程的影响机制，从而优化污水处理工程设计和运行。
这为提高污水处理效率提供了重要启示。
【关键词】关键词：污水处理、活性污泥、反硝化、外加碳源、实验研究、结果分析、研究展望、污水处理工程、环境保护1. 引言1.1 研究背景外加碳源对活性污泥反硝化的影响已经成为研究的热点之一。
不同种类的外加碳源可能会对活性污泥中的微生物群落结构和代谢活性产生影响，从而影响反硝化的效率。
研究不同种类外加碳源对活性污泥反硝化的影响具有重要的理论和实际意义。
本研究旨在探究不同种类外加碳源对污水厂活性污泥反硝化效率的影响，为优化活性污泥反硝化工艺提供理论依据。
通过深入研究不同外加碳源的影响机制，可以为未来在污水处理工程中的应用提供指导和建议。
1.2 研究目的本研究旨在探究不同种类外加碳源对污水厂活性污泥反硝化的影响，通过对比不同碳源对活性污泥反硝化效果的影响，进一步提高活性污泥的脱氮效率和处理能力，为污水处理工程提供科学依据和技术支持。
具体目的如下：1. 系统研究不同外加碳源对活性污泥反硝化的影响机制，探讨不同碳源对活性污泥微生物群落结构和代谢活性的影响。
2. 比较不同种类外加碳源在活性污泥反硝化过程中的效果，评估各种碳源的脱氮效率和经济性，为污水厂在选择适宜的碳源时提供参考。
3. 通过实验数据和结果分析，为污水处理工程提供更可靠的反硝化工艺设计和运行管理建议，促进污水处理工程的可持续发展和效益提升。
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仅节省了传统工艺中反硝化所需的碳源， 避免了反 硝化菌和聚磷菌之间的竞争， 同时也节省了好氧吸
［ ， ］ ! " 磷的耗氧量， 使供气量只需满足好氧硝化即可
3 大量研究发现， 在厌氧放磷及缺氧吸磷过程与
氧化还原电位 （6 ， ） \ + P * W + 5 /7 I P K 4 W + 5 /8 5 W I / W + * , 6 7 8 有一定的相关性， 6 7 8 值可定量反映聚磷菌的性能 ［ ］ 2 特征 3 因此， 本试验就反硝化吸磷过程 6 7 8 能否
反硝化除磷技术是近年来国内外污水强化生物 除磷研究领域的热点课题之一3 目前， 我国生物除磷 的实践多以传统好氧吸磷为基础， 遵循厌氧 ／ 好氧交 替运行的除磷模式3 而反硝化除磷是利用一类反硝 化聚 磷 菌 （: I / + W R + N + / H 5 V H * W I ( * 4 4 K ) K , * W + / R ( 08 M 06
图! # $ & ’ ( ) *反硝化除磷脱氮工艺流程 % . , ) 0 ’ & 1 . 2 3 % 4 . ’ &’ 1! " $ % & ’ (# 3 ’ 5 " 6 6 / / #
! " + 试验方法 根据不同的试验研究目的， 从连续流系统中的 中沉池或终沉池取少量污泥与配水混合后置于有效 容积 为 + （试 验 系 统 及 控 制 装 置 见 图 B的? @ A中 ） ， 用搅拌器缓慢搅拌以防止污泥沉淀， 定时取样分 7 析, 配水分别投加 C ， 和E 来达到 % D 5 E F G H C H 7 + *
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