T梁架桥机检算
架桥机验算
架桥机验算一、纵梁强度验算：纵梁由公制贝雷组成，采用双导梁形式，由于右侧悬臂起吊，右侧悬臂受力为最大，该导梁组成右侧四排单层，左侧三排单层，验算只需对右侧纵梁即可。
安装时右侧受力纵梁受力图：1、均布荷载q=100*4+43+110=553kg=5.53kN2、集中荷载F是根据悬臂长度来计算，依横梁示意图可画受力图加重物时确定，为确保稳定加重物应保证1.5倍稳定安全系数令M B1=0, 1.5*2*17-10G=0，得G=5.1t=51KN（说明17t为梁单头重量加平车自重，该梁总重为30t，30/2为15t，平车重为2t。
）a、支点反力令Md=0, 5.1*1+R B1*9-17*11=0，得R c=20.2t=202KN，得R d=1.9t=19KNF=20.2+平车横梁传给纵梁的自重约6t=26.2t3、纵梁计算a、根据纵梁受力图计算R A,R B,支点反力令M B=0，Ra*21-F*19-F*2-0.553*36²／2=021*Ra-26.2*19-26.2*2-0.553*36²／2=0得Ra=43.26t，Rb=2*F+0.553*36-43.26=29tb、弯矩计算MA=0.553*15=8.30t·M MF左=43.26*2-0.553*17²／2=6.6t·MMF右=29*2-0.553*2²／2=56.9 t·M M跨中=29*10.5-0.553*10.5²／2-26.2*8.5=51.32 t·Mb、剪力计算RA左=0.553*15=8.3tRA右=35tRB=29t根据计算纵梁Mmax=56.9 t·M Qmax=35 t·M4排单层允许弯矩70*4=280 t·M 允许剪力25.2*4=100.8t（经计算安全）二、横梁强度验算1、由图计算横梁弯矩M B1=（Q+W）*2=-17*2=-34 t·M，绝对值34 t·M＜280 t·MM跨中=20.2*4.5-17*6.5=-19.6 t·M2、剪力计算Qmax=RB1=20.2t＜（100.8）横梁由4排贝雷组成允许弯矩、剪力与纵梁相同，说明该结构安全可靠，其车行走系统，轮轴，轮箱一类都按60t设计。
预制T梁存梁台座检算
T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。
2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。
3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN 〃m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。
每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。
30mt梁架桥机验算书
30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。
具体结构见简图。
二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。
（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。
为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。
那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。
米T梁架桥机验算书
单片架桥机主桁架构件图（图1）一、架桥机导架每节自重：N1L18：33.159Kg/m×1.275m×4＝169.1KgN2[10：10.00Kg/m×2.4m×4＝96.0KgN3[8：8.04Kg/m×1.75m×2＝28.1KgN4[10：10.0Kg/m×0.7m×2＝14KgN5：×××7800×2＝18.7KgN6：[ ×＝.N6∑＝≈（一片桁架）N1每米导梁重：=268Kg,加钢板轨后268＋45＝313Kg/m。
（一片桁架）二、架桥机为2孔连续梁，用力矩分配法计算：1、计算固端弯矩：如下图：图2AB 跨梁的固端弯矩：M AB F =0M BA F=-22222)(8ql l b l pb --＝-2222172)1317(5.1388170.313⨯-⨯⨯-⨯＝·m BC 跨梁的固端弯矩： M CB F =0M BC F=-1638ql 2pl -＝-16319.4138310.3132⨯⨯-⨯＝·m 2、计算分配系数： K BA =31EI l ＝EI 173 K BC =32EI l ＝EI 313 μBA =BCBA K K +BCK ＝EI EI EI 313173313+= μBC =1-μBA == 3、列表计算：4、作弯矩图和剪力图：图3AB 跨：V A ×17-0313×2172-8×+＝0V A ＝1798.6985.1382170.3132-⨯+⨯＝1753.54＝V A +×17＝0 V B ＝×17+8- V A ＝ BC 跨：V B ××2312×3138.702跨弯矩：图4x 由右起：x ＝14：M ＝×14-2142×＝·m x ＝：M ＝×215.52×＝·mx ＝17：M ＝×17-2172×：M ＝×31-2312×三、架桥机上弦及下弦强度验算：BC 跨跨中弯矩最大：M ＝·m N ＝0M H =672.1410.66=＝245610Kg 2L 18角钢面积Ag ＝2×＝84.48cm 2下弦受拉应力： σ＝0gH NH A ＝84.48245610×167.2177.5＝cm 2 = 四、用截面特性校对应力： 4个L 18面积：A=4×＝㎝2Ⅰ-Ⅰ螺丝孔平面图截面中心：4.89cmH ＝177.5cm ，H 0=×＝167.72cm 21H 0＝21×＝83.86cm 截面惯性矩： I=×＝1188211cm 4应力：σ＝IM·2H ＝⨯1188211257955002177.5H＝1926.7 Kg/cm 2 ＝ 五、架桥机节间接头验算：N ′＝HM＝T 327.145775.1257.955＝16个JY-88级高强度钢螺丝，每个螺丝允许拉力：4500×4π×32＝31808kg每个螺丝承受拉力： ÷16＝＝7949kg （可） 六、架桥机天车横梁验算：I 50工字钢W=1860cm 3 2个工字钢2W=3720cm 3 4块1.2cm 厚钢板，高50-2t ＝46cm ，W ＝2h 6b ＝24661.24⨯⨯＝1693 cm 3合计W ＝3720＋1693＝5413 cm 3弯矩 Mmax ＝38×＝·m ＝×105Kg ·cm 应力 σ＝WM =541362.7?05=1158 Kg/ cm 2＝<200Mpa （可）应力很小，跨度很小，不再计算剪力及挠度。
JQ160t-40m型(PB)架桥机验算
设计计算过程简要说明：由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：Ⅰ种为一跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在的危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
主体结构验算参数取值1贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.2t/m（单排单层加强贝雷）0.33t/m（单排双层加强贝雷）2横梁纵移平车：2.5t/台3天车：6.5t/台4验算荷载（40m箱梁）：160t5起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°总体布置说明：架桥机主要由导梁、天车纵梁、横梁支腿、田车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成。
导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1导梁中心距：5.5m2导梁全长：72m，前支点之中支点的距离为43.2m3架桥机导梁断面：3.2m×1.7m4架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成5吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成6吊装系统采用：2台天车结构验算施工工况分析工况一架桥机完成拼装或一孔T梁吊庄后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，须验算的主要内容：1抗倾覆稳定性验算；2支撑反力的验算；3贝雷片内力的验算：4悬臂挠度验算：工况二架桥机吊梁时，前部平车位于跨中时的验算，验算的内容：1跨中挠度验算；2支点反力验算；3天车横梁验算；4贝雷片内力验算；工况三架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02）基本验算工况一施工中的荷载情况1主桁梁重：q1=26.4kN/m（八排双层加强贝雷片，含钢枕、钢轨，其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销=30N/套，支撑架=520N/片，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆=800N/根，弦杆螺栓=20N/个，枕木=1000N/m，钢轨=500N/m）q2=16kN/m（八排单层加强贝雷片，含钢枕、钢轨）2前部平车总成自重p2=7t31套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重p3=15t4尾部平车总成自重（含尾部连接架）p4=3.5t施工验算1抗倾覆稳定性验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当的配重，设计过程中以p5=35t计算：取B 点为研究对象，去掉支座A ，以支反力R B 代替，由力矩平衡方程得：注：图中单位：m配重天车位于A 点横梁之上853762251432221812)2(2/2/2/2/l p p l l q l q l l q l q l R l p A ⨯+++=++⨯+⨯（1）式中：m l m l m l m l m l m l m l m l 47.25;74.15;6.20;73.12;26.23;9.31;27.20;2.4387654321========解得：kn R knR B A 1.19442.271==R A 远大于零，故是安全的。
2019年160t-50m桥架吊车梁受力分析计算.doc
160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m2、天车副架梁：2.2t/台3、天车：0.582t/台4、验算载荷：160t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β＝±2°二、总体布置说明架桥机主要由主导梁、天车副架梁、天车组成。
导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1、导梁中心距：6m；2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；6、吊装系统采用：2台天车。
三、结构验算1、施工工况分析工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：1）抗倾覆稳定性验算；2）支撑反力的验算及中部横梁验算；3）主导梁内力验算；4）悬臂挠度验算。
工况二：架桥机吊梁时及架桥机吊梁就位时的验算内容：1）天车副架梁验算；2）主导梁内力验算；3）前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算；架桥机各种工况见附图1、5、6。
2.基本验算2.1工况一2.1.1抗倾覆稳定性验算架桥机拼装架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况下的验算，此时为了生产安全，移跨之前须在架桥机尾部加上适当的配重，这里以安装的砼梁的一端重量作配重，则每条主导梁的配重为40t，故该工况下的力学模型图见图1所示：图1工况一下的力学模型图取B点为研究对象，去掉支座A，以求支座C的反力，由力矩平衡方程：262.27)(6.25)8.5281(218.52212122⨯-⨯++⨯+-⨯=⨯c R P G G q q kN q P G G q R c 29.248268.52212.27)(6.25)8.5281(212212=⨯-⨯++⨯+-⨯=R c 远大于零，故是安全的。
预制T梁架设(WJQ160t型架桥机)
大广高速公路（粤境段）S15合同段WJQ160t/40m型架桥机40mT梁架设计算书中交第二公路工程局大广高速公路(粤境段)S15项目经理部二○一四年九月目录1 工程概况 (1)1.1 自然条件 (1)1.2 工程简介 (1)2 编制依据 (1)3 计算参数 (1)4 WJQ160t/40m型架桥机 (2)5 架桥机验算 (2)5.1 架桥机过孔验算 (2)5.1.1 计算方法 (3)5.1.2 计算结果 (3)5.1.2.1 模型建立 (3)5.1.2.2 应力计算结果 (4)5.1.2.3 位移计算结果 (5)5.1.2.4 反力计算结果 (6)5.2 T梁起吊验算 (7)5.2.1 计算方法 (7)5.2.2 计算结果 (8)5.2.2.1 模型建立 (8)5.2.2.2 应力计算结果 (9)5.2.2.3 位移计算结果 (10)5.2.2.4 反力计算结果 (11)5.3 边梁架设验算 (11)5.3.1 计算方法 (12)5.3.2 计算结果 (13)5.3.2.1 模型建立 (13)5.3.2.2 应力计算结果 (14)5.3.2.3 稳定验算结果 (15)5.3.2.4 位移计算结果 (17)5.3.2.5 反力计算结果 (18)6 结论 (19)1 工程概况1.1 自然条件项目区属南亚热带季节风气候，干湿季节明显，春夏温和多雨水，秋冬凉爽无严寒，植被四季常青。
该区年平均气温19.5～21.4℃，月平均气温最高28.5℃，月平均气温最低9.8℃，极端最高气温38.1℃；极端最低气温-2.6℃。
全年平均降雨量1779.2mm～2200mm，主要集中在4-9月，以6月达到最高值，年降水量最大值达2728.3mm，年降水量最小值为1500mm，常年平均降雨157d，是我国多雨区之一。
冬季多北风，多年平均风速1.6m/s，最大为3.5m/s。
7月份的蒸发量在各月中最多，累年平均蒸发量210.4mm。
桥机架工况验算
σ=Mymax/I=108.5MPa<[σ]Q235B=156MPa
所以中部横梁强度满足要求！
⑥.前部横梁受力如图所示：
求得：RE=RG+0.5Rb=72.8+0.5x23.6=84.6t
RF=RH+0.5Rb=12.2+0.5x23.6=24.03t
ME=REx1.6=84.6x1.6=135.36t.m
故主梁强度满足要求！
⑵.桁架主梁挠度校核
载荷p=80+15.6=95.6t
集中荷载和均布荷载共同作用下的总挠度：
⑶.天车横梁强度校核
当横移小车运行至天车横梁正中时，横梁所受弯矩最大，吊重和小车自重通过车轮将力作用到横梁上，其受力简图如下所示：
载荷P=（80X1.25+5.0）/4=26t
横梁所受弯矩M=26x（7-1.6）/2=71.145t.m
⑵.桁架受力验算
支座处的主梁受最大弯矩M1=1452t.m，其截图如下所示：
经计算：I=5028129cm4
ymax=138.7cm
ω=I/y=5028129/138.7=36251cm3
σ=M/2ω=200MPa<[σ]Q345B=230MPa
故主梁强度满足要求！
⑶.桁架主梁挠度校核
主梁自重当均布荷载来考虑，前部临时支撑自重当集中荷载来考虑，叠加即为主梁悬臂端总挠度f。
横梁截面如图所示：
经计算：I=127289.09cm4
ymax=30cm
σ=Mymax/I总=167.6MPa<[σ]Q345B=230MPa
所以天车横梁强度满足要求！
3.工况三验算
⑴.中、前部总成横梁的校核
架桥机荷载验算
A-18贵州省公路局公路建设项目赤水至望谟高速公路仁怀至赤水段施工技术方案申报批复单承包单位：中交一公局第二工程有限公司合同号：RCTJ-13仁赤高速公路RCTJ-13合同段项目经理部JQ160t-70m架桥机受力荷载计算书二O一一年九月编制：审核：审批：JQ160t-70m架桥机受力荷载计算书一、概述赵河沟大桥预制T梁架设所采用的JQ160t-70m 型架桥机是根据架桥施工现场实际工作情况设计配置的，其特点是实现了架桥的机械化、自动化，提高了工作效率，加快了工程进度，减少了人力投入。
同时施工过程中的安全也得到了有效保证。
二、结构及工作原理导梁由桁架、支撑架、贝雷销、撑架螺栓、加强弦杆、弦杆螺栓等组成。
导梁下部安装有4台导梁平车。
两导梁上部铺设有枕木、钢轨。
两导梁钢轨上放置有2台横梁纵移平车，每两台横梁纵移平车之间由天车横梁连接，天车横梁上铺设有钢轨，供天车横向行走。
横梁纵移平车是单轨主动平车，每组横梁的两台纵移平车由电气线路控制实现纵向行走。
两组横梁可以单独使用，也可以联机使用。
天车由行走机构和提升机构两部分组成，提升机构实现吊装，行走机构实现横向位移。
三、架桥机的拼装１、架桥机架桥机按照规定进行拼装，并进行电气安全检查，经质监部门检验合格方可进行施工。
２、工地准备工作⑴、枕木：①、前部平车横移用枕木②、导梁平车用枕木：导梁平车用枕木由厂家设计的钢枕来代替，用螺栓固定在桁架上。
③、中部平车横移用枕木④、架桥机移跨用枕木：架桥机在移跨时危险性很大，中部平车两轨道面一定要在一个平面上，这样架桥机在移跨时才会平稳。
如果两轨道面有高差，架桥机在移跨时就向低的一边倾斜，高差过大有可能发生倾倒。
⑤、尾部平车行走用枕木（被动行走）：尾部平车行走用枕木应与中部平车相对应。
⑵、导轨（钢轨）：①、天车行走用导轨：2×5.4m=10.8m②、横梁纵移平车用导轨：2×70m=108m③、前部平车行走用导轨：13m④、中部平车行走用导轨：移跨用2×40m=80m，横移用13m⑤、尾部平车行走用导轨：２×10=20m⑶、其它件：①、吊梁用索具卸扣：50t，2 件；②、吊梁用钢丝绳：4×15m=60m 直径40mm;③、电源线：可供输入总功率≥30kw，５台电机同时起动。
架桥机验算30米1
贝雷双导梁架桥机验算1.基础数据1.1.架桥机吊跨自重(1).吊跨匀布荷载a. 吊跨导梁贝雷自重：11×4×2×0.27=23.76Tb. 加强弦杆：11×4×2×0.08=7.04Tc.支撑架：11×4×0.021+11×2×0.045=1.91Td.枕木：0.16×0.22×2.0×0.8×2×33/0.5=7.43Te.钢轨：4×33×0.043=5.68Tf.贝雷销、螺栓等计：1.5Tg.人群荷载按0.1T/M小计g1=47.32T 匀布荷载q1= g1/L1+0.1=1.53T/M(2) 导梁前端集中荷载a.Ф320钢管前支腿钢管截面积：3.1416t(D-t)=3.1416×0.01×(0.32-0.01) =9.739×10-3M2钢管前支腿重：4×3.5×9.739×10-3×8.7=1.19Tb. 平车两部计:2×0.8=1.6Tc. 22#工字钢:2×8×0.0365=0.58Td. 22#b槽钢:2×8×0.02845=0.46Te. 10#角钢剪刀撑:2×4.6×0.01=0.09T小计：g2=3.92T1.2. 架桥机后半部分自重导梁全长57米,后半部为24米；自重为:q2=q1-b/33=1.53-7.04/33=1.31T/M1.3.一部上横梁自重a.平车：2×1.5=3Tb.上平车、卷杨机等：1.5+1.5+0.3=3.3Tc.贝雷片：3×4×0.27=3.24Td.支撑架：2×4×0.021=0.17Te.枕木：0.16×0.22×0.7×0.8×2×9/0.5=0.7 Tf.钢轨：9×2×0.043=0.77T小计：g3=11.18T,q3=(c+d+e+f)/L3=(3.24+0.17+0.7+0.76)/9=0.541T/M1.4.T梁单头吊重G1=82/2=41T2.贝雷导梁推出时的验算2.1稳定性验算稳定性验算示意图倾覆力矩M倾=0.5 q1L12+g2L1=0.5×1.53×332+3.92×33=962.4TM平衡力矩M平=0.5q2L22+ g3(L2-1.5)+ g3(L2-4.5)+(L2-4.5)G1=0.5×1.53×242+11.18×(24-1.5)+11.18×(24-4.5)+41×(24-4.5)=1709.7TM＞M倾=962.4TMK=M倾 /M平=1.78＞1.4(符合要求)2.2.B点贝雷片负弯矩B点的前后各3节贝雷采用上下加加强弦杆;允许弯矩为: 2[M]=2×75=150TM。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
架桥机稳定检算
说明：
架桥机最主要的构件是主梁，支腿应该有足够的强度储备，从检算结果看，支腿最大应力才30MPa，完全可以；检算架桥机主梁最大应力154.87MPa，可以满足要求。
0#支腿没有截面积，可仿照此方法进行应力检算。
荷载组合考虑了T梁混凝土分项系数（不均匀系数）1.2、动力系数1.1，应该可以；
1#、2#、3#支腿分别考虑T梁重量和架桥机重量，是偏于保守的。
1基本参数确定
――架桥机主梁长度
T梁长度32.6m，1#、2#立柱各考虑1.5m预留空间，主梁工作长度为32.6＋2×1.5＝35.6m，按照36m计算。
――T梁重量135.5T，
检算荷载＝135.5×1.2（分项系数）×1.1（动力系数）＝178.86T ――架桥机主梁重量169T，
检算荷载＝170×1.1（分项系数）＝187T
――架桥机考虑动力系数，
检算荷载＝170×1.1（分项系数）×1.1（动力系数）＝205.7T ――0#柱、1#柱、2#柱、3#柱截面和主梁截面见图
2 主要构件检算
检算项目：
――0#、1#、2#、3#支腿
――架桥机主梁
各个构件最不利工况及其荷载见下表
各个构件最不利工况及其荷载表
为确保安全，以上荷载取值均偏于保守。
结构检算
1#、2#柱
支柱采用可伸缩结构，1#为门架式，左右各一立柱，2#为框架式、四根立柱，1#、2#支柱单根立柱截面相同，仅对1#支柱进行检算
1#柱总高900cm ，1#支柱横向采用加强联结，横向稳定计算长度450cm ，纵向稳定计算长度900cm 。
A=344cm 2
Ix ＝1/12(40×503－36×463)
＝1/12(5000000－3504096)＝1/12(1495904)＝124659 cm 4
Iy ＝1/12(50×403－46×363)
＝1/12(3200000－2146176)＝1/12(1053824)＝87819 cm 4
回转半径rx=sqrt(Ix/A)= sqrt(124659/344)=19.036cm
回转半径ry= sqrt(Iy/A)= sqrt(87819/344)=15.978cm
长细比λx=L/r=900/19.036=47
长细比λy=L/r=450/15.978=28
查表，ϕx ＝0.870
ϕy ＝0.943
单根立柱受力N ＝182.93/2=91.465T=914650N
N/ ϕxA=914650/(0.87×0.0344)＝30561681Pa ＝30.56MPa<215MPa
3#柱
3#支柱为门架式结构，左右各一，门架高600cm ，门架间无联结，计算长度600cm 。
Iy ＝1/12(38×343－34×303)＝1/12(1493552－918000)＝1
/12(575552)
＝47963 cm 4
A=272cm 2
ry= sqrt(Iy/A)= sqrt(47963/272)=13.279cm
λy=L/r=600/13.279=45
查表ϕy ＝0.878
单根立柱受力N ＝136.18/2=68.09T=680900N
N/ ϕyA=680900/(0.878×0.0272)＝28511490Pa ＝28.51MPa<215MPa
架桥机主梁
架桥机主梁为箱形结构，腹板为2cm 厚镂空钢板，顶底板各为3cm 厚的钢板，不考虑腹板的截面积和惯性矩。
A＝4×80＋2×88×3＝320＋528＝850cm2
I＝2×（2×80×1112＋264×101.52）
＝2×（1971360＋2719794）
＝2×（4691154）＝9382308cm4
W=I/h=9382308/103=91090cm3
最大弯矩M＝1/8qL2+1/4PL=1/8*3.74*362+1/4×89.43×36
＝605.88+1/4×804.87
＝1410.75 T.m＝14107500N.m
最大应力＝M/W
＝14107500/0.091090
＝154874300Pa=154.87MPa<215MPa
说明：
架桥机最主要的构件是主梁，支腿应该有足够的强度储备，从检算结果看，支腿最大应力才30MPa，完全可以；检算架桥机主梁最大应力154.87MPa，可以满足要求。
0#支腿没有截面积，可仿照此方法进行应力检算。
荷载组合考虑了T梁混凝土分项系数（不均匀系数）1.2、动力系数1.1，应该可以；
1#、2#、3#支腿分别考虑T梁重量和架桥机重量，是偏于保守的。
架梁过程中，1#支腿立于墩顶，在架设边梁时，荷载位于支腿中间，稳定没有问题；2#支腿立于架设好的T梁顶，这是T梁已做好横向联结，荷载主要中心位于边梁支座内侧，稳定性没有问题。
3稳定措施
4注意事项
5其它。