JQG100t-35m架桥机计算书
龙门架计算(35M)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I =弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。
JQ型架桥机强度校核计算书
JQ架桥机技术性能表 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 项目 参数 100 ≤30 250 0--30 48 7.0 6.5 0.75 6 6 2 660 43.6 50t*2 50 70 36 40 单位 吨 米 米 度 米 米 米 米/min 米/min 米/min 米/min mm mm T 吨 吨 吨 KN 最大起吊能力 适用桥梁跨度 适用弯桥半径 适用斜角桥角度 架桥机工作总长度 架桥机工作总宽度 架桥机有效工作高度 主吊额定升降速度 架桥机纵向行走速度 大车纵（横）向行走速度 小车横移速度 架桥机纵向前端悬臂绕度 桥机跨中最大绕度 起重车天车两台最大起重 辆 前支脚反力 中支脚反力 后支脚反力 架桥机电机总攻率
=5606KN C、主架跨中最大弯矩为两种荷载力矩的叠加： Mmax=∑Mmax =782.08+5606 =6388.08KN.M D、主架主梁跨中最大弯曲应力： Mmax/Wx=6388.08/60.6491=105.329MPa〈（σ容许）=140Mpa 8、 主架绕度： a、 均布力荷载下的绕度： f(1)=qL4/EIx =6.11×324/2.1×1011×42508×10-10 =7.2MM b、集中荷载下的绕度 f(2)=PL3/48EI =662.48×323/48×2.1×1011×42508×10-10 = 0.51mm C、叠加绕度为： f(总)= f(1)+ f(2) =7.2+0.51=7.71mm<[ f 容许]=32000/500=64mm 9、 经上述验算架桥机主架应力、绕度均能满足设计要求！ 五、结论： 综合上述计算，架桥机各项指标均能符合设计和使用要求！
100t桥机计算书
100/30架桥机计算书一、工程概况临海高等级公路如东段工程5标如泰运河大桥位于江苏省如东县大豫镇临海区域，如泰运河大桥为新建公路跨越如泰运河的大桥，中心桩号K68+999.664，线路与河道正交，跨径布置为5×（5-25m），桥梁全长631.64m。
桥梁1-21跨位于圆曲线上，22-25位于直线上，总宽26m，断面为0.5m（防撞墙）+11.5m（机动车道）+0.75m（波形护栏）+0.5m （中分带）+0.75m（波形护栏）+11.5m（机动车道）0.5m（防撞墙）。
桥面横坡为双向2%，坡向两侧。
桥面铺装为8cmC40现浇砼+10cm沥青砼。
上部结构采用25m简支变连续小箱梁结构，下部构造为桩柱式桥墩，双柱悬臂盖梁，桥台为肋板式，水中墩11-14号有系梁连接。
基础全部为钻孔灌注桩，桥台下有工字形承台，台后设置8m搭板。
如泰运河大桥共25跨，墩台序号0-25#墩（台），其中11-14位于如泰运河河道中，其余位于岸上。
本桥箱梁为PC组合箱梁，先简支后连续结构，5跨一联，单幅5联，左右幅共10联，每跨4片（中梁2片，边梁2片，组合形式为边中中边），每联20片，共计箱梁200片。
桥梁湿接缝宽75cm，湿接头宽60cm。
盖梁宽度170cm和180cm，长度1125cm，厚度150cm，跨度7m，两段悬臂147.5cm。
每个盖梁2个立柱，立柱直径150cm，中心距700cm，高度1.928-2.86m，立柱混凝土标号C30，钻孔桩基础，采用单桩单柱形式。
本工程箱梁共有200片，其中边跨边梁40片，中跨边梁60片，边跨中梁40片，中跨中梁60片。
其中边梁砼25.84立方，边梁28.46立方，边梁最重达73,9t。
二、桥机概况桥机是由两根主梁承重，全长50m，由前支腿部分、中托部分、后支部分，天车部分，液压系统以及电控部分组成，可以完成桥机的过孔、架梁功能，桥机的高度可以由前、后支的液压系统调节，整个桥机的所有功能由电控系统控制完成。
100t架桥机过孔配重
100t架桥机（过孔）配重计算计算参数：架桥机单片桁架自重0.4t/m，前支腿总重7.1t，后支腿总重1t，上1#、2#两个5t天车分别自重10t，天车纵向轴载长3m，前横梁30m共6t。
如图：18322.03.0 1.5压重q后=1t q前=3.55tM倾=0.4×32×32/2+7.1/2×32+6/2×32=414.4t·mM稳=2/2×18+10/2×(18-2.0)+10/2×(18-5.0)+0.4×18×18/2=227.8t·m M倾〉M稳，帮必须配重！如前支腿不带横梁：414.4-3×32=318.4〉227.8，仍然要配重。
方案一：考虑（内）2#天车吊梁配重，位置距支点18-5.0=13.0mM稳配重=13.0×20=260t·m（两纵梁40t钢丝绳挂于已架的30米梁上）∑稳=M稳+M稳配重=227.8+260=487.8t·m〉414.4t·m稳定性=487.8/414.4=1.18接近1.2，可以安全过孔。
方案二（推荐方案）1#天车（后）梁上压配重20t钢绞线后挂钢丝绳，2#天（内）车配重20t（挂梁配重，梁上压20吨钢材）。
M稳=2/2×18+（10+20）/2×(18-2.0)+（10+20）/2×(18-5.0)+0.4×18×18/2=517.8t·m稳定性=517.8/414.4=1.25〉1.2，故安全。
注意：所有配重都必须堆压在对应天车下边梁板上，在梁板上配重位置扣八字钢丝绳，梁为支承板。
NF100t-30计算书
NF100t-30m配重式架桥机设计计算书编制：审核：批准：日期：南京登峰起重设备制造有限公司一、主参数的确定：NF100t/30m型架桥机是依据“NF100t/30m型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土预制梁的架设设备，架设能力≤2×50t=100t。
主参数如下：架设能力：≤2×50t=100t。
使用跨径：≤30m小车纵移速度：3m/min小车横移速度：2m/min大车纵移速度：3m/min大车横移速度：2m/min最大轮压：23t总电容量：66kw设计依据及参考标准：1.起重机设计规范《GB/T3811-83》2.钢结构设计规范《GBJ50017-2003》3.起重机设计手册二、结构计算：1.桥机采用Q235-B、20#及销轴采用45#调质，安全系数K=1.33，采用许用应力法进行强度校核，满足：[δ]= δs/n [τ]= [δ]/（3）1/2[δjg] =1.5[δ]材料许用应力表（t/cm2）2.计算主梁：①单根主梁的最大荷载G max：G荷—————额定荷载50tG小车—————小车自重10tK——————起升运行综合系数1.1G max=（G荷/2+G小车/2）K=33t②单根主梁的最大弯距M max：M max=G max l/4+ql2 /8=315.2tmG max—————单根主梁的最大荷载q——————自重集度q=0.4t/ml———————跨径(按32m计算) ③单根主梁的最大剪力Q max：Q max=（G max+ql）/2=22.9t④截面的几何性质：（见图）I x=2505947cm4W x=22575.69cm3A=294.39 cm2⑤单根主梁强度计算：[δ]=M max/W max=1.40t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2[τ]=Q max/A=0.08 t/cm2< [τ]=1.02t/cm2⑥单根主梁销轴计算：（如图）最大轴向力计算：（按跨中计算）N max=M max/h=175上弦销轴的计算：[τ]=N/2nπD2/4=1.32 t/cm2< [τ]=1.606t/cm2[δjy]=N/A jy=2.01 t/cm2<[δjy]=4.173t/cm2下弦销轴的计算：[τ]=N/12nπD2/4=1.16 t/cm2< [τ]=1.606t/cm2[δjy]=N/A jy=1.13t/cm2<[δjy]=4.173t/cm2⑦单根主梁销板计算：（如图）上弦销板的计算：[δ1]=N/A=1.12t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2[δ2]=N/A=0.56 t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2下弦销板的计算：[δ1]=N/A=0.91 t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2[δ2]=N/A=0.61 t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2[δ3]=N/A=0.30 t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2⑧单根主梁腹杆计算：（如图）截面的几何性质：I x=202.6cm4W x=50.56 cm3I y=203cm4W y=47.1 cm3A=20.49 cm2i x=3.14cmi y=3.15cml=177.6cm稳定性计算ψ1=57<[ψ]=150（查表得）ψ2=56<[ψ]=150（查表得）强度计算[δ1]=N/Aψ+Nb/W x=1.16t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2 [δ2]=N/Aψ+Nb/W x=1.25 t/cm2<[δ]=1.767 t/cm2[τ]=Q max/A=0.41 t/cm2< [τ]=1.02t/cm2三、刚度计算：当提升小车吊起预制梁运行到中间时刚度：（按简支梁计算）f=5ql4/384EI x+Pl3/48 EI x=4.92cm<l/500当架桥机架梁时刚度：f=Pa（3b2+6ab+2a2）/6EI x=5.11 cm<l/500当架桥机过孔时刚度：f= Pl3/3EI x+ql4/8EI x=20.3cm四、定性计算：当架桥机过孔时最危险：（见图）M倾=Pl+qll/2=5×32+0.4×32×32/2=364.8tmM稳=0.4×28×28/2+0.5×28×2+5×26+5×24=434.8M稳/ M倾=1.19>1.15（安全系数）。
JQG130t-35m架桥机主要性能参数表
JQG130t/35m架桥机性能参数表项目数值项目反滚轮驱动机构大车运行机构液压支腿升降机构最大架梁跨度(m) 35 运行速度(m/min) 4.7 2.68 0.15整机工作级别A3 工作级别M4 M2最大适应纵坡(%) ±4 工作风压(kgf/m2) ≤15 -最大适应横坡(%) ±4 电源种类三相交流380V 50Hz最大适应交角(º) 45º轨道型号- 113kg/m -整机跨孔方式三支点步履式滚(车)轮踏面直径(mm)φ300 φ360 -边梁就位方式起重小车吊梁横移一次就位最大轮压(KN) 102 376 最大顶升力800KN理论作业效率(小时/片) 0.5~1.2电动机型号YEJ90L-4-1.5 YZE112M2-4-1.5 Y160M-4整机总装功率(KW) 87 功率(KW) 1.5 1.5 11 整机总质量(t) 135 转速(r/min) 1400 1420 1400 电气控制方式集中控制数量 4 4 3主梁主梁结构形式三角形断面空间桁架，分段销接减速机型号SAF87-288-1.5 SF87-222.4-2.2 - 单节长度(mm) 11800 速比/总速比288 222.4/580.71 - 单节重量(t) 5.585 数量 4 4 -支腿结构型式箱形梁制动器型号- - - 前支腿支点销距(mm) 4000 制动力矩(N*m) 25 30 - 中支腿支点销距(mm) 4500 推动器型号- - - 临时支腿中心距(mm) 41500 数量 4 4 -JQG130t/35m架桥机性能参数表（续）项目起升机构项目起重小车运行机构纵行桁车运行机构额定起重量(t) 2×65运行速度(m/min) 1.75 5.5工作级别M3 工作级别M4起升高度(m) 19 工作风压(kgf/m2) ≤15起升速度(m/min) 1.19-1.367 电源种类三相交流380V50Hz电源种类三相交流380V 50Hz 轨道型号P43 75mm×35mm(宽×高)钢丝绳直径(mm)×长度（m）φ22 车轮踏面直径(mm) φ460 Φ460钢丝绳倍率/单绳拉力（KN）2×6/55最大轮压(kN) 208 261电动机型号YZR180L-6电动机型号YEJ90L-4 YZE112M2-4 功率(KW) 15 功率(KW) 1.5 1.5转速(r/min) 962 转速(r/min) 1400 1420数量 2 数量 2 6减速机型号ZSY280-90-Ⅲ减速机型号XWED74-391-1.5 SF87-151.3-2.2 速比/总速比90/391.765 速比/总速比391/1193.58 151.3/395 数量 2 数量 2 6制动器型号YWZ300/45制动器型号- - 制动力矩(N*m) 630 制动力矩(N*m) 20 20 推动器型号YT1-45 推动器型号- - 数量 2 数量 2 6。
GCQJ30~120架桥机计算书
GCJQ120t-30m架桥机计算书编制：＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿＿批准：＿＿＿＿＿＿＿市共创起重科技一主要性能参数1.1额定起重量 120t1.2架设梁跨 30m1.3卷扬机起落速度 0.8m/min1.4龙门行走速度2.9m/min1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min1.6适应纵坡±3％1.7适应斜桥 45°1.8 整机功率 73.4KW二架桥机组成2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道一套2.9 反托总成一套（含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成一套2.11 后横梁总成一套2.12 电气系统一套三方案设计注：总体方案见图 JQ30120.003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t运行轨距 1200mm轴距 1100mm卷扬起落速度 0.8m/min运行速度 1.8m/min驱动方式 4×2自重 11.4 t卷筒直径：φ377mm卷筒容绳量： 250m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q静=Q+W吊具=60+1.1=61.1t粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t，选择JM6t卷扬机，平均出绳速度9.5m/min；钢丝绳破断拉力总和∑t：∑t=S×n/k=5.6×5/0.82=34.2t，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。
3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径《起重机设计手册》P355已知 Q=60t、G小=5t、4×2驱动则P c= P max=（Q+G小）/4=16.25t，车轮和轨道线接触，L=60mm，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式：D ≥211C C L K Pc ⨯⨯⨯=25.117.1602.71000025.16⨯⨯⨯⨯=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17，Vo=1.1m/min ，n=32.014.38.1⨯=1.8rpm C 2—工作级别系数 1.25选择 φ360mm 轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 F m =（Q+G 小）×w=（60+5）×0.015=0.975t坡道阻力 F P =（Q+G 小）×i =（60+5）×0.004=0.26t风阻力 F W =C ×K h ×q ×A=1.6×1.00×（0.6×150）×65/10000=0.94t式中C —风力系数 1.6 表1—3—11K h —高度系数 1.00 表1—3—10q —计算风压 0.6×150N/m 2 表1—3—9A —迎风面积 65m 2运行静阻力F j =F m +F p +F w =0.975+0.26+0.94=2.175t=21750N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj=m Vo Fj ⨯⨯⨯⨯η100060=29.01000608.121750⨯⨯⨯⨯=0.36kw 式中Vo —运行速度 1.8m/minm —电机个数 2个粗选 P=Kd ×Pj=（1.1~1.3）×0.22=0.396~0.0.468 kw双驱动 m=2， ZDY1 22-4-1.5KW n 电=1380rpm《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4选取天车横移减速机：⑴ 已知： d=φ320 mm ，v=1.8 m/min ，n 电=1380 rpm⑵ 车轮转速： n 轮=dv π =1.8 rpm ⑶ 整机传动比： i=轮电n n =8.11380=766 ⑷ 齿轮传动比： i 齿=!Z Z 2=1641=2.56 ⑸ 减速机传动比： i 减=i/ i 齿=299⑹ 选取减速机传动比： i 减选取289⑺ 选取减速机型号： BLEN31-289-1.5kw Tp=1250N.m⑻ 车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =28956.21380⨯=1.86rpm ⑼ 龙门吊实际走行速度：V= n 轮πd=1.86×3.14×0.36=1.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =21750N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.56，m =2计算：T 轮=mr F j ⨯=218.021750⨯ =1957.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.056.25.1957⨯=850 N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×850=825 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中： T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M选取摆针减速机：BLEN31-289-1.5KW Tp=1250 N.M选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.1.4结构方案选择上5定滑轮组，下6动滑轮组，采用JM6t 卷扬机见图JQ30120.003.2天车纵移主从动轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算： 《起重机设计手册》P3553.2.1.1.已知：Q=60t ，G=11.4t （龙门吊整机重量），G 1=5t 3.2.1.2载荷计算：P max =27/6)560(⨯++454.11-=29.5t p min =27/15⨯+454.11-=2t p c =32min max P P +=20.3t 3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：P C ≤K 1DLC 1C 2车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30*60，车轮材料ZG45则由公式：∴D ≥211C LC K Pc =25.117.1602.7103.204⨯⨯⨯⨯=321mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17C 2—工作级别系数 1.253.2.1.4 天车纵移轮箱车轮选取： φ360mm 轮组3.2.2. 大车驱动功率计算：3.2.2.1 已知：d=φ320 mm v=2.9 m/min3.2.2.2 摩阻：F m =(Q+G)ω=(60+11.4)×0.015=1.071t3.2.2.3 坡阻：F p =(Q+G)i=(60+11.4)×0.01=0.714t3.2.2.4 风阻：F ω=CK h qA=1.6×1×(0.6×150)×65/10000=1t3.2.2.5 运行静阻力：F j =F m +F p +F ω=1.07+0.714+1=2.784t3.2.2.6 电机驱动功率：P j =m F j η1000v =6029.010009.210784.24⨯⨯⨯⨯⨯=0.74kw 3.2.2.7 确定实际功率：P=K d P j =(1.1~1.3)P j =0.814~0.1.11kw3.2.2.8 确定驱动电机：ZDY 1 22-4-2.2KW n=1380rpm3.2.2.9 龙门行走减速机n 轮=Vo/（π×d ）=2.9/（π×0.32）=2.88rpmn 电=1380 rpmi 总=n 电/n 轮=1380/2.88=479i 齿=Z 2/Z 1=41/16=2.56，i 减= i 总/ i 齿=187选择减速机：BLEN31-187-1.5kw Tp=1250N.m车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =18756.21380⨯=2.88rpm 实际走行速度： V= n 轮πd=2.88×3.14×0.32=2.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =15050N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.875，m =2（电机个数）计算：T 轮=mr F j ⨯=218.015050⨯=1354.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.0875.25.1354⨯=523.5N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×523.5=509.2 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中：T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M3.2.3.选取摆针减速机：BLEN41-187-1.5kw Tp=1250N.m选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知： 额定起重量： Q=120t小龙门吊整机重量： G=11.4t吊梁小行车重量： G 1=5t跨度： L=30m3.3.2.主横梁主要参数的选取：桁高：h=2 m桁宽：H=1.1 m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G 小=11.4 t q=0.34t/m L=30m计算主横梁最大弯矩：M max =88)1.1(2qL L G Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m 3.3.3.1.2计算轴向力：N 上=N 下=h M max =25.328=164.25t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A ≥][σφ上N =12077mm 2 3.3.3.1.4初选上弦杆截面：（双工钢夹板）2工25a+ 60×30+8×245 材料Q235BA=13502mm2 3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L r =1.45 m⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =141475083 mm 4截面抗压抗弯模量： W x 上=上x x y I =4.136141475083=1037207 mm 3 W x 下=下x x y I =7.143141475083=984517mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =A I x =13502141475083=102mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =1021450=14 压杆的折减系数： φx =0.985查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =43455755m 4截面抗弯模量： W y =y yy I =12043455755=362131mm 3压杆截面的惯性半径： r y =AI y =1350243455755=56.7 mm 压杆的柔度（长细比）：λy =y yr L =7.561450=25.5 压杆的折减系数： φy =0.95查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑶ 间力学计算：已知：Q=120t ，G 1=11.4t ，m=4，轮压：P 轮=mG Q 小+=44.1160+=17.85t 节间弯距：M j =6j L P 轮=645.185.17⨯=4.32t.m ，L j =1.45 m 3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=xj W M A N +上=9845171032.4135021025.16444⨯+⨯=121.6+0.04=121.64Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=m in γL =8.561450=25.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σ=x j W M A N +φ上=9845171032.4135020.9851025.16444⨯+⨯⨯=124MPa σx = [σ]=170 Mpa 通过检算3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算单根下弦杆轴向力：（由上知）N 上=N 下=h M max =25.328=164.25 t N 下单=82.13t3.3.3.2.2计算单根下弦杆所需最小截面积：A ≥][σ下N =1701013.824⨯=4831 mm 2 3.3.3.2.3初选下弦杆2[18b+8×120 材料Q235BA=6818mm2 3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =34694439mm 4截面抗拉压弯模量： W x =x xy I =10334694439=336839mm 3。
JQG100t-35m架桥机计算书
JQG100t/35m双导梁架桥机计算书浙江中建路桥设备有限公司黄树军2011-10-8目录1、整机主要性能参数2、起重行车总成3、纵移桁车4、纵移桁车梁台车5、架桥机工况6、反滚轮组7、三角桁架主梁8、前、中横移台车附：参考文献1 整机主要性能参数1.1 额定起重能力： 50t+50t1.2 架设预制梁长：≤35m（前、中支架支点距36.5m）1.3 吊梁起落速度： 0-2m/min1.4 小车横移速度： 3m/min1.5 桁车纵移速度： 4.5m/min1.6 整机横移速度：2.76m/min1.7 反滚轮自行速度： 4.56m/min1.8 主梁纵移速度： 4.15m/min1.9 架设桥形： 0-4501.10 控制方式：手动、电控1.11 外形尺寸： 63m×10m×11.5m1.12 装机容量： 89.3KW2 起重行车总成2.1 主要性能参数2.1.1 额定起重量： 50t+50t （两点吊） 2.1.2 运行轨距： 1500mm 2.1.3 轴 距： 1980mm 2.1.4 驱动方式： 1/22.1.5 起落速度： 0-2m/min 2.1.6 横移速度： 3m/min2.1.7 装机容量： 22KW ×2+1.5Kw*22.1.8 总 成 重： 5109kg 2.2 卷扬起升机构选用双联卷筒，滑轮组倍率m=8×2，6定滑轮组（二介轮），8动滑轮组 钢丝绳最大静拉力：附：卷扬机厂产品参数 1 起 重 量： 500KN 2 卷筒直径：φ550mm3 卷筒宽度： 780mm （限制宽度尺寸，中间隔板）4 平均绳速： 15m/min 5.绳 径： φ18mm6.电 机 YZR160L-6, 22KW/972r/min7.制 动 器： YWZ4008.重 量: 2000kg钢丝绳破断拉力总和： F ≥S.n, n=5则查表钢丝绳型号：6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组：定滑轮6片、介轮2片，动滑车8片， 动滑轮组直径φ470mm ，定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径：D0≥e ·d=16×18=288mm2.3驱动机构：2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355假定：起重小车自重G=5.1t （含吊具）.驱动方式1×2 最大轮压：Pmax=(Q+G)/4=(50+5.1)/4=13.78t 最小轮压：Pmin=G/4=5.1/4=1.28t 计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3=9.61t车轮材质：ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火D ≥Pc/(K1·L ·C1·C2)=(9.61×104)/(7.2×70×1.17×1.00)=169mmtm Q S 6.386.01650η=⨯=⨯=选择：Ф400mm式中： K1－许用线接触应力常数.7.2/mm2.表3－8－6L－车轮和轮道有效接触长度。
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JQG100t/35m双导梁架桥机计算书,'浙江中建路桥设备有限公司黄树军2011-10-8目录1、整机主要性能参数2、起重行车总成3、纵移桁车4、纵移桁车梁台车5、架桥机工况6、反滚轮组！7、三角桁架主梁8、前、中横移台车附：参考文献《1 整机主要性能参数'额定起重能力： 50t+50t架设预制梁长：≤35m（前、中支架支点距）吊梁起落速度： 0-2m/min小车横移速度： 3m/min桁车纵移速度： min整机横移速度： min反滚轮自行速度： min主梁纵移速度： min架设桥形： 0-450控制方式：手动、电控外形尺寸： 63m×10m×11.5m、装机容量：|2 起重行车总成主要性能参数2.1.1 额定起重量： 50t+50t （两点吊） ！2.1.2 运行轨距： 1500mm 2.1.3 轴 距： 1980mm 2.1.4 驱动方式： 1/22.1.5 起落速度： 0-2m/min 2.1.6 横移速度： 3m/min 2.1.7 装机容量： 22KW ×2+*22.1.8 总 成 重： 5109kg 卷扬起升机构选用双联卷筒，滑轮组倍率m=8×2，6定滑轮组（二介轮），8动滑轮组 钢丝绳最大静拉力：.附：卷扬机厂产品参数 1 起 重 量： 500KN 2 卷筒直径：φ550mm3 卷筒宽度： 780mm （限制宽度尺寸，中间隔板）4 平均绳速： 15m/min 5.绳 径： φ18mm6.电 机 YZR160L-6, 22KW/972r/min7.制 动 器： YWZ4008.重 量: 2000kg钢丝绳破断拉力总和： F ≥, n=5 ！则查表钢丝绳型号：6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组：定滑轮6片、介轮2片，动滑车8片， 动滑轮组直径φ470mm ，定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径：D0≥e ·d=16×18=288mm 驱动机构：2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355假定：起重小车自重G=（含吊具）.驱动方式1×2 最大轮压：Pmax=(Q+G)/4=(50+/4= 最小轮压：Pmin=G/4=4=计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3=车轮材质：ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火tm Q S 6.386.01650η=⨯=⨯=D≥Pc/(K1·L·C1·C2)=×104)/×70××=169mm选择：Ф400mm式中： K1－许用线接触应力常数.mm2.表3－8－6L－车轮和轮道有效接触长度。
L=70mmC1－转速系数。
G1=，表3－8－7C2－工作级别系数。
G2=，表3－8－82.3.2运行阻力、电机、减速机计算文献《起重机设计手册》P109 2.3.2.1运行阻力摩擦阻力Fm=(Q+G)·ω=(50+×=式中ω－摩擦阻力系数，ω＝，表2－3－5坡道阻力Fp=(Q+G)·i=（50+）×1%=（坡度1%）{运行总阻力Fj=Fm+Fp=2.3.2.2电机静功率Pj=(Fj·Vo)/(1000·η·m)=式中：V0－横移速度，V0＝3m/minη－效率，η＝m－电机个数，集中驱动m=1选：P=kd·Pj=×=1kw (考虑风阻作用)文献《机械设计手册》机械工业部出版，1卷，9－25选用 YEJ90L-4 1400rpm2.3.2.3减速机减速机：XWED-63-289《开式齿轮传动：Z1=19，Z2=40 ，m=82.3.2.4 实际运行速度V=π·D·n·I=3m/min.3纵移桁车总成桁车梁重G1=，小车自重G2=支点距：直桥、斜桥: L1=行走轮轴距：L=移动载荷: P=Q+G=（50+）/4=（单轮压均匀受力）结构：~选用箱式结构，材质Q235B,[σ]=1560kg/cm2 ,[τ]=920kg/cm2最大弯矩作用于一行走轮距A 或B 端距离：X= 跨中弯矩： Mx=R A **X= （单梁弯矩）自重弯矩： Mq=2209*700/8=193287 （单梁弯矩）现有结构截面：I=114206 cm4 |Wx=I/=3660 cm3σx=Mx/Wx=1215 kg/cm2∑σ=1215kg/cm2＜[σ]=2350/=1566kg/cm 24纵移桁车梁台车性能系数：运行速度： min 轴 距: 1600mm 驱动轮组： Φ400 驱动动力： 台，6台 4.1.1 轮组：`最大轮压： Pmax={(50+*+3}/2= （偏心65%动载喂梁） 最小轮压： Pmin=+6)/4=计算载荷： 材 质：ZG50Mn2选Φ400mm运行阻力、电机、减速机： 4.2.1运行阻力：摩擦阻力： Fm=(Q+G)·ω=(50++6)×=坡道阻力： Fp=(Q+G)·i=(50++6)×2%=(坡度2%)*运行总阻力：Fj=Fm+Fp=4.2.2 电机：静功率：运行速度V=min,电机m=2个 初选： Pj=Kd ·Pj=×= (考虑拖梁及风阻作用)mmC C L K PD c 2200.117.1752.71086.13≥4211=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯t P P P c 86.133*2min max =+=Kw mV F P j j78.19.0100060/5.41014.2η10004=⨯⨯⨯=⨯⨯=YEJ90L －4 1400rpm 前桁车四台、后桁车两台~5 架桥机工况⑴ 纵导架上移动载荷：P1=(50++6)/2= （单主梁荷载，直桥无偏心） P2=(50+×+3= (单主梁荷载，考虑曲桥偏心) 纵行桁车自重6t （包含梁、台车） ⑵均布载荷：抗剪节：q1== t/m 标准节：q2==m 过渡节：q3==m 导 梁：q4==m]⑶ 集中载荷：临时支腿： G1= 前横梁： G2= 中横梁： G3=尾支腿G4= 前支腿G5=2= 中支腿G6=2=架梁工况5.1.1 均布载荷作用：（单主梁）支座反力：？5.1.2移动载荷作用（P ）tR B8.14)101033.0-3644.0-75.525.5144.0(5.361=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=tR R B A 13)5.133.0107.5244.0(=-+⨯+⨯=桁车梁重G1=6t ，小车自重G 2=, 5.1.2.1工况1：1#行车于后端起吊梁时：P== 动载荷系数5.1.2.2工况2：1#车行至架梁段1/2处(曲线时偏载荷喂梁为最危险工况)[RA=×（13+5+3）= RB=+（+3+2）=此时吊重与自重载荷跨中弯矩合成组成主梁最不利工况，为计算主梁依据：—∑Mmax=+75=5.1.2 工况3：⑴ 1#车够吊点时(此时为中横梁最不利工况其中之一)RB=65t RA=25t⑵ 2#车够吊点时(此时为中横梁最不利工况其中之一)，P1=P2=（50++6）×2=(单主梁荷载，起重行车居中，无偏心) RA=××5)/=22t+（13+5+3）=43t】5.1.2.4 工况4：2#车行至后支架上方：(此时为剪力节腹杆最不利工况)P1=P2=(单主梁荷载，起重行车居中，无偏心) RA=×32)/=+（13+5+3）= RB=2P1-RA=+（+3+2）=61t；支点腹杆受力5.1.2.5 工况5：落边梁时(此时为前横梁、腹杆最不利工况其中之一)P1=P2=×=（单主梁荷载，） RA=×35+×/=55t+（+5+3）= RB=2P-RA=+（13+3+2）=&纵移桥机工况：5.2.1桥机纵移工况一（选择前、后支腿油缸依据）：顶起支腿油缸，使中支架台车脱离桥面。
(支座反力：RB=×62+×11×56+×52×26+×+×/47= RD=(6×2+×49+8/2+×16+-RB= (选择后支腿油缸依据)5.2.2纵移桥机工况二：支撑后支腿油缸，开动中支腿反滚轮组，向前纵移中支架纵移前行。
支座反力：《RB=（×34+×11×28+×232/2+××28××28）/18=RC =36t5.2.3桥机处于最大悬臂时：倾覆力矩：|Mq=×+×+×30+×+×+5×8=稳定力矩：Mw=5*3+*+*+*+*+*26+*=稳定系数：n=（未计入中支腿及翻滚轮组）故此稳定性足够5.2.3.1 大悬臂状态支点处所受力矩为：M= Mq=，强度满足要求。
5.2.3.1 此时可适当调整前支腿油缸（选择前支腿油缸依据）：】支座反力：RB=（*63+*57+28*26+*48+*）/27=36t前支腿油缸选择依据6、反滚轮组运行阻力：前后反滚轮上总移动质量G=（×2+11×2+×3+×2）= 摩擦阻力Fm=×=坡道阻力F p=×=(坡度1%) 运行阻力Fj=Fm+Fp= 电机—静功率Pj=(Fj·Vo)/(1000m·η)=式中：Vo-移动速度min ，η-效率，m-电机个数4 初选：P=K d·Pj=×=实际选用电减机型号： Kw ,电机：YEJ90L-4 7、三角桁架主导梁 控制参数7.1.1弯距（曲线喂梁）1）架梁工况：∑Mmax=曲线偏心喂梁，1号起重行车于主导梁跨中时) 2）过孔工况：倾覆力矩：Mq=；稳定力矩：Mw=稳定系数：n=（未计入中支腿及反滚轮组）；计入反滚轮组时：n= 7.1.2剪力^落边梁时：前支腿 Q1=61t ；后支架Q2=54t主梁强度计算假定：桁架中心高，桁架中心宽上、下弦杆材质Q345B [σ]=2300Kg/cm 2 ；[τ]= 1400Kg/cm 2 7.2.1主梁三角桁架参数 ⑴ 上弦结构上弦：H 型钢：H294×302×12×12，立板δ10×270A=，Ix=20254 cm 4*⑵下弦结构下弦：H型钢：H200×200×8×12，立板δ8×176A=91cm2，Ix=5400cm4⑷主梁截面惯性矩：∑I=3816811cm47.2.2强度计算（最不利工况时）：① Y上= Y下=·W上=30364cm3 W上=35048cm3σ上=∑Mmax/w上=1588kg/cm2＜[σ]=2300 kg/cm2(未计入轨道截面)σ下=∑Mmax/w下=1376kg/cm2＜[σ]=2300 kg/cm2(未计入轨道截面)实际工况应按照62%偏载荷计算。