40米架桥机计算书
高速公路40mT梁架桥机计算书
附件三：架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）单桁架主梁自重q主=5.76KN/m（2）前支承自重q前=20.5KN（3）前支自重q前支=70KN（4）天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b工字钢钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为:A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件。
下弦杆(下弦杆25b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为:A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4下弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时下弦满足强度条件。
JQ160t-40m型(PB)架桥机验算
设计计算过程简要说明：由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：Ⅰ种为一跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在的危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
主体结构验算参数取值1贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.2t/m（单排单层加强贝雷）0.33t/m（单排双层加强贝雷）2横梁纵移平车：2.5t/台3天车：6.5t/台4验算荷载（40m箱梁）：160t5起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°总体布置说明：架桥机主要由导梁、天车纵梁、横梁支腿、田车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成。
导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1导梁中心距：5.5m2导梁全长：72m，前支点之中支点的距离为43.2m3架桥机导梁断面：3.2m×1.7m4架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成5吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成6吊装系统采用：2台天车结构验算施工工况分析工况一架桥机完成拼装或一孔T梁吊庄后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，须验算的主要内容：1抗倾覆稳定性验算；2支撑反力的验算；3贝雷片内力的验算：4悬臂挠度验算：工况二架桥机吊梁时，前部平车位于跨中时的验算，验算的内容：1跨中挠度验算；2支点反力验算；3天车横梁验算；4贝雷片内力验算；工况三架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02）基本验算工况一施工中的荷载情况1主桁梁重：q1=26.4kN/m（八排双层加强贝雷片，含钢枕、钢轨，其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销=30N/套，支撑架=520N/片，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆=800N/根，弦杆螺栓=20N/个，枕木=1000N/m，钢轨=500N/m）q2=16kN/m（八排单层加强贝雷片，含钢枕、钢轨）2前部平车总成自重p2=7t31套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重p3=15t4尾部平车总成自重（含尾部连接架）p4=3.5t施工验算1抗倾覆稳定性验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当的配重，设计过程中以p5=35t计算：取B 点为研究对象，去掉支座A ，以支反力R B 代替，由力矩平衡方程得：注：图中单位：m配重天车位于A 点横梁之上853762251432221812)2(2/2/2/2/l p p l l q l q l l q l q l R l p A ⨯+++=++⨯+⨯（1）式中：m l m l m l m l m l m l m l m l 47.25;74.15;6.20;73.12;26.23;9.31;27.20;2.4387654321========解得：kn R knR B A 1.19442.271==R A 远大于零，故是安全的。
40m跨径T桥梁计算书-修改(1)
=
1 2
ηq
=
1 × 0.75 2
=
0.438
∑ mog
=
1 4
ηq
=
1 × 0.4375 4
=
0.141
人群荷载： mor = ηr = 1.422
2.2.2 活载内力计算
活载的内力计算主要考虑的是最不利荷载布置时的主梁各截面受力情况，其
中包括最大弯矩及最大剪力作用时的截面内力值：祥见下表:
1 号梁跨中截面最大内力计算表
类别
车道 1
车道 2
1+μ
1.04
1.0
mc
0.464
0.272
Pi 60 120 120 70 130 250 250 250 250
最 yi 2.72 4.72 9.72 9.02 7.02 9.12 9.72 7.72 7.12
140t40m通用架桥机设计计算书
JQ140t-40m型(三角钢结构)通用架桥机设计计算书设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、三角主梁自重（包括轨道）：t/m（单边主梁）2、平车：t/台3、卷扬机：t/台4、验算载荷（40m梯梁）：140t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°二、总体布置说明：1、导梁中心距：6.2m2、导梁全长：72m，前支点至中支点的距离为43m；3、架桥机导梁断面：3.02m×1.35m，总宽6.9m；4、吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车；5、行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移。
三、结构验算1、施工工况分析：工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算算主要内容：⑴、抗倾覆稳定性验算；⑵、支撑反力的验算；⑶、桁架内力验算；⑷、悬臂挠度验算；工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：⑴天车横梁验算；⑵支点反力的验算；⑶桁架内力验算；工况三、架桥机吊边梁就位时的验算⑴前支腿强度及稳定性验算⑵前、中部横梁强度验算2、基本验算2．1工况一、架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算2．2．1施工中的荷载情况=11kN/m（两边导梁自重，含钢轨）⑴主桁梁重：q1⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单=12t套天车横梁总成）P2(3)前部平车总成：P=7.5t(含单幅横轨)1(4)尾部平车总成：Q1=1.5t(5)尾部连接架: Q2=1t（6）前部连接架：Q3=1t（7）前部临时支撑:Q4=1.5t2．2．3施工验算⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）G配++Q1+Q2P2P3q=11Q3+Q4由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算:取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力RB代替(由力矩平衡方程):注:配重天车位于A 点横梁之上;悬臂端弯距：M1=1/2×11×432＋25×43=11244.5kN.m支撑端弯距:M2=1/2×q1×292＋(250+120×2+15)×24.5+ Q2×29 =17288kN.m抗倾覆安全系数K=M2/M1=22188/13394.5=1.53＞1.5满足规范要求.⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:RA=308.75kNRB=250+2×120+75+11×72+10-308.75=1058.25kN⑶主桁内力验算a、主桁弯距验算中支点处断面所受弯矩最大：三角桁架截面如图所示其抗弯截面模量W1=2×[4II25b+4IA板1+IA板2+(4AI25b+4×25.6×1+3×7)×（H/2）2]/（H/2）=99729.8cm3其惯性矩I1=W1×（H/2）=13463524.7cm4其中H=2.7m，II25b =5280cm4，AI25b=53.541cm2σ=M1/W1=134.3Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
QJ160吨40米跨架桥机计算书
r/min kW m
r/min kW
SAF77-130-M1 10.6 2.2 130 XWD-7 16.2 5.5 59
SAF77-123.2-M1 11.2 2.2 123.2
SAF77-123.2-M1 11.2 2.2 123.2
SAF77-107.83-M1 12.8 2.2
W=3t 1
P q
G=4.5t
b=4
Na
Nb Nc
Nd
L=41.5
பைடு நூலகம்C=2 a=19.5
4
B=67
c=25.5
A=68
工况1： 过孔状态1号天车吊梁
Na=6.35 t Nb=88.05 t
中托处弯矩 M1=377.51 t·m 4.3.2 工况 2：1 号天车吊梁行驶于跨中
W=3t 1
P q
G=4.5t
Nb=10.85t
Nc=39.81
4.2.4 工况 4：导梁向前移动 18.5 米。
W=3t d=1 q
Na
Nb
L=20
C=42
B=67 A=68
工况4 桁架前移18.5米
G=4.5t G=4.5
b=2.5
Nc Nd e=4 c=5
a=1
Na=0 Nb=31.21t Nc=19.44
运梁车对桥面压力 Ny=83t
P2 q
Na
Nb Nc
Nd
L=41.5
C=2 a=19.5
4
B=67
c=25.5
A=68
工况5:架边梁到指定位置
前支最大剪力 Na= 94.86 t 中托最大剪力 Nb= 110.55 t 跨中弯矩 M2 =152.56 t·m 中托处弯矩 M3 =-184.26 t·m
40-160架桥机计算书
省先锋路桥设备JQ40/160型架桥机计算书省先锋路桥设备二〇一一年九月二十四日JQ40/160型架桥机计算书说明：JQ40/160型架桥机是指：适应跨度40米，起升重量在80t+80t=160t的架桥机一、总体计算1、主参数的确定JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。
主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。
1.1、主要技术参数如下：主钩起吊能力：80t+80t适应跨度：40m小车提升速度：0.6m/min小车横移速度：2m/min小车纵移速度：3m/min大车横移速度：2m/min大车纵移速度：3m/min1.2、设计参考标准及资料[1] GB/T3811-2008《起重机设计规》[2] 《起重机设计手册》1.3、整机稳定性校核根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。
二、计算依据本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合，每年工作4-6个月，每天连续工作不超过6-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。
主梁采用Q235B钢材，支腿材料为Q235B钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足：[σ]= σs/k[τ]=[σ]/(3)1/2[σjy]=1.5[σ]材料许用应力表单位：Mpa工况一：过孔（过35米孔，以37米计算）主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）60m主梁自重P主梁=63.6t、q主梁=1060kg/m（2）24m导梁自重P导梁=16.8t、q主梁=700kg/m（3）副前支腿自重P副前=2.6t（4）前支腿自重P前支=8.8t（5）中支腿自重P中支=7.6t（6）单后托自重P后托=1.2t（7）单后支自重P后支=0.8t（8）单天车自重P天车=9.8t（9）前支横移轨道P前横=5.6t、q前横=200kg/m（10）中支横移轨道P中横=8.4t、q中横=300kg/m2、主梁截面参数：（电脑计算）A= 37267mm2I x= mm4W上= 37287595mm33、过35m孔时单主梁中支处的最大弯矩:M max=P副前/2×37m+ q主梁/2×13m×6.5m+ q导梁/2×24m×18.5m=2.6t/2×27m+1.06t/2×13m×6.5m+0.7t/2×24m×18.5m=35.1tm+44.785tm+155.4tm=235.285tm单主梁上下弦杆所承受的最大轴力:N max=M max/h=235.285tm /2.2m=107t上下弦杆的面积为:A上=18916mm2、A下=18352mm2上弦杆的工作应力：σmax= N max/A上=107t/18916mm2=57 MPa工作应力: σmax=57Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件上弦杆的工作应力σmax= N max/A下=107t/18352mm2=58 Mpa工作应力: σmax=58Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件4、过孔时单主梁中支处的强度：δ= M max/W上=235.285tm/37287595mm3=63MPaδ＜[δ]=176 Mpa过孔时主梁截面满足强度条件5、过孔时悬臂达到最长时，悬臂端处的挠度：主梁截面对中性轴的惯性矩：I x=mm4主梁截面面积：A=37267mm2考虑简单计算：桥机过孔时为悬臂的外伸梁，图中为过孔时为保证不倾覆所加的配重，利用叠加原理计算悬臂端的挠度。
架桥机抗倾覆计算书
广东XX高速公路01标XXX经理部计算书编制:复核：中铁XXX局集团建设集团有限公司XXX高速公路01标经理部2018年6月15日计算书一、工程概况本施工标段为广东省XX高速公路项目部，项目部管段施工起止桩号KXX+397.5，位于汕头市潮阳区铜盂镇、贵屿镇，潮南区峡山街道、司马浦镇、陈店镇。
路线经过XX街道、XX村、XX村、XX村、XX村、XX村、XX村、XX村、XX村，跨过XX江，至湄洲村西南侧贵屿互通起点，终点桩号K222+700，路线全长10.3025Km。
管段内共有特大桥2座，其中XX特大桥40米T梁42片(25#跨、40#跨、41#跨)、港后练江特大桥45米T梁70片（32-38#跨）。
桥梁上部结构采用简支T梁，由本项目预制梁场集中预制，安装时由运梁车运输至桥位附近，由架桥机吊至预先设置的支座上，形成简支结构。
表2-1 安装吊装重量二、计算（一）架桥机抗倾覆计算按最大跨径为45米预制梁计算，主桁架长度为95米，可知在纵向过孔第三阶段，即0#支腿前伸45米，将至而未至前方盖梁时，架桥机最易倾覆。
分析如下：以前支腿为支点，前方主要有临时支腿支腿及45米左右主桁架产生前倾覆力矩，后方有50米长主桁架、后移至2、3#支腿位置的天车（每只重4.5吨，每只吊具及钢丝绳重量约4吨）作为平衡重，可见已完成安装侧的抗倾覆力矩大于前倾覆力矩，架桥机此工况不倾覆。
（二）带梁纵移时的相关验算运梁车送梁喂梁到位后，以前天车拖动梁板和运梁车时的摩擦力验算（是否可以带动）：天车带动预制梁前移摩擦阻力计算：根据《机械设计手册》大型运输拖车V字型轮0胎与水泥路面的滚动摩擦系数为0.242，架桥机主梁轨道与天车齿轮之间的摩擦系数为0.615，吊钩连钢丝绳4t，荷载按最重边梁180t计算，运输拖车后头重5t，前车重7t。
天车齿轮作用荷载：f1=4.5+4+180/2=98.5t=985kN轮胎作用荷载：f2=7+163/2=88.5t=885kN天车摩擦阻力：F1=f1·0.615=985×0.615=606kN运输拖车摩擦阻力：F2= f2·0.242=885×0.242=214.17kN天车摩擦阻力606kN大于拖车摩擦阻力214.17kN结论：天车带动预制梁前移满足施工要求。
40米架桥机详细计算书
40米架桥机详细计算书40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）M=717t·mm ax架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)=477t·mMm ax此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度=717t·mMm ax主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中,梁中的最大弯矩=477t·mMm ax主梁的正应力:/W X=477×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
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40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
=717t·mMm ax架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)=477t·mMm ax此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度=717t·mMm ax主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
梁中的最大弯矩M=477t·mm ax主梁的正应力:σmax=M/W X=477×104×10-9m ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
弦杆的接头销板及销轴的强度计算过孔时的悬臂端的根部，尺寸如图所示，材质Q235。
销板、销轴所承受的最大轴力为N max=285t销轴材质为45#钢，销轴的工作直径φ50mm，销轴的布置如图所示。
上弦单块销板的轴力为：N max上=N max /4=上弦单块销板的面积为A上=8136x10-6m2销板的工作应力为σ销板上= N max上/A上=×104/8136x10-6=<［σ］=170Mpa上弦销板满足抗拉强度。
下弦单块销板的轴力为：N max下=N max/4=下弦单块销板的面积为A下=6600x10-6m2销板的工作应力为σ销板下= N max下/A下=×104/6600x10-6=108<［σ］=170Mpa下弦销板满足抗拉强度。
单根销轴所承担的剪力为F上=285t/3=95t销轴中的工作剪力为τ=（F上/8×104）/（4×502×10-6）=<［τ］=110Mpa45#钢许用剪应力［τ］=110Mpa，上弦销轴满足抗剪强度条件.单根销轴所承担的剪力为F上=285t/6=销轴中的工作剪力为τ=（F下/4×104）/（4×502×10-6）=<［τ］=110Mpa45#钢许用剪应力［τ］=110Mpa，上弦销轴满足抗剪强度条件.架边梁时，提升小车不位于架桥机的中心，而是偏移架桥机主梁的一侧，此侧主梁承担的剪力最大，而剪力是由腹杆承担的，设计腹杆时，将它放在最不利位置。
取卷扬小车偏移一侧的主梁为研究对象，由平衡方程可求解，前支及中托处的反力N中=110tN前=95t主梁中的最大剪力发生在中托附近及前支附近，所以腹杆选用12#槽钢对扣，在中托附近及前支附近加强，打花撑旨在增加抗剪面积。
主梁中的最大剪力为N 中=110t腹杆所受的轴力可根据平衡方程求出，F 腹杆=115t此轴力由八根12#槽钢承担，腹杆的截面面积为A 腹杆=×8 cm 2腹杆的工作应力为σ腹杆=腹杆腹杆A F =44108366.1510115-⨯⨯⨯=<[σ]=170 Mpa 腹杆满足强度条件。
f c =pl 3/48EI x =32×41003/48×2100×6249466,1818=<[4100/600]=主梁的刚度满足要求。
经上面对主梁弦杆、销板、销轴及腹杆的强度、刚度及稳定分析，可知，架桥机主梁可安全承载，主梁是安全的。
前支、中托部分的强度计算计算前支腿的强度时，将前支腿放在其最不利的工作状况，既架设边梁时，提升小车偏移一侧主梁，此时前支腿受力最大， 所受的最大轴向力为：N 前=95t前支腿立柱选用箱型截面如图：材质为Q235B ，由无缝钢管φ325*12及四周12mm 厚钢板焊接而成。
截面几何参数如表所示：前支腿立柱的工作应力为：σ前支=前前A N =4410538.2091095-⨯⨯=<[σ]=170 Mpa 支腿立柱满足强度条件。
下横梁由钢板组焊而成，W 前x =工作应力σ下横梁=X W 前前M =64106.48213.01095-⨯⨯⨯=<[σ]=170 Mpa 前支腿定位销直径φ80，材质为45#钢销轴的受剪面积为A= cm 2销轴中的工作剪力为F s = 95t销轴中的工作剪应力为：τ=As Fs =44105.1001095-⨯⨯=<[τ]=110 Mpa 从以上计算中可知，前支腿各部分满足强度条件，可安全承载。
弯梁截面：W 弯x =工作应力σ弯梁=X W 弯弯M =64105836.2663.01055-⨯⨯⨯=<[σ]=170 Mpa 中托弯梁满足强度条件。
选用φ80的销轴，材质45#钢受剪面积为A=1/4π×802×2=10048×10-6 m 2工作剪力为Fs= 55t工作剪应力：τs=As Fs =6410100481055-⨯⨯=<[τ] 连接铰座的耳板选用δ30的钢板，受挤压面积Ac=2×30×80×10-6=4800×10-6 m 2工作挤压应力σc =Ac Fc =641048001055-⨯⨯=<[σc ]=220 Mpa 中托连接铰座可安全承载提升小车横梁的强度计算架设中梁时，提升小车所承受的弯距最大，其值为Mmax=小车横梁截面为箱型双梁如图截面Wx=14011cm3工作许用应力σmax =XW M max =64101401110193-⨯⨯=<[σ] =170 Mpa 提升小车可安全承载3.结论经过对架桥机的主要受力构件的强度进行计算，可知均满足相应的强度条件及稳定条件，所以可按计算中的各截面尺寸设计架桥机。
架桥机在不同的工况下均可安全工作。
4.天车电机、减速机的选择:横移小车电机、减速机的选择V=min;车轮φ500;大、小齿轮齿数分别为:59、17;f=(80+×(2%+2‰)+1××250××2)/104=P =f ×10×60)/×2)×=注：为放大系数。
经综合考虑:选择电机型号:ZD122-4/;转速:1380转/min减速机速比的选择:i=1380×17/59××.5/=查减速机型号:BLED2718-253速比纵移小车电机、减速机的选择V=min;车轮φ500;大、小齿轮齿数分别为:59、17;f=(80+14)×(2%+2‰)+1××250××2)/104=P =f×10×60)/×2)×=注：为放大系数。
经综合考虑:选择电机型号:YEZ112S-4/ KW;转速:1380转/min减速机速比的选择:i=1380×17/59××.5/=查减速机型号:BLED2718-121速比5.钢丝绳的选择根据单个小车起重量80t，选择5t卷扬机，滑轮组倍率16。
钢丝绳所受最大静拉力Smax=80/16=5tn绳=4所选钢丝绳的破断拉力应满足S绳/Smax≥n绳S绳= Sma x×n绳/=5×104×4/=235294N<329500N查钢丝绳产品目录,可选钢丝绳18×19-22-1700,所以符合全使用要求.6.大车运行机构的验算.纵移机构电机的选择V=minf=×(2%+2‰)+1××250××+××2+.42××2+×27)/ 104=所需单个电动机功率:P=×10×60)/×4)×=注：为放大系数。
综合考虑后,最终选择电动机为：ZD122-4/;转速:1380转/min减速机的选择:电机转速:n=1380转/min;车轮直径为:φ500; 小齿轮与大齿轮的齿数分别为17,59故减速机速比:i =1380×17/59×× /=查减速机型号为:BLED2718-121速比.横移机构电机的选择V=minf=×(2%+2‰)+=所需单个电动机功率:P=×10×60)/×4)×=注：为放大系数。
综合考虑后,最终选择电动机为：YEZ112S-4/;转速:1380转/min 减速机的选择:电机转速:n=1380转/min;车轮直径为:φ500; 小齿轮与大齿轮的齿数分别为17,59故减速机速比:i =1380×17/59×× /=查减速机型号为:BLED2718-253速比7.各机构制动力矩校核：.提升机构满载时卷筒钢丝绳上的拉力为5t,卷筒直径Φ377mm,扭矩M=PR= ==10556Nm卷扬机钢丝绳平均绳速v=9m/min=s取动载系数Φ2此时最大扭矩Mmax=Φ2M=≈11664Nm减速器传动比139 , YWZ-300/45制动器制动力距630Nm 实际传到高速轴上的力矩:M1=11664/139= ＜630Nm安全系数=630/=，安全可靠。
. 天车横移制动ZD122-4/电动机，制动力矩=≈tm=3930Nm减速器速比253，大小齿轮数比59/17=实际传到高速轴上的力矩:M1=3930/= ＜安全系数== ，安全可靠。
. 天车纵移制动YEZ112S-4/电动机，制动力矩43x2=86Nm扭矩M=PR= ≈=4275Nm减速器速比121，大小齿轮数比59/17=实际传到高速轴上的力矩:M1=4275/= Nm ＜86Nm安全系数=86/= ，安全可靠。