40-160架桥机计算书
40-160II(A)架桥机设计计算书
目录1.前言--------------------------------------------------------------------------------12.设计规范及参考文献------------------------------------------------------------------13.设计指标--------------------------------------------------------------------------1 3.1 安全系数----------------------------------------------------------------------13.2 材料许用应力----------------------------------------------------------------14.设计载荷--------------------------------------------------------------------------1 4.1 竖直载荷---------------------------------------------------------------------14.2 水平载荷---------------------------------------------------------------------25.水平惯性载荷与风载荷对桥机横桥稳定性的影响------------------------------36.主梁的设计计算-----------------------------------------------------------------37.导梁的设计计算-----------------------------------------------------------------48.架桥机的稳定性计算------------------------------------------------------------------5HDJH40/160II(A)型架桥机是免预制梁配重，单向架桥的先进架桥机。
JQ160t-40m型(PB)架桥机验算
设计计算过程简要说明：由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：Ⅰ种为一跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在的危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
主体结构验算参数取值1贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.2t/m（单排单层加强贝雷）0.33t/m（单排双层加强贝雷）2横梁纵移平车：2.5t/台3天车：6.5t/台4验算荷载（40m箱梁）：160t5起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°总体布置说明：架桥机主要由导梁、天车纵梁、横梁支腿、田车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成。
导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1导梁中心距：5.5m2导梁全长：72m，前支点之中支点的距离为43.2m3架桥机导梁断面：3.2m×1.7m4架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成5吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成6吊装系统采用：2台天车结构验算施工工况分析工况一架桥机完成拼装或一孔T梁吊庄后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，须验算的主要内容：1抗倾覆稳定性验算；2支撑反力的验算；3贝雷片内力的验算：4悬臂挠度验算：工况二架桥机吊梁时，前部平车位于跨中时的验算，验算的内容：1跨中挠度验算；2支点反力验算；3天车横梁验算；4贝雷片内力验算；工况三架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02）基本验算工况一施工中的荷载情况1主桁梁重：q1=26.4kN/m（八排双层加强贝雷片，含钢枕、钢轨，其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销=30N/套，支撑架=520N/片，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆=800N/根，弦杆螺栓=20N/个，枕木=1000N/m，钢轨=500N/m）q2=16kN/m（八排单层加强贝雷片，含钢枕、钢轨）2前部平车总成自重p2=7t31套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重p3=15t4尾部平车总成自重（含尾部连接架）p4=3.5t施工验算1抗倾覆稳定性验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当的配重，设计过程中以p5=35t计算：取B 点为研究对象，去掉支座A ，以支反力R B 代替，由力矩平衡方程得：注：图中单位：m配重天车位于A 点横梁之上853762251432221812)2(2/2/2/2/l p p l l q l q l l q l q l R l p A ⨯+++=++⨯+⨯（1）式中：m l m l m l m l m l m l m l m l 47.25;74.15;6.20;73.12;26.23;9.31;27.20;2.4387654321========解得：kn R knR B A 1.19442.271==R A 远大于零，故是安全的。
40-160架桥机计算书
省先锋路桥设备JQ40/160型架桥机计算书省先锋路桥设备二〇一一年九月二十四日JQ40/160型架桥机计算书说明：JQ40/160型架桥机是指：适应跨度40米，起升重量在80t+80t=160t的架桥机一、总体计算1、主参数的确定JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。
主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。
1.1、主要技术参数如下：主钩起吊能力：80t+80t适应跨度：40m小车提升速度：0.6m/min小车横移速度：2m/min小车纵移速度：3m/min大车横移速度：2m/min大车纵移速度：3m/min1.2、设计参考标准及资料[1] GB/T3811-2008《起重机设计规》[2] 《起重机设计手册》1.3、整机稳定性校核根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。
二、计算依据本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合，每年工作4-6个月，每天连续工作不超过6-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。
主梁采用Q235B钢材，支腿材料为Q235B钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足：[σ]= σs/k[τ]=[σ]/(3)1/2[σjy]=1.5[σ]材料许用应力表单位：Mpa工况一：过孔（过35米孔，以37米计算）主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）60m主梁自重P主梁=63.6t、q主梁=1060kg/m（2）24m导梁自重P导梁=16.8t、q主梁=700kg/m（3）副前支腿自重P副前=2.6t（4）前支腿自重P前支=8.8t（5）中支腿自重P中支=7.6t（6）单后托自重P后托=1.2t（7）单后支自重P后支=0.8t（8）单天车自重P天车=9.8t（9）前支横移轨道P前横=5.6t、q前横=200kg/m（10）中支横移轨道P中横=8.4t、q中横=300kg/m2、主梁截面参数：（电脑计算）A= 37267mm2I x= mm4W上= 37287595mm33、过35m孔时单主梁中支处的最大弯矩:M max=P副前/2×37m+ q主梁/2×13m×6.5m+ q导梁/2×24m×18.5m=2.6t/2×27m+1.06t/2×13m×6.5m+0.7t/2×24m×18.5m=35.1tm+44.785tm+155.4tm=235.285tm单主梁上下弦杆所承受的最大轴力:N max=M max/h=235.285tm /2.2m=107t上下弦杆的面积为:A上=18916mm2、A下=18352mm2上弦杆的工作应力：σmax= N max/A上=107t/18916mm2=57 MPa工作应力: σmax=57Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件上弦杆的工作应力σmax= N max/A下=107t/18352mm2=58 Mpa工作应力: σmax=58Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件4、过孔时单主梁中支处的强度：δ= M max/W上=235.285tm/37287595mm3=63MPaδ＜[δ]=176 Mpa过孔时主梁截面满足强度条件5、过孔时悬臂达到最长时，悬臂端处的挠度：主梁截面对中性轴的惯性矩：I x=mm4主梁截面面积：A=37267mm2考虑简单计算：桥机过孔时为悬臂的外伸梁，图中为过孔时为保证不倾覆所加的配重，利用叠加原理计算悬臂端的挠度。
预制T梁架设(WJQ160t型架桥机)
大广高速公路（粤境段）S15合同段WJQ160t/40m型架桥机40mT梁架设计算书中交第二公路工程局大广高速公路(粤境段)S15项目经理部二○一四年九月目录1 工程概况 (1)1.1 自然条件 (1)1.2 工程简介 (1)2 编制依据 (1)3 计算参数 (1)4 WJQ160t/40m型架桥机 (2)5 架桥机验算 (2)5.1 架桥机过孔验算 (2)5.1.1 计算方法 (3)5.1.2 计算结果 (3)5.1.2.1 模型建立 (3)5.1.2.2 应力计算结果 (4)5.1.2.3 位移计算结果 (5)5.1.2.4 反力计算结果 (6)5.2 T梁起吊验算 (7)5.2.1 计算方法 (7)5.2.2 计算结果 (8)5.2.2.1 模型建立 (8)5.2.2.2 应力计算结果 (9)5.2.2.3 位移计算结果 (10)5.2.2.4 反力计算结果 (11)5.3 边梁架设验算 (11)5.3.1 计算方法 (12)5.3.2 计算结果 (13)5.3.2.1 模型建立 (13)5.3.2.2 应力计算结果 (14)5.3.2.3 稳定验算结果 (15)5.3.2.4 位移计算结果 (17)5.3.2.5 反力计算结果 (18)6 结论 (19)1 工程概况1.1 自然条件项目区属南亚热带季节风气候，干湿季节明显，春夏温和多雨水，秋冬凉爽无严寒，植被四季常青。
该区年平均气温19.5～21.4℃，月平均气温最高28.5℃，月平均气温最低9.8℃，极端最高气温38.1℃；极端最低气温-2.6℃。
全年平均降雨量1779.2mm～2200mm，主要集中在4-9月，以6月达到最高值，年降水量最大值达2728.3mm，年降水量最小值为1500mm，常年平均降雨157d，是我国多雨区之一。
冬季多北风，多年平均风速1.6m/s，最大为3.5m/s。
7月份的蒸发量在各月中最多，累年平均蒸发量210.4mm。
架桥机计算书模板
***项目架桥机计算书1、工程概况简单扼要介绍工程概况2、编制依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2020）；2、《无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》（GB/T 17395-2008）3、《结构用无缝钢管》（GB/T 8162-2008）4、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；5、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）6、《高速公路施工标准化技术指南》；7、《路桥计算手册》（根据实际施工情况进行增减）3、总体计算计算说明：JQ200T-40MA3型架桥机是指：适应跨度40米内，起升重量在100t+100t=200t内的架桥机3.1、主参数的确定JQ200T-40MA3型架桥机是依据“ JQ200T-40MA3型架桥机设计任务书"而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。
主钩起吊能力为 100t+100t,用于预制梁的起吊作业。
3.1.1、主要技术参数主钩起吊能力：100t+100t适应跨度：40m小车提升速度：0. 8m/min小车横移速度：2m/min小车纵移速度：3m/min大车横移速度：2m/min大车纵移速度：3m/min3.1.2、设计参考标准及资料[l] GB/T3811-2008《起重机设计规范》[2]《起重机设计手册》3.1.3、整机稳定性校核根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。
4、计算依据本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场台，每年工作4-8个月，每天连续工作不超过8-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。
主梁采用Q235B钢材，支腿材料为Q235B钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足：［σ］=σ s/k［τj y］=1.5［σ］表4-1材料许用应力表单位:Mpa4.1工况一：架桥机过孔4.1.1过孔（过40米孔，以42米计算）主梁过孔时强度计算:自重荷载：（1）68m主梁单列自重P主梁=37.4t、q主梁=550kg/m ；（2）前支腿自重 P=5.8t；前支=7.8t（3）中支腿自重 P中支=1.2t（4）单后退自重 P后托=0.8t（5）单后支自重 P后支（6）单天车自重 P天车=9.8t（7）前支横移轨道P前横=5.8t、q前横=200kg/m（2）主梁截面参数:A= 39129mm2IX= 62175304156mm4W上= 43234704mm3图4.1-1主梁断面图（按工程实际情况做出修改）表4.1-1截面几何参数表过40m孔时单主梁中支处的最大弯矩Mmax=P前支/2 × 42m+ q主梁×42m×21in=5.8t/2×42m+0.55t/m×42mX21m=122+485tm=607tm单主梁上下弦杆所承受的最大轴力：N max =Mmax/h=607tm/2.5m=242.8t上下弦杆的面积为：A上=20452mm2、 A下=20676mm2上弦杆的工作应力：σ max=N max/A上=242.8t/20452mm2=120 MPa 工作应力：σ max=120MPa<178MPa,过孔时上弦杆满足强度条件下弦杆的工作应力σ max= N max/A下=242.8t/20676mm2= 130 Mpa工作应力：σ max=l30Mpa <178Mpa,过孔时下弦满足强度条件。
40米架桥机详细计算书
40米架桥机详细计算书40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）M=717t·mm ax架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)=477t·mMm ax此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度=717t·mMm ax主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中,梁中的最大弯矩=477t·mMm ax主梁的正应力:/W X=477×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
40米桥机计算书
-1-40米桥机计算书一、荷载统计 1、主梁0.6 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：10t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算 1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×41+0.6×41×(41/2) = 627.3 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 627.3/2.3 =273 t上弦面积A=73.556×2+1×32×2+3.5×7= 235.6 cm 2悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 273×104/ (235.6×10-4) = 116 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算 上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.6×412+1/4×45×41=588 t.m2.2m-2-由于M 中< M max (悬臂) = 627.3 t.m 架中梁时上、下弦满足强度条件 2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 273 t ,单块销板的轴力为N= 273/ 2 = 136.5t销板的工作应力：б = N/A = 136.5×104 / [40×(275-45) ×10-6 ]= 148.4 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 136.5 /5 =27.3 t 剪应力： τ=Q/A = 27.3×104 /(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa 销轴满足抗剪强度条件四、架边梁受力分析 1、天车轮箱支撑力架边梁时天车横移偏吊，2，如图N 1=49 t N 2 = 21 t 2、前支、中托支反力 N 10 = 80 t (中托外侧) N20 = 57 t （前支外侧） 3、前支腿销轴受力分析销轴直径： ф108 销轴面积： A = 91.56 cm 2销轴承受的最大剪力：Q = 57 t销轴承受的剪应力： τ= 57×104/（91.56×10-4）= 62.25 MPa ＜[τQ ]=110 MPa 安全4、中托轮组铰座受力分析 铰座销轴抗剪面积A Q = 1/4 × 3.14×82×10-4802010-3-= 50.24 × 10-4 m 2销轴剪应力：τQ = 80×104/(4×50.24×10-4)= 39.8 MPa ＜[τQ ] =110 MPa 安全销板挤压应力： бc = 80×104/(4×2.4×8×10-4) = 104 MPa < [бc ]=200 MPa 5、中支横移轨道悬臂弯矩分析及内力分析： 中横移轨道悬臂弯矩M 1M 1 = 80×1.2 = 96 t.m I Z = 6×22800 = 136800 cm 4W Z = 136800/20 = 6840 cm 3б= M 1 / W Z = 96×104/(6840×10-6) = 140 MPa<[б]=170 MPa 安全6、前支腿的稳定分析前支腿所受的最大轴力：N max =80t 选用φ377×9的无缝钢管I Z = （π/64）[3774-3594] = 17615.11 cm 4A = π(37.7-9)×0.9 = 104 cm 2i Z = I Z /A = 17615.11/ 104 = 13.01cm λ= μL/ i Z = 2/（13.01×10-2） = 15支腿所受压应力： б = 80×104/ （104×10-4）= 76 MPa 稳定许用应力： [бw ]=φ[бб < [бw ] 前支腿满足稳定条件7、前支横移轨道弯矩分析及内力分析 前横移轨道悬臂弯矩：M 2z-4-M 2 = 57×0.8 = 45.6 t.m I Z = 3×22781 = 68343 cm 4W Z = 1139×3 = 3417 cm 3б = M 2 / W Z = 45.6 ×104/3417×10-6= 133 MPa < [б]= 170 MPa 安全8、腹杆内力分析及稳定校核 架边梁时，单侧主梁受力如图所示 中托附近的剪力最大：Q max = 80-0.6×24 = 65.6 t此情况时，腹杆受力最大 腹杆所受轴力为：N 1腹杆长： L 1 = 2.19 m 面积： A = 12.7×4 工作应力： б1 = N 1/A= 35.6×104/（12.7×4×10-4）= 70.07 MPa 腹杆的稳定计算：腹杆的惯性矩：I X = 396.6 cm 3惯性半径： i x = 3.94 cm 长细比： λx = μL/ i x= 2.19/(2×3.94×10-2) = 36.8稳定系数： φ = 0.910稳定许用应力：[φW ]=φ[б] = 0.910×170 =154.7 MPaб< [бw ] 稳定条件满足 五、天车梁的受力分析及强度计算 天车梁跨中的最大弯矩为：M 中M 中 = 1/4×35×5 = 43.75 t.mI Z = 1/12[5003× 280- 4603×260]×10-8N 10 = 80t20-5-= 80772 cm4W Z = I Z /25 = 80772 /25 = 3230.9 cm 3б= M 中 / W Z = 43.75×104/ 3230.9×10-6=135 MPa< [б] =170 MPa 安全六、结论通过以上对150T/40m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。
架桥机稳定性计算书
架桥机稳定性计算书架桥机验算书附件：一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；4、《公路桥涵施工规范》（041-89）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》；7、梁体按照40米箱梁150t计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载桥梁重（40m箱梁）：Q1=150t；提梁小车重：Q2=7.5t（含卷扬机重）；天车承重梁重：Q3=5.3t（含纵向走行机构）；前支腿总重：Q4=5.6t；左承重主梁总重：Q5=36.3t（55m）；右承重主梁总重：Q6=36.3t（55m）；1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t；2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10=8t （20m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m某1.1=0.66t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。
（二）、水平荷载1、风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2;架桥机验算书非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：Φ=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：P6P5P2P1P3P4图1P1=5.6t（前支腿自重）；P2=0.66t/m某2榀某（16.5m+16.5m）=43.56t；P3=0.66t/m某2榀某22m=29.04t；P4=16t；P5=P6=12.8t；P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2某1.2某141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
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河南省先锋路桥设备有限公司JQ40/160型架桥机计算书河南省先锋路桥设备有限公司二〇一一年九月二十四日JQ40/160型架桥机计算书说明：JQ40/160型架桥机是指：适应跨度40米内，起升重量在80t+80t=160t内的架桥机一、总体计算1、主参数的确定JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。
主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。
1.1、主要技术参数如下：主钩起吊能力：80t+80t适应跨度：40m小车提升速度：0.6m/min小车横移速度：2m/min小车纵移速度：3m/min大车横移速度：2m/min大车纵移速度：3m/min1.2、设计参考标准及资料[1] GB/T3811-2008《起重机设计规范》[2] 《起重机设计手册》1.3、整机稳定性校核根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。
二、计算依据本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合，每年工作4-6个月，每天连续工作不超过6-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。
主梁采用Q235B钢材，支腿材料为Q235B钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足：[σ]= σs/k[τ]=[σ]/(3)1/2[σjy]=1.5[σ]材料许用应力表单位：Mpa工况一：过孔（过35米孔，以37米计算）主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）60m主梁自重P主梁=63.6t、q主梁=1060kg/m（2）24m导梁自重P导梁=16.8t、q主梁=700kg/m（3）副前支腿自重P副前=2.6t（4）前支腿自重P前支=8.8t（5）中支腿自重P中支=7.6t（6）单后托自重P后托=1.2t（7）单后支自重P后支=0.8t（8）单天车自重P天车=9.8t（9）前支横移轨道P前横=5.6t、q前横=200kg/m（10）中支横移轨道P中横=8.4t、q中横=300kg/m2、主梁截面参数：（电脑计算）A= 37267mm2I x= 46723707265mm4W上= 37287595mm33、过35m孔时单主梁中支处的最大弯矩:M max=P副前/2×37m+ q主梁/2×13m×6.5m+ q导梁/2×24m×18.5m=2.6t/2×27m+1.06t/2×13m×6.5m+0.7t/2×24m×18.5m=35.1tm+44.785tm+155.4tm=235.285tm单主梁上下弦杆所承受的最大轴力:N max=M max/h=235.285tm /2.2m=107t上下弦杆的面积为:A上=18916mm2、A下=18352mm2上弦杆的工作应力：σmax= N max/A上=107t/18916mm2=57 MPa工作应力: σmax=57Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件上弦杆的工作应力σmax= N max/A下=107t/18352mm2=58 Mpa工作应力: σmax=58Mpa<176Mpa, 过孔时上弦满足强度条件4、过孔时单主梁中支处的强度：δ= M max/W上=235.285tm/37287595mm3=63MPaδ＜[δ]=176 Mpa过孔时主梁截面满足强度条件5、过孔时悬臂达到最长时，悬臂端处的挠度：主梁截面对中性轴的惯性矩：I x=46723707265mm4主梁截面面积：A=37267mm2考虑简单计算：桥机过孔时为悬臂的外伸梁，图中为过孔时为保证不倾覆所加的配重，利用叠加原理计算悬臂端的挠度。
5.1副前支腿、前横移轨道和导梁上横梁对单列主梁所产生的下挠f1f1=（P副前+P前横+ P上横）L3/2×3EI x=（2.6t+5.6t+0.6t）×373m3/2×3×210Gpa×46723707265mm4=76mm5.2单列导梁自重所产生的下挠f2f2= q导梁L4/2×8EI x=0.7t/m×244m4/2×8×210Gpa×28903449495mm4=24mm5.3单列主梁自重所产生的下挠f3f2= q主梁L4/2×8EI x=1.06t/m×134m4/2×8×210Gpa×46723707265mm4=22mm单列主梁总下挠度ff= f1+ f2=76mm+24+22mm=122mm根据型式试验要求f<L/100=37m/100=370mm总体下挠度小于许用下挠度,满足刚度要求.6、过孔时，销板及销轴的强度计算6.1过孔时，当上弦单块销板及销轴处于最不利位置，此时其受力最大；6.1.1销板的抗拉强度要求：此时上弦单节点的受力为:235t拉压应力为[σjy]= 265 Mpa其销板最溥弱部位挤压强度为:σjy =235t/3×(270mm-50mm-50mm)×190mm=24Mpaσjy <[σjy],满足强度要求6.1.2销轴的剪切及抗拉强度要求销轴材料为:45#钢调质许用剪切应力为: [τ]= 355Mpa销轴的剪切强度计算:单根销轴的受力为: 235t/5=47t销轴为两个受剪面,受剪面积为:A=πR2×2=3.14×252×2=3925mm2销轴的工作剪应力:τ=Q/ A=47t/3925mm2=120Mpa工作剪应力: τ=120Mpa<[τ], 销轴满足抗剪强度条件。
6.2过孔时，当下弦单块销板及销轴处于最不利位置，此时其受力最大；6.2.1销板的抗拉强度要求：此时下弦单节点的受力为:235t/2=117.5t销板材料为Q235B许用应力[σ]= 176Mpa拉压应力为[σjy]= 265Mpa其销板最溥弱部位抗拉强度为:σjy =117.5t /3×(200mm-50mm)×175mm=15Mpaσjy <[σjy],满足强度要求6.2.2销轴的剪切及抗拉强度要求销轴材料为:45#钢调质许用应力[σ]= 460 Mpa许用剪切应力为:[ τ]= 355Mpa许用拉压应力为:[σjy]= 690Mpa销轴的剪切强度计算:单根销轴的受力为: 117.5t/3=39.2t销轴为两个受剪面,受剪面积为:A=πR2×2=3.14×252×2=3925mm2销轴的工作剪应力:τ=Q/A=39.2t/3925mm2=98Mpa工作剪应力: τ=100Mpa<[τ], 销轴满足抗剪强度条件。
7、过孔时的稳定性分析：M稳=q主梁L2/2+P天车L1+P天车L2+2P后支L3+2P后托L4=1.06t/m×472m2/2+9.8t×44m+8.5t×41m+2×0.8t×46m+2×1.2t×40m=1170.77tm+431.2tm+401.8tm+73.6tm+96tm=2173.37tmM倾= P副前×37m+ q主梁×13m×6.5m+ q导梁×24m×18.5m=2.6t×27m+1.06t×13m×6.5m+0.7t×24m×18.5m=702tm+89.57tm+31.08tm=822.65tmK= M稳/ M倾=2173.37tm/822.65tm=2.6＞[K]=1.33过孔时架桥机抗倾覆稳定性可靠，满足过孔条件。
工况二：架梁主梁架梁时强度计算:1、构件处于中间位置时主梁受弯最大M max= PL /4+ qL2/8=（9.8t/2+80t/2）×37m/4+（1.06t/m/2）×372m2/8=415.325tm+181.3925tm=597tm单主梁上下弦杆所承受的最大轴力:N max=M max/h=597tm /2.2m=298.5t上下弦杆的面积为:A上=18916mm2、A下=18352mm2上弦杆的工作应力：σmax= N max/A上=298.5t/18916mm2=158MPa上下弦材料均采用:Q235B许用应力[σ]= 176Mpa工作应力: σmax=158Mpa<176Mpa, 架梁时上弦满足强度条件下弦杆的工作应力σmax= N max/A下=297t/18457mm2=161Mpa许用应力[σ]= 176Mpa工作应力: σmax=161Mpa<176Mpa, 架梁时下弦满足强度条件2、架梁时单主梁跨中处的强度：δ= M max/W上=597tm/37287595mm3=160MPaδ＜[δ]=176 Mpa主梁截面满足强度条件3、架梁时主梁刚度计算承载重物跨中时，主梁产生最大挠度。
f=PL3/48EI x=44.9t×373m3/48×210GPa×46723707265mm4=48mm架桥机架梁时许用挠度:L/250,即37/250=148mm实际变形小于许用挠度,静态刚度满足规范要求。
结论：通过以上对JQ40/160型架桥机架设35米预制梁时c的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以安全进行过孔、架梁等正常工作。
河南省先锋路桥设备有限公司架桥机工况荷载分析架桥机自重 G桥机=180t；最重35米梁 G箱梁=160t；1、提梁倾斜约15度时前天车吊钩承受最大拉力82.7tF后=cos15°×G箱梁/2=0.966×160t/2=77.3tF前max=G箱梁－F后=160-77.3=82.7t2、架梁时后天车吊钩承受最大拉力80tF后max=G箱梁/2=80t3、架边梁时前支腿处单边最大支撑反力109tF前反max=G桥机/4+G箱梁/2×80%=180t/4+80t×80%=109t架桥机前支腿支撑轮箱为双排双轮结构，故单个轮压为F前轮max/4=109/4=27.25t4、架边梁时中托轮处单边最大支撑反力F中反max=G桥机/4+G箱梁/2×80%=180t/4+80t×80%=109t架桥机中托轮支撑为双轨双轮结构，轨距为1m，故单个轮压为F中轮max/4=109/4=27.25t5、钢丝绳校核吊装钢丝绳采用φ60-6*37+FC一般用途钢丝绳（GB/T20118-2006）查表得：钢丝绳最小破坏拉力2510kN工作中钢丝绳最大拉力F=82.7t/2=41.35t安全系数n=251/41.35=6.07＞[6]符合设计规范要求。