140t-40m通用架桥机方案设计书计算书
封面作者：Pan Hongliang仅供个人学习JQ140t-40m型(三角钢结构)通用架桥机设计计算书设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、三角主梁自重（包括轨道）：t/m（单边主梁）2、平车：t/台3、卷扬机：t/台4、验算载荷（40m梯梁）：140t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°二、总体布置说明：1、导梁中心距：6.2m2、导梁全长：72m，前支点至中支点的距离为43m；3、架桥机导梁断面：3.02m×1.35m，总宽6.9m；4、吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车；5、行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移。
三、结构验算1、施工工况分析：工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算算主要内容：⑴、抗倾覆稳定性验算；⑵、支撑反力的验算；⑶、桁架内力验算；⑷、悬臂挠度验算；工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：⑴天车横梁验算；⑵支点反力的验算；⑶桁架内力验算；工况三、架桥机吊边梁就位时的验算⑴前支腿强度及稳定性验算⑵前、中部横梁强度验算2、基本验算2．1工况一、架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算2．2．1施工中的荷载情况⑴主桁梁重：q1=11kN/m（两边导梁自重，含钢轨）⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P2=12t(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)(4)尾部平车总成：Q1=1.5t(5)尾部连接架: Q2=1t（6）前部连接架：Q3=1t（7）前部临时支撑:Q4=1.5t2．2．3施工验算⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）G配++Q1+Q2 P2 P3 q=11 Q3+Q4由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算:取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力RB代替(由力矩平衡方程):注:配重天车位于A 点横梁之上;悬臂端弯距：M1=1/2×11×432＋25×43=11244.5kN.m支撑端弯距:M2=1/2×q1×292＋(250+120×2+15)×24.5+ Q2×29 =17288kN.m抗倾覆安全系数K=M2/M1=22188/13394.5=1.53＞1.5满足规范要求.⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:RA=308.75kNRB=250+2×120+75+11×72+10-308.75=1058.25kN⑶主桁内力验算a、主桁弯距验算中支点处断面所受弯矩最大：三角桁架截面如图所示其抗弯截面模量W1=2×[4II25b+4IA板1+IA板2+(4AI25b+4×25.6×1+3×7)×（H/2）2]/（H/2）=99729.8cm3其惯性矩I1=W1×（H/2）=13463524.7cm4其中H=2.7m，II25b =5280cm4，AI25b=53.541cm2σ=M1/W1=134.3Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
Q2b、销子抗剪验算销子1所受剪力为Q1=13394.5/4×2.7=1240.23KNσ1=Q1/A=1240.23/πR2=195 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）销子2所受剪力为Q2=13394.5/8×2.7=620.165KNσ2=Q2/A=620.165/πR 2=186.9 Mpa ＜[σ]=300Mpa ，销子材料为40Cr （淬火）所以满足施工要求。
c 、 桁架各杆件的内力验算：中部支座反力R B =1090.25KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为F 1=1058.25/4×sin77.5°×sin73.8°=209.72KN ，由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力：σ1= F 1/2 A [12=102.16Mpa ＜[σ]=157Mpa ，中部特制双主梁单片桁架其上下弦杆受力为F 2= M 1/2H=248.046t,截面为两根I25b 工字钢加贴δ10钢板，其面积A=173.208cm 2σ3= F 2/2 A=143.2Mpa ＜[σ]=157Mpa ，满足施工要求。
(4)悬臂挠度验算:悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大，挠度等于弹性及非弹性挠度之和。
a:弹性挠度计算f max =f 1+f 2｛f 1=-P 1L 3/(3EI 1)=-75kN ×433m 3/(3EI 1);f 2=-q 1l 4/(8EI 1)=-11KN/m ×434m 4/8EI 1｝得f max =-75kN ×433m 3/(3EI 1) –11kN/m ×434m 4/8EI 1=-75kN ×433m 3/(3×206×109N/m 2×13463524.7m 4×10-8)- 11KN/m ×434m 4/(8×206×109N/m 2×13463524.7m 4×10-8)=-0.241mb：非弹性挠度计算销子与销孔理论间隙为0.5mm，考虑到材料使用时间较长，以及桁架的变形，实际取1mm来计算非弹性挠度。
F非=0.1N(N+1)=2cm（N=4）即悬臂挠度：f=f非+f弹=24.1+2=26.1cm悬臂端翘起高度取0.35米为一合理值，能够满足架桥机的前移就位。
2．2工况二架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，验算内容：⑴天车横梁受力验算⑵支点反力验算⑶主桁内力验算2．2．1施工中的荷载情况⑴主桁梁重：q1=11kN/m（三角桁架、钢轨）⑵⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P 2=12t （其中天车总成P3=5t）⑶T梁重：P4=140t2．2．2施工中荷载组合分析此工况中风荷载对结构本身作用不大，所以这里不考虑风荷载的影响。
2．2．3施工验算⑴天车横梁受力验算（见计算模式图）当荷载作用于横梁跨中时，弯矩最大；荷载P=P 4/4+P 3/2=140/4+5/2=37.5t横梁及轨道自重q=0.24t/m ，则M 横梁=P ×1.35＋q ×62/8=51.7t ·m横梁由箱型梁焊接而成，其组合截面抗弯模量W=(0.38×0.53-0.36×0.4683)/6×0.5=3.533×10-3m 3，则横梁截面应力 δ=51.7/3.533=146.3Mpa 〈157 Mpa故，横梁满足施工要求。
⑵支点反力的计算当架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，中支点受力最大，㈠由于此时支座A,B 前端又多了一个支座C,变成了一次静不定结构,如果采用力学平衡无法求解,因此用变形叠加求解:C R A =1/L 1[PL 12-(PL 13+PL 23)/8(L 1+L 2)]R B =(PL 1+PL 2)-(R A +R C )R C =1/L 2[P 1L 22/2-PL 13+PL 23/8(L 1+L 2)]求得：R B =152.1t ，R C =34.3t ，R A =46.8t其最大弯矩M max =q 1L 13+q 1L 23/8(L 1+L 2)+[Pa 1/L 1（L 12-a 12）+ Pa 2/L 2（L 22-a 22）]/2（L 1+L 2）=960t ·mσ=M max /W 1=96.26Mpa ＜[σ]=140Mpa ，即三角桁架抗弯强度满足施工要求d 、 销子抗剪验算销子1所受剪力为Q1=9600/4×2.7=888.89KNσ1=Q1/A=888.89/πR 2=139.7 Mpa ＜[σ]=300Mpa ，销子材料为40Cr （淬火）销子2所受剪力为Q2=9600/8×2.7=444.44KNσ2=Q2/A=444.44/πR 2=134Mpa ＜[σ]=300Mpa ，销子材料为40Cr （淬火）所以满足施工要求。
e 、 桁架各杆件的内力验算：中部支座反力R B =1521KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为 F 1=1521/4×sin77.5°×sin73.8°=405.6KN ，由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力：σ1= F 1/2 A [12=127Mpa ＜[σ]=157Mpa中部特制单片桁架其上下弦杆受力为F 2= M 1/2H=1777.78t,截面为两根I25b 工字钢加贴δ10钢板，其面积A=173.208cm 2σ3= F 2/2 A=102.64Mpa ＜[σ]=157Mpa ，满足施工要求。
工况三：架桥机吊边梁就位时的验算，此时A 支点零空，验算内容：⑴前支腿强度及稳定性验算，⑵前、中部横梁强度验算，当前天车主梁至前部平车总成1.5m 处时，前部横梁、支腿受力为最大。
㈠求支反力R C :①取支座B点为研究对象,由力矩平衡:RC ×43+ Q1×24.5+ q×292/2=P×41.5+ P×3.5+ q×432/2求得RC =85.46t，RB=149.24tCa、桁架各杆件的内力验算：中部支座反力RB=1492.4KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为F1=1492.4/4×sin77.5°×sin73.8°=398KN，由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力：σ1= F1/2 A[12=124.67Mpa＜[σ]=157Mpa，由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力b、前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算架设边梁就位时，天车横移至单边如下图所示：R D ×5.4=0.24×5.92/2+ 35×4.2-0.24×0.52/2求得R D =28t ，R F =8.5t加上横梁立柱和纵移平车的重量得R D1=58t ，R F1=19t⑴中部横梁强度验算：如图所示（中部横梁重量可忽略不计）P 6+ P 7= R B ，P 6- P 7= R D1- R F1，求得：P 6= 94.12t ，P 7= 55.12t所以中部横梁悬臂弯矩为M 6= P 6×L=94.12×0.9=847.08KN.m中部横梁的抗弯截面模量为：W 6=（BH 3-bh 3）/6H=8.462×10-3m 3其中B=650mm ，H=600mm ，b=626mm ，h=560mm ；σ= M 6/W 6=100.1Mpa ＜[σ]=157Mpa ，所以中部横梁满足设计要求。
40m架桥机使用说明
架桥机使用说明一、概述自上世纪末我公司在充分研究了国内外种类架桥机及本公司的产品，历时三年，几经修改完善，并结合现代桥梁的重、宽、高、斜坡、弯道等结构特点和施工特点，在此基础上，成功的研制出了第五代DF系列架桥机。
与老式架桥机相比：1、各方面可调整性强，灵活方便；2、驱动力、制动力强，它具有适应性强，不仅适应平原地带，同时适用于山地、水网地带；3、力学性能合理、风阻力小、运行操作简便、使用平衡安全、组装拆卸方便等优点。
DF型架桥机适用于预制混凝土桥梁的安装架设，对斜桥、曲线桥有广泛的适应性，其特点为：(1)本桥机利用中托轮阻及后驱动支承主梁过孔，后驱动与运梁炮车三方同步，后驱动轮箱的轨距可依距所架桥梁宽度任意调整，保证了预制梁不被压坏，所以更加安全可靠。
无需铺设任何辅助轨道，从而减少了铺轨时间和劳动强度，提高了架桥机的过孔效率。
(2)本桥机靠自身及吊混凝土梁平衡过孔，桥机可以在桥宽范围内的任何部位过孔。
过孔后前横移梁轨道可用前天车起吊一次过孔。
由前油缸作副支腿调整高度，减少了人工搬运的时间和劳动强度。
(3)本桥机过孔的前支承点为中横梁及横移轮组，在桥机过孔的过程中可以通过前支点轮箱沿横移轨道横移时随时调整桥机主梁的过孔方向，能满足在超小半径的弯桥上的过孔要求。
(4)通过调整前后支承管的短节，可适应于5％以下坡度桥的架设。
(5)因增加后支承及其轮组，因而增加了上坡时的驱动力，及下坡时的制动力，使桥机使用起来更加安全。
(6)前框架及后上、下横梁宽度都可调整，且保证架梁宽度不变，所以适用于45度及以下斜桥。
二、主要人员职责l、架桥队长必须由三年以上工作经验，并经过培训取得合格证，并持有起重工合格证书的人员担任。
架桥队长是本架桥队安全生产第一责任人。
2、安全员必须是有三年工作经验，懂施工技术，责任心强的人员担任，安全员对本队施工安全负全面责任。
3、运梁班长、吊装班长由懂技术，责任心强的人员担任。
对本班安全生产负第一责任。
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
40米跨径T桥梁计算书毕业设计
Keywords:prestressed concrete、AutoCAD、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device。
第一部分
第一章
1.1
1.1.1水文资料：
浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。
在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用利，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。运用杠杆原理法、偏心压力法求出活载横向分布系数，并运用最大荷载法法进行活载的加载。进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双墩柱，采用盆式橡胶支座，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。
高速公路40mT梁架桥机计算书
附件三：架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）单桁架主梁自重q主=5.76KN/m（2）前支承自重q前=20.5KN（3）前支自重q前支=70KN（4）天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b工字钢钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为:A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件。
下弦杆(下弦杆25b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为:A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4下弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时下弦满足强度条件。
架桥机使用说明书
TJQ 180-40 型架桥机使用维护保养说明书目录用途介绍……………………………………………………（ 2 ）技术参数……………………………………………………（ 2 ）结构概述………………………………………………（3—4 ）安装调试………………………………………………（4—5 ）使用……………………………………………………（ 5 ）过孔………………………………………………（5—6 ）中梁架设……………………………………………………（ 6 ）边梁架设……………………………………………………（ 6 ）斜、弯桥架设………………………………………………（ 6 ）维护保养………………………………………………（6—8 ）感谢您选择****有限公司产品，为了更好地完善我们的产品，我们将不断力争改善产品性能，因此本说明书所描述的信息、规格、配置有所出入，敬请谅解。
一、用途介绍TJQ140t-30m A3 型架桥机为配重过孔、单向架设的传统架桥机。
该架桥机是一种运行工作范围广、性能优良、操作便捷、结构安全的钢结构轨道或预制梁吊装架设设备。
本产品适用于山区修筑公路坡度大，小半径弯桥、斜桥和隧道口架桥的要求。
同样，在平原施工条件好的地方更加方便。
本产品适应于温度－20℃～40℃、无火灾，无爆炸，无危险和无腐蚀性介质的环境中工作。
二、技术参数三、结构概述该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴和法兰连接，其结构见总装示意图。
（一）主梁是桥机的主要承力构件，共两列。
主梁上铺设16Mn35方刚型轨道，提升小车在上面运行及进行起吊作业。
为了方便运输，各列主梁分为5段（见总装示意图），使用时用销轴连成整体。
主梁采用型钢和板钢焊接而成三角衍架结构。
有结构轻、钢性好、稳定性强、抗风性强、安装方便、外形美观等特点。
（二）提升小车提升小车由纵移轮箱、担梁、横移轮箱、卷扬机及滑轮组等组成。
它的功能是提升运送预制梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机及齿轮组将动力传给车轮，实现纵移轮箱在主梁上纵向运行及横移轮箱沿担梁横向运行，提升小车上的卷扬机通过滑轮组提升及运送下部的预制梁。
架桥机受力计算书
160吨40米跨架桥机计算书1、架桥机设计依据与验收标准（1）架桥机设计制造标准①GB3811-2008 起重机设计规范②GB6067-85 起重机械安全规程③GB/T14405-93 通用桥式起重机④GB10212-98 铁路钢桥制造规范⑤GB17-88 钢结构设计规范⑥JG581-91 建筑钢结构焊接规范⑦JSJ041-2000 公路桥涵施工技术规范⑧国家质量监督检验检疫总局文件，国质检 [2003]174 号⑨特种设备安全监察条例（国务院373号令）（2）架桥机检验、验收标准①GB/T14406-1993 通用架桥机②GB5905-86 起重机试验规范和程序③GB6067-85 起重机械安全规程④GB10183-83 桥式和架桥机制造和轨道安装公差⑤GB1005.1～88 起重吊钩⑥GB5972-86 起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范⑦GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范（3）架桥机设计图纸设计图纸主要有：QJ160/40、QJ160/40-1、QJ160/40-2、QJ160/40-4、QJ160/40-6、QJ160/40-6-5、QJ160/40-7、QJ160/40-8、QJ160/40-12 、 QJ160/40-15。
2、主要工程应用①本设计为实用型桥梁吊装起重设备；②本设计应能适应目前国内高速公路或国道桥梁建设中的中小吨位，160吨 40 米跨以下混凝土大梁的起吊要求；③不同规格的起重机可对应起吊各种长度及重量的混凝土预制梁，同时也适应各种型号及各种规格的混凝土预制梁(如：T 型梁、箱梁、空心板梁)，并可直接给大梁安装到位。
④本设计应符合国情、应有实用性、经济性，便于推广应用。
3、设计指标（1）门机主要技术参数①起重量：160 t②主梁结构形式：桁架组合式双导梁③产品型号：QJ160/40④起升高度：5 米⑤架桥机过孔行走速度：3.4 m/min⑥吊梁纵移行走速度：3.5 m/min⑦小车横移速度：2/min⑧小车起升速度：0.42/min⑨总功率： 76.2 kw⑩总重：107 t⑪外形控制尺寸：长、宽、高 68×7×11.8⑫控制方式：手动、电控（2）卷扬机起升机构①选用卷扬机滑轮组采用上 10 下 11 滑轮组倍率 m＝11，22 绳钢丝绳最大静拉力 S ＝Q/2mn=70/2×12×0.9＝3.53t钢丝绳选用 NAT 6×37+1 φ19.5，破断力为 21.85 吨，钢丝绳安全倍数 K＝21.85/3.53＝6.19起重绳安全系数是 4.5 4.5 ＜ K ＝ 6.89 满足安全要求。
40米架桥机技术参数
40米架桥机技术参数摘要：一、引言二、40米架桥机的主要技术参数1.设备概述2.主要技术指标3.性能特点三、40米架桥机的操作与维护1.操作注意事项2.设备维护与管理四、40米架桥机的应用领域1.道路桥梁建设2.铁路桥梁建设3.市政工程建设五、展望未来：40米架桥机的发展趋势正文：一、引言随着我国基础设施建设的快速发展，桥梁工程在国民经济中的地位日益突出。
40米架桥机作为一种重要的桥梁施工设备，以其高效、安全、稳定的性能得到了广泛的应用。
本文将详细介绍40米架桥机的技术参数、操作与维护、应用领域以及未来发展。
二、40米架桥机的主要技术参数1.设备概述40米架桥机是一种大型移动式架桥设备，主要用于桥梁的预制梁架设。
该设备采用模块化设计，结构紧凑，拆卸方便，运输便捷。
整机采用全液压驱动，具有驱动速度快、动力强劲等特点。
2.主要技术指标* 架设梁宽：40米* 架设梁高：1.5-3.5米* 最大架设重量：1000吨* 架设速度：10-30米/小时* 行走速度：1-5公里/小时3.性能特点* 高效：架设速度快，工作效率高* 安全：采用全液压驱动，运行稳定，安全可靠* 适应性强：适用于各种地形和气候条件* 易于维护：模块化设计，便于拆卸、运输和维修三、40米架桥机的操作与维护1.操作注意事项* 操作人员需经专业培训，熟悉设备性能和安全操作规程* 开机前检查各部件是否正常，液压油量是否充足* 操作过程中严禁违章作业，确保设备安全运行2.设备维护与管理* 定期检查液压系统、电气系统、传动系统等，确保运行正常* 及时更换磨损零部件，保证设备性能稳定* 建立健全设备档案，记录维修保养情况四、40米架桥机的应用领域1.道路桥梁建设* 高速公路桥梁* 城市快速路桥梁* 国省道桥梁2.铁路桥梁建设* 高速铁路桥梁* 城际铁路桥梁* 地铁桥梁3.市政工程建设* 跨江、跨河桥梁* 立交桥* 人行天桥五、展望未来：40米架桥机的发展趋势1.绿色环保：发展低碳、节能的架桥机技术，降低能耗2.智能化：引入物联网、大数据等技术，实现设备远程监控与智能调度3.高性能：提高架桥机的架设速度、承载能力和适应性，满足多样化施工需求4.一体化：推进架桥机与其他施工设备的集成，实现一站式施工解决方案总之，40米架桥机在基础设施建设中发挥着重要作用。
40米桥机计算书
-1-40米桥机计算书一、荷载统计 1、主梁0.6 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：10t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算 1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×41+0.6×41×(41/2) = 627.3 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 627.3/2.3 =273 t上弦面积A=73.556×2+1×32×2+3.5×7= 235.6 cm 2悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 273×104/ (235.6×10-4) = 116 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算 上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.6×412+1/4×45×41=588 t.m2.2m-2-由于M 中< M max (悬臂) = 627.3 t.m 架中梁时上、下弦满足强度条件 2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 273 t ,单块销板的轴力为N= 273/ 2 = 136.5t销板的工作应力：б = N/A = 136.5×104 / [40×(275-45) ×10-6 ]= 148.4 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 136.5 /5 =27.3 t 剪应力： τ=Q/A = 27.3×104 /(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa 销轴满足抗剪强度条件四、架边梁受力分析 1、天车轮箱支撑力架边梁时天车横移偏吊，2，如图N 1=49 t N 2 = 21 t 2、前支、中托支反力 N 10 = 80 t (中托外侧) N20 = 57 t （前支外侧） 3、前支腿销轴受力分析销轴直径： ф108 销轴面积： A = 91.56 cm 2销轴承受的最大剪力：Q = 57 t销轴承受的剪应力： τ= 57×104/（91.56×10-4）= 62.25 MPa ＜[τQ ]=110 MPa 安全4、中托轮组铰座受力分析 铰座销轴抗剪面积A Q = 1/4 × 3.14×82×10-4802010-3-= 50.24 × 10-4 m 2销轴剪应力：τQ = 80×104/(4×50.24×10-4)= 39.8 MPa ＜[τQ ] =110 MPa 安全销板挤压应力： бc = 80×104/(4×2.4×8×10-4) = 104 MPa < [бc ]=200 MPa 5、中支横移轨道悬臂弯矩分析及内力分析： 中横移轨道悬臂弯矩M 1M 1 = 80×1.2 = 96 t.m I Z = 6×22800 = 136800 cm 4W Z = 136800/20 = 6840 cm 3б= M 1 / W Z = 96×104/(6840×10-6) = 140 MPa<[б]=170 MPa 安全6、前支腿的稳定分析前支腿所受的最大轴力：N max =80t 选用φ377×9的无缝钢管I Z = （π/64）[3774-3594] = 17615.11 cm 4A = π(37.7-9)×0.9 = 104 cm 2i Z = I Z /A = 17615.11/ 104 = 13.01cm λ= μL/ i Z = 2/（13.01×10-2） = 15支腿所受压应力： б = 80×104/ （104×10-4）= 76 MPa 稳定许用应力： [бw ]=φ[бб < [бw ] 前支腿满足稳定条件7、前支横移轨道弯矩分析及内力分析 前横移轨道悬臂弯矩：M 2z-4-M 2 = 57×0.8 = 45.6 t.m I Z = 3×22781 = 68343 cm 4W Z = 1139×3 = 3417 cm 3б = M 2 / W Z = 45.6 ×104/3417×10-6= 133 MPa < [б]= 170 MPa 安全8、腹杆内力分析及稳定校核 架边梁时，单侧主梁受力如图所示 中托附近的剪力最大：Q max = 80-0.6×24 = 65.6 t此情况时，腹杆受力最大 腹杆所受轴力为：N 1腹杆长： L 1 = 2.19 m 面积： A = 12.7×4 工作应力： б1 = N 1/A= 35.6×104/（12.7×4×10-4）= 70.07 MPa 腹杆的稳定计算：腹杆的惯性矩：I X = 396.6 cm 3惯性半径： i x = 3.94 cm 长细比： λx = μL/ i x= 2.19/(2×3.94×10-2) = 36.8稳定系数： φ = 0.910稳定许用应力：[φW ]=φ[б] = 0.910×170 =154.7 MPaб< [бw ] 稳定条件满足 五、天车梁的受力分析及强度计算 天车梁跨中的最大弯矩为：M 中M 中 = 1/4×35×5 = 43.75 t.mI Z = 1/12[5003× 280- 4603×260]×10-8N 10 = 80t20-5-= 80772 cm4W Z = I Z /25 = 80772 /25 = 3230.9 cm 3б= M 中 / W Z = 43.75×104/ 3230.9×10-6=135 MPa< [б] =170 MPa 安全六、结论通过以上对150T/40m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。
40米架桥机外形尺寸参数
40米架桥机外形尺寸参数40米架桥机是一种用于大型桥梁施工的重型机械设备，其外形尺寸参数对于施工的安排和工程规划至关重要。
以下是关于40米架桥机的外形尺寸参数的详细描述。
40米架桥机的总长度为40米，这是指桥架（主体结构）的长度，包括承托桥梁的横梁和支撑结构等。
这个参数决定了桥机在施工现场的占地面积和操作空间的要求。
40米架桥机的总宽度通常在6-10米之间，具体取决于桥架的设计和施工要求。
宽度的大小对于桥机的稳定性和操作灵活性有影响，同时也决定了施工现场的通行道路宽度和空间要求。
40米架桥机的总高度通常在8-12米之间，这是指桥架的高度。
高度的大小会影响桥机在施工过程中的通行和起重能力，同时也与工程场地的离地高度有关。
此外，桥机的总高度还包括起重装置的高度，一般为5-8米。
在桥架上，40米架桥机还配备有起重装置，用于吊装和安装桥梁构件。
起重装置的臂长通常在25-35米之间，臂长的大小影响着起重高度和横向工作范围。
同时，起重装置的起重能力也是一个重要的参数，一般在50-150吨之间。
在施工中，40米架桥机需要通过轮胎或履带进行移动。
轮胎式40米架桥机的轮胎直径通常在1-1.5米之间，数量为8-16个，这取决于桥机的重量和支撑要求。
履带式40米架桥机的履带宽度通常在0.5-1米之间，履带的数量为2个，用于提供稳定的移动和操纵性能。
40米架桥机的自重通常在100-300吨之间，这取决于桥架的材质和设计要求。
自重的大小直接影响到桥机的运输和承载能力。
同时，桥机还需要配备相应的动力设备，如发动机和液压系统，以提供所需的动力和控制功能。
综上所述，40米架桥机的外形尺寸参数包括长度、宽度、高度、起重臂长、起重能力、轮胎直径（或履带宽度）、自重等。
这些参数和工程要求密切相关，对于桥梁施工的安排和方案设计具有重要的意义。
140T桥式起重机计算书
140/32T*22M铸造起重机增容改造计算书1、主起升机构计算起重量180t吊具20t起升速度7m/min起升高度22m工作级别M71.1钢丝绳的选择起升载荷Q=180+20t（包括吊梁重量）滑轮倍率m=6 滑轮效率η≈0.95钢丝绳安全系数n=7.0钢丝绳最大静拉力SS=Q=（180+20）×9.85=86.4KN2×2×2×m×η2×2×6×0.95选择钢丝绳30NAT 6*19W+IWR-1870钢丝绳直径φ30钢丝绳最小破断拉力599KN安全系数校η=599=7≥7 86.42、电动机选择2.1计算电动机静功率Pj起升载荷Q=180+20t起升速度V=7m/min机构总效率η=0.85 电动机台数2台P j=QV=（180+20）×9.85×7×103=135KW 2×1000×η2×1000×60×0.85（共9页第1页）1.2.2选择电动机选用YZR400L2-10电机额定功率200KW，同步转速588r/minS3 60% 功率170KW 同步转速591r/min1.3减速器传动比计算起升速度7m/min卷筒直径Do=φ1400 单层双联缠绕，倍率m=6钢丝绳直径do=30电动机转速n电=591r/min钢丝绳平均中径（计算直径）D=1430mmi=π×D×n电=π×1.43×591=63.1m×v6×7选减速器传动比I=63.021.4选择制动器1.4.1高速级制动器选择起升载荷Q=180+20t减速器传动比I=63.02卷筒计算直径D=1.43m钢丝绳直径do=30滑轮倍率m=6机构总效率η=0.85制动器数量n=4制动安全系数K=1.25制动力矩T E=K×Q×D×η=（180+20）×9.85×103×1.43×0.85×1.25×2=3947Nm 2×n×m×I4×6×63.02选择制动器选用YWZD-630/300制动器，制动力矩4500Nm（共9页第2页）2、副起升机构计算起重量40t吊具2t起升速度9.33m/min起升高度24m工作级别M62.1钢丝绳的选择起升载荷Q=40+2t（包括吊钩重量）滑轮倍率m=4 滑轮效率η≈0.97钢丝绳安全系数n=6钢丝绳最大静拉力SS=Q=（40+2）×9.85=53.3KN 2×2×2×m×η2×4×0.97选择钢丝绳22NAT 6*19W+IWR-1870钢丝绳直径φ22钢丝绳最小破断拉力322KN安全系数校η=322=6＞6 53.32.2、电动机选择2..2.1计算电动机静功率Pj起升载荷Q=40+2t起升速度V=9.33m/min机构总效率η=0.9 电动机台数1台P j=QV=（40+2）×9.85×9.33×103=71.5KW 2×1000×η1000×60×0.92.2.2选择电动机（共9页第3页选用YZR315M-10电机额定功率75KW，同步转速579r/min2.3减速器传动比计算起升速度V=9.33m/min卷筒直径Do=φ1000 单层双联缠绕，倍率m=4 钢丝绳直径do=22电动机转速n电=579r/min钢丝绳平均中径（计算直径）D=1022mmi=π×D×n电=π×1.022×579=49.78 m×v4×9.33选减速器传动比I=49.78 2.4选择制动器2.4.1高速级制动器选择起升载荷Q=40+2t减速器传动比I=49.78卷筒计算直径D=1.022m 钢丝绳直径do=22滑轮倍率m=4机构总效率η=0.9制动器数量n=2制动安全系数K=1.25制动力矩T ET E=K×Q×D×η=（40+2）×9.85×103×1.022×0.9×1.25=1194Nm 2×n×m×I2×4×49.78选择制动器选用YWZD-400/125制动器，制动力矩1400Nm（共9页第4页）3、主小车运行机构计算起升载荷Q=180+20t（包括吊梁重量）运行速度V=36.5m/min车轮直径Do=φ800mm滚动摩擦系数f=0.1（cm）车轮轴承摩擦系数μ=0.02与轴承相配处车轮轴径d=17cm附加摩擦阻力系数β=1.5坡度阻力系数0.002小车自重G=72t工作级别M63.1摩擦阻力F m，坡度阻力Fp计算Fm=β×（Q+G）（2f+μd）=1.5×（180+20+72）×103×（2×0.1+0.02×17）=2754kgf D080Fp=（180+20+72）*0.002*1000=544kgf F总=2754+544=3294 kgf3.2选择电动机3.2.1电动机静功率Pj小车运行阻力F总=3294kgf小车运行速度V=36.5m/min机构传动效率η=0.9电动机数量m=2惯性系数1.33P j=F总V=3294×9.85×36.5×1.33=14.5KW 1000×m×η0.9×2×603.2.2选用电动机选用YZR200L-8，功率15 KW，712 r/min（共9页第5页）3.2.3计算减速器传动比小车运行速度V=36.5m/min车轮直径Do=φ800mm电动机转速n=712r/mini=π×D×n=π×0.8×712=49 v36.5选减速器传动比I=49.784、副小车运行机构计算起升载荷Q=40+2t（包括吊钩重量）运行速度V=37.8m/min车轮直径Do=φ400mm滚动摩擦系数f=0.06（cm）车轮轴承摩擦系数μ=0.02与轴承相配处车轮轴径d=10cm附加摩擦阻力系数β=1.5坡度阻力系数0.002小车自重G=15t工作级别M64.1摩擦阻力F m，坡度阻力Fp计算Fm=β×（Q+G）（2f+μd）=1.5×（40+2+15）×103×（2×0.06+0.02×10）=684kgf D040Fp=（40+2+15）*0.002*1000=114kgfF总=684+114=798kgf4.2选择电动机4.2.1电动机静功率Pj小车运行阻力F总=798kgf小车运行速度V=37.8m/min（共9页第6页）机构传动效率η=0.9电动机数量m=1惯性系数1.33P j=F总V=798×9.85×37.8×1.33=7.3KW 1000×m×η1000×0.9×1×604.2.2选用电动机选用YZR160M2-6，功率7.5KW，940 r/min 4.2.3计算减速器传动比小车运行速度V=37.8m/min车轮直径Do=φ400mm电动机转速n=940r/mini=π×D×n=π×0.4×940=31.2 v37.8选减速器传动比I=31.25、大车运行机构计算起升载荷Q=180+20t（包括吊钩梁重量）运行速度V=77.7m/min车轮直径Do=φ700mm滚动摩擦系数f=0.09（cm）车轮轴承摩擦系数μ=0.02与轴承相配处车轮轴径d=15cm附加摩擦阻力系数β=1.5坡度阻力系数0.001大车自重G=242t工作级别M75.1摩擦阻力F m，坡度阻力Fp计算（共9页第7页）Fm=β×（Q+G）（2f+μd）=1.5×（180+20+242）×103×（2×0.09+0.02×15）=4546kgf D070Fp=（180+20+242）*0.001*1000=442kgf F总=4546+442=4988kgf5.2选择电动机5.2.1电动机静功率Pj大车运行阻力F总=4988kgf大车运行速度V=77.7m/min机构传动效率η=0.9电动机数量m=4惯性系数1.83P j=F总V=4988×9.85×77.7×1.83=32.3KW 1000×m×η1000×0.9×4×605.2.2选用电动机选用YZR250M1-8，额定功率30KW，725r/min S3 60% 功率26KW 同步转速725r/min 5.2.3计算减速器传动比大车运行速度V=77.7m/min车轮直径Do=φ700mm电动机转速n=725r/mini=π×D×n=π×0.7×725=20.5 v77.7选减速器传动比I=20.496、机构计算主主梁最大应力87Mpa≤［σ］=165 Mpa主主梁刚度f=L/1456≤L/1000 L为跨度（共9页第8页）副主梁最大应力81Mpa≤［σ］=165 Mpa副主梁刚度f=L/1133≤L/1000 L为跨度主小车架行走梁：应力46Mpa≤［σ］=90Mpa定滑轮组梁：应力50Mpa≤［σ］=80Mpa卷筒组梁：应力37Mpa≤［σ］=80Mpa刚度f≤L/2000 L为跨度副小车架行走梁：应力64Mpa≤［σ］=90Mpa定滑轮组梁：应力38Mpa≤［σ］=80Mpa卷筒组梁：应力64Mpa≤［σ］=80Mpa刚度f≤L/2000 L为跨度（共9页第9页）。