圆形水池结构计算书
(完整版)圆型水池计算程序
浮力 F= π
*R62*(H2 +h3-
0.5)*10=
0.00
K=(Gj+G9 不考虑抗浮验
)／F=
算
满足抗浮要求
第 2 页，共 4 页
底板及池 壁浇筑完 成后，尚 未覆土之 前，必须 限制地下 水位高 度．限制 高度 Hy 为：
施工水位
基本计算
Hy ≤Gj
/(π
*R62*10*
1.05)＝ 1.58
板溢重流槽G3挡= 0.00
(kn)
板内重筒顶G4板= 0.00
(kn)
重底G5板=π重 108.43
(kn)
内G6筒=π重 15085.93 (kn)
池内G7压=π重 169.65
(kn)
池G8净=π重பைடு நூலகம்0.00
(kn)
G池j=外Σ覆G土i= 20024.57 (kn)
重G9=π 0.00
(kn)
H4 0.000
R6 19.600
H5 0.000
R7 2.350
H6 4.000
R8 1.050
h1 0.150
三．抗 浮计 算：
1．池重 计算：
2. 浮力 计算： 3. 抗浮 验算： 4. 施工 阶段限制 水位：
走道板重
池G1壁=π重 443.76
(kn)
溢流G2槽=π底 4216.80
(kn)
一．结 构简 图：
基本计算
二．几 何参 数：
（单位： m）
第 1 页，共 4 页
基本计算
R1 20.300
R9 0.750
h2 0.000
R2 19.350
H1 4.000
(完整版)圆型水池计算程序
q=ΣG／π *R62= 59.44
(kn/m2)
fa ＝ 100.00 (kn/m2) 第 3 页，共 4 页
5．地基 承载力验 算：
基本计算
q = 59.43 ≤ f = 100
地基承载力 满足强度要 求．
(kn/m2)
第 4 页，共 4 页
H4 0.000
R6 19.600
H5 0.000
R7 2.350
H6 4.000
R8 1.050
h1 0.150
三．抗 浮计 算：
1．池重 计算：
2. 浮力 计算： 3. 抗浮 验算： 4. 施工 阶段限制 水位：
走道板重
池G1壁=π重 443.76
(kn)
溢流G2槽=π底 4216.80
(kn)
一．结 构简 图：
基本计算
二．几 何参 数：
（单位： m）
第 1 页，共 4 页
基本计算
R1 20.300
R9 0.750
h2 0.000
R2 19.350
H1 4.000
h3 0.500
R3 19.000
H2 0.000
h4 0.000
R4 18.300 水位H3 3.500
h5 0.250
R5 18.500
(m)
四．地 基承载 力计 算：
1. 荷载 计算：
2．基底 压力： 4．修正 后地基承 载力特征 值：
池净重： G=Gj*1.2= 覆土重： G9*1.2=
G10=π 池内水 *R32*H3*10
重： *1.2= 池内设备 及其它重
量： G11=
ΣG ＝
圆水池结构计算书
3.3333 1.8431 0.3542 4.3333 2.3961 0.4604
4) 最不利组合内力 最小值：
0.0H 0.1H 0.2H 0.3H 0.4H 0.5H 0.6H 0.7H 0.75H 0.8H 0.85H 0.9H 0.95H 1.0H
0 0 -52.06 -66.12
Nθ min(标准值) Nθ min(设计值) Qxmin(标准值) Qxmin(设计值) Mxmin(标准值)
11.059 2.125 14.377 2.7626
0.1858 0.2648 1.7082 2.8534 4.2499 4.4812 2.3034 3.5059 14.285 0.236 0.3365 2.1706 3.6248 5.3979 5.6911 2.9254 4.4525 18.142 0.031 0.0441 0.2847 0.4756 0.7083 0.7469 0.3839 0.5843 2.3808 0.0393 0.0561 0.3618 0.6041 0.8997 0.9485 0.4876 0.7421 3.0237
0.1705 -0.17 -1.101 -1.846 -2.785 -2.958 -1.559 3.1324 12.96 0.2145 -0.215 -1.386 -2.321 -3.503 -3.722 -1.967 3.9295 16.287 0.0284 -0.028 -0.184 -0.308 -0.464 -0.493 -0.26 0.5221 2.16
-30.63 -33.36 -36.ห้องสมุดไป่ตู้ -36.97 -36.95 -36.78 -36.78 -36.94 -37.08 -37.25 -37.29 -37.03 -36.17 -34.37 -42.88 -46.71 -50.54 -51.76 -51.74 -51.5 -51.49 -51.69 -51.87 -52.09 -52.13 -51.8 -50.71 -48.43
圆型水池结构完整计算表-test
-7.7119
-168.4322
3. 双面粉刷(加保温砖)混凝土池壁的湿度荷载 (等效温度单位为 0C) Δu -0.011 UR -0.004
等效壁面温差Δ tu 等效季节温差tRu
-5.4819
-11.0422
注：水温To 一般取最低日平均水温，初始气温TNa 取施工闭合时的月平均气温。
温度荷载计算 一. 壁面温差及中面温差 内粉刷 池壁厚 h1 (m) h (m) 0.02 0.35 最低气温TN -2.50 初始气温TNa 28.50
保温层 h3 (m) 0.12
外粉刷 h2 (m) 0.02
最低日均水温To 内壁与水交换热阻Ro 5.00 0.02
1. 单层混凝土池壁的温度荷载 (温度单位为 0C)
tN
-5.00 Δ t＝外侧温度－内侧温度
2. 双面粉刷混凝土池壁的温度荷载 (温度单位为 0C)
tN
-5.000
Δt -4.837
tR
-26.6406
3. 双面粉刷(加保温砖)混凝土池壁的温度荷载 (温度单位为 0C)
tN
-5.000
Δt -3.124
tR
-25.5280
二. 壁面湿差及中面湿差 空气相对湿度% 池壁外侧湿度ψ N 80 0.014 1. 单层混凝土池壁的湿度荷载 (等效温度单位为 0C) Δu -0.023 UR -0.006
等效壁面温差Δ tu 等效季节温差tRu
-11.3750
-17.0625
2. 双面粉刷混凝土池壁的湿度荷载 (等效温度单位为 0C) Δu -0.015 UR -0.056
第 1 页，共 1 页
水池结构计算书
水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。
M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。
1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
水池计算(圆形水池计算,中间一支柱)
半径r m 5.65
水池净宽dn m 11
顶、底板均按有中心支柱的圆板计算 顶板支柱的柱帽计算宽度ct m 1.3 底板支柱的柱帽计算宽度cb m 1.4 柱的宽度 m 0.4
柱的宽度 m 0.5
中国水利水电出版社
一支柱) 一支柱)
水池净高Hn m 4
水池壁厚h m 0.3
帽子的高度 m 0.37
参考文献：水工混凝土结构设计手册（周氏 章国定等主内力计算( 圆形水池结构内力计算(中间一支柱 1.计算简图的确定
池壁与顶板及底板均为整体连接，属于弹性固定。 池壁计算高度H m 4.3 水池的计算直径d m 11.3 底板厚度h1 m 0.35 顶板厚度h2 m 0.25
帽顶板的厚度 m 0.08
帽子的高度 m 0.35
帽底板的厚度 m 0.1
圆形水池结构计算书
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30*修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载 荷载效应准永久值 作用效应基本组合设计值 活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩： 计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值 基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005=⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。
圆池敞口计算
0.6
0.203
-6.59 -0.039 4.02 -2.57
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
0.9
0.315
-10.20 -0.050 5.16 -5.04
1.2
0.434
-14.05 -0.027 2.79 -11.26
1.5
0.557
-18.04 0.069 -7.14 -25.18
1.8
0.665
-21.56 0.284 -29.57 -51.13
活载分项系数γQ= 活荷载准
永浮久力系折数减
系数ηred= 荷载分项系数=
9.6 1.1 1.54 25500 210 210000 10 25 18 18 24 100 1.5 1.2 1.4 0.1 1 0.9
N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2
合下的池壁
表7
45°= 0.7854
度
二、结构整
土摩擦角 φ=
0.5236
度
体1、验自算重组
成水池自重标
准值由下列
（池壁+砂浆）重q1= 246.85
kN
（池底+砂浆）重q2= 160.18
kN
水池总自重标准值G= 407.04
kN
池底外伸覆土重q3= 188.94
kN
池底垫层重q4= 63.41
kN
2、整体抗
浮验算
1.8
0.665 -60.45 1.100 -1.89 0.284 -1.97 -64.31
0.7
2.1
0.720 -65.39 1.035 -1.77 0.632 -4.38 -71.55
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载 荷载效应准永久值 作用效应基本组合设计值 活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩： 计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值 基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005=⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。
2）M 5区格板087.0h A M s qsq =σ=12.0157087.01068.373⨯⨯⨯=229.89N/mm 2 15020005.015705.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.011=⨯⨯⨯-=-=189.229011.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.458C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(011.01011.0305.1(101.289.229458.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 故满足裂缝宽度要求。