人防地下室计算书
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。
人防及通风计算书-暖通
地下室人防及通风计算书一.平时风量计算:本工程地下室汽车库建筑面积16130.92㎡，为八个防火分区。
其中防火分区一、防火分区二、防火分区三均为汽车库；防火分区四与防火分区六为设备用房；防火分区五、防火分区七以及防火分区八平时为自行车库，战时为二等人员掩蔽场所，分为两个防护单元（防火分区五为一个防护单元，防火分区七与防火分区八为一个防护单元），防护等级均为甲类核六级、常六级，防化等级均为丙级,人防部分面积为4320.7㎡.汽车库可停放汽车325辆。
汽车库平时排风系统与火灾排烟系统合用，排风机兼排烟风机。
平时排风量、排烟量均按换气次数6次/h计算。
汽车库平时排风，由机械补风和汽车坡道进行自然补风。
火灾时，排烟风机继续运行排烟，其它与消防无关通风设备关闭，此时补风方式采用机械补风，补风量不小于总排烟量的50%。
自行车库平时通风以及消防排烟参照汽车库相关规范执行，按换气次数为6次/h计算。
设置机械补风，补风量不小于总排烟量的50%。
一）人防地下室车库通风计算：人防非机动车库为三个防火分区，四个防烟分区。
面积分别为1057㎡、714㎡、922㎡、955㎡。
板下净高3.5m。
①排风、排烟量：L=1.1x（1057+714）x3.5x6=40910CMH选用风机： PYHL3-2A NO.9.5A 41000CMH 650Pa 11KW 535Kg 83dB排风机单位风量耗功率：Ws=650/（3600x0.6）=0.3W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL3-2A NO.9A 23618CMH 362Pa 4KW 460Kg 75dB Ws=0.213②排风、排烟量：L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机：PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg 75dB排风机单位风量耗功率：Ws=540/（3600x0.6）=0.25W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116③排风、排烟量：L=1.1x922x3.5x6=21298CMH选用风机：PYHL-14A NO.8A 22000CMH 540Pa 5.5KW 363Kg 75dB排风机单位风量耗功率：Ws=540/（3600x0.6）=0.25W/(m^3/h)补风：按不小于50%取值，所选风机为HL-14A NO.7.5A 13668CMH 251Pa 2.2KW 295Kg 67dB Ws=0.116二.战时风量计算:战时为核6级二等人员掩蔽部，分两个防护单元。
人防计算书
200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。
≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口） 侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。
人防计算书
杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。
人防计算书
人防设计计算书人防计算书一、设计依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）二、荷载取值人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级,常6级物资库，地下一层为甲类核6级,常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，并取最不利组合配筋。
三、材料墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋：采用HRB400级。
四、结构体系本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。
五：设计方法人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计。
地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正，scct等结构计算软件，按相应人防荷载进行设计。
因每层净高均小于 3.6m，门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
六：构件计算LKQ1临空墙计算3600x3600mm,双向板一、计算条件：工程名称: 工程一工程项目: 项目一临空墙编号: LKQ1临空墙的宽度L x(mm): 3600临空墙的高度L y(mm): 3600临空墙的厚度t(mm): 300临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160临空墙保护层厚度c(mm): 20临空墙混凝土强度等级: C35临空墙钢筋级别: HRB400内力计算采用弹性方法: 否临空墙最小配筋率(%): 0.25动荷载下构件允许延性比[ ]: 1.0进行斜截面抗剪验算: 是进行抗冲切验算: 是二、计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)系数说明：Mx,Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；My,Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩；(2)(3)(4)人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：V = [q × (2 × Ly-Lx) × Lx / (4 × Ly)] / 1000= [160.00 × (2 × 3600 - 3600) × 3600 / (4 × 3600)] / 1000 = 144.00 kN混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1.43 N/mm2混凝土材料综合调整系数：γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.43 × 1.50 × 0.8 = 1.72 N/mm2截面有效高度: H0 = H-c- 10 = 300 - 20 - 10 = 270 mmβh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H0 = 0.7 × 1.0000 × 1.72 × 270 = 324.32 kN人防组合下, V ≤ 0.7 × βh × f td × H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求!(5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：人防组合面荷载值：q = 160 kN/m2混凝土抗拉强度：f t = 1.43 N/mm2调整后的混凝土抗拉强度: f td = f t × r d = 1.43 × 1.50 = 1.72 N/mm2H0 = H-c1- 8 = 300 - 20 - 8 = 272 mmβh = 1F L = q × (Lx- 2 × H) × (Ly- 2 × H) / 1000000= 160.00 × (3600 - 2 × 300) × (3600 - 2 × 300) / 1000000 = 1440.00 kN u m = (Lx-H) × 2 + (Ly-H) × 2 = (3600 - 300) × 2 + (3600 - 300) × 2 = 13200 mmR = 0.7 × βh × f td × u m × H0 / 1000= 0.7 × 1.00 × 2.15 × 13200 × 272 / 1000 = 5390.99 kN人防组合下, F L ≤ 0.7 × βh × f t × u m × H0 , 板抗冲切验算满足要求!LKQ2 临空墙计算7200x3600 双向板一、计算条件：工程名称: 工程一工程项目: 项目一临空墙编号: LKQ1临空墙的宽度L x(mm): 7200临空墙的高度L y(mm): 3600临空墙的厚度t(mm): 300临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160临空墙保护层厚度c(mm): 20临空墙混凝土强度等级: C35临空墙钢筋级别: HRB400内力计算采用弹性方法: 否临空墙最小配筋率(%): 0.25动荷载下构件允许延性比[β]: 1.0进行斜截面抗剪验算: 是进行抗冲切验算: 是二、计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)系数说明：Mx,Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；My,Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩；(2)(3)(4)人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：V = [q × (2 × Lx-Ly) × Ly / (4 × Lx)] / 1000= [160.00 × (2 × 7200 - 3600) × 3600 / (4 × 7200)] / 1000 = 216.00 kN混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1.43 N/mm2混凝土材料综合调整系数：γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.43 × 1.50 × 0.8 = 1.72 N/mm2截面有效高度: H0 = H-c- 10 = 300 - 20 - 10 = 270 mmβh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H0 = 0.7 × 1.0000 × 1.72 × 270 = 324.32 kN人防组合下, V ≤ 0.7 × βh × f td × H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求!(5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：人防组合面荷载值：q = 160 kN/m2混凝土抗拉强度：f t = 1.43 N/mm2调整后的混凝土抗拉强度: f td = f t × r d = 1.43 × 1.50 = 1.72 N/mm2H0 = H-c1- 8 = 300 - 20 - 8 = 272 mmβh = 1F L = q × (Lx- 2 × H) × (Ly- 2 × H) / 1000000= 160.00 × (7200 - 2 × 300) × (3600 - 2 × 300) / 1000000 = 3168.00 kNu m = (Lx-H) × 2 + (Ly-H) × 2 = (7200 - 300) × 2 + (3600 - 300) × 2 = 20400 mmR = 0.7 × βh × f td × u m × H0 / 1000= 0.7 × 1.00 × 2.15 × 20400 × 272 / 1000 = 8331.52 kN人防组合下, F L ≤ 0.7 × βh × f t × u m × H0 , 板抗冲切验算满足要求!LKQ3 临空墙计算单向板本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准。
人防工程计算书
人防工程计算书人防工程设计计算书建设单位：工程名称：专业：暖通计算：校对：审核：2010年1月12日本工程地下室汽车库战时按核六级常六级乙类人民防空地下室进行设防，人防建筑面积为2090 ㎡，按一个防护单元四个抗爆单元进行设计，平时用途为地下汽车库，战时为二等人员掩蔽所，人防掩蔽面积1200㎡，掩蔽人员为1200人，多余面积作物资储备库。
人员掩蔽所设清洁式、滤毒式和隔绝式通风系统。
清洁式通风系统新风量按大于每人5 m3/h计算，滤毒式通风系统新风量按大于每人2 m3/h计算。
防毒通道按换气次数不小于40次/ h，工事超压值为50Pa设计，隔绝防护时间按不小于3小时校核。
进风系统主要由清洁滤毒送风机、油网过滤器、滤毒器和密闭阀组成。
排风系统主要由混流风机（卫生间排风）、自动排气阀、通风短管和密闭阀组成。
1）风量计算设计定员为1200人，清洁区体积V=1860×4.0=7440 m3防毒通道体积V1=9.5×4.0=38m3清洁式送风量G1=1200×5=6000 m3/h滤毒式送风量G2=1200×2=2400 m3/h清洁式排风量按干厕换气次数15次/h计，G3=80×4×15=4800 m3/h2）设备选型油网除尘器LWP-D，G=3*2750=8250 m3/h，十块装，立式安装，阻力=73.5Pa。
过滤吸收器SR78-1000，三台。
G=1000 m3/h，阻力〈700Pa。
清洁式和滤毒式送风机共用，选择DJF-1型电动脚踏两用风机，三台。
每台参数如下：清洁通风时(运行三台) ：电动：风量G=2750m3/h 脚踏：风量G=2350m3/h风压H=750Pa风压H=750Pa转速n=3000 rpm 转速n=2750 rpm功率P=1.1Kw虑毒通风时(运行二台) ：电动：风量G=1600 m3/h 脚踏：风量G=1250m3/h风压H=1250Pa 风压H=1250Pa转速n=3000 rpm 转速n=2750 rpm功率P=1.1Kw清洁式排风风机为SWF-ⅠNo.4型混流风机，其参数如下：风量G=5400 m3/h风压H=350Pa功率P=2.2Kw3）校核计算防毒通道换气次数：n=(2400-4%V)/V1=(2400-4%×7440)/38=55.3>40次/h满足设计要求。
人防地下室楼梯计算书
AT1(正向荷载作用)2020/7/15楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值(kN/m2)地下室类别甲类防空地下室乙类防空地下室抗力级别等效静荷载标准值抗力级别等效静荷载标准值正面荷载反面荷载室外出入口甲类室外核6B级常6级5020常6级50甲类室外核6级常6级6030常5级110甲类室外核5级常5级12060室内出入口甲类室内核6B级常6级4020常6级40甲类室内核6级常6级6030室外出入口乙类室外常6级50乙类室外常5级110室内出入口乙类室内常6级40楼梯正面作用计算简图已知条件：等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级60友情提示：1。
甲类防空地下室按等效静荷载正面与反面分别作用计算乙类防空地下室按等效经荷载正面作用计算，。
梯板几何尺寸参数及公式输入数值(mm) 2.粉色位置为输入已知条件数水平步级数n19 3.表中构件配筋建议不小于本表初始值踏步宽b1250 4等效静荷载的作用方向均与构件表面垂直梯段净高H=n2*a11633上折平台跨L20下折平台跨L30斜板厚取值h=(L'+L2+L3)/30取整200板保护层按20mm取楼梯栏板自重glb0.50平台跨度Lt2100梯砼等级C?(20,25,30,35,40)50梯梁梁跨Lb2600梯梁梁宽b b300梯梁梁高h b500垂直步级数n210梯段净跨L1=n1*b12250踢步高a1163.3楼梯斜板长L'2780梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2250斜板厚h=(L'+L2+L3)/3093梯板荷载计算(kN/m)斜板重(标准值)g1=25*h*L'/10^611.25步级重(标准值)g2=25*0.5*a1*b1*n1/10^6 4.5920水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*((a1+b1)*n1+L2+L3)/10000001.4920水泥沙浆面层(标准值)g4=20*20*(L'+L2+L3)/10^6 1.11梯级面层(按大理石)容重Rm28梯级面层(按大理石30mm)自重g5=Rm*30*(a1+b1)*n1/10^6 3.12人防等效静载q185.60总荷载(设计值) 1.2G+1.0ql97.10梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^649.16梯板配筋计算砼抗压强度 1.5*fc34.65梯钢筋等级HRB335 1.35*fy(HRB335)405梯钢筋等级HRB400 1.2*fy(HRB400)432板配筋HRB335As(HRB335)732板配筋HRB400As(HRB400)687选取的板筋直径D14计算间距1000/(πD^2/4)224.1最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台板厚t200平台荷载(设计值)Gt+Qt70.13平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/100000038.66平台配筋HRB400As(HRB400)537选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(πD^2/4)211最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算kN/m梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/1000109.24平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/100073.63总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb187.37栏板传来集中力(设计值)P=1.2*glb*(L'+L2+L3) 1.67梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001105.55梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb159.42梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)551梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)844最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m4最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm22最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1521最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb5最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db22最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1901梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P244.42梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0270.88是否构造梁箍筋HPB235可构造配箍-26.46砼抗拉强度 1.5*ft 2.835单肢抗剪箍筋（2－100）HRB335Asv-5.62最后选定梁单肢箍筋HPB23510-100/150(2)78.54箍筋的选择请注意梁宽选择合适的肢数单肢抗剪箍筋（2－100）HRB400ASV-5.27单肢抗剪箍筋（2－100）HPB235-7.23人防楼梯计算(反向荷载作用)楼梯反面作用计算简图等效荷载(kN/m2)人防等级甲类室外核6级常6级30梯板荷载计算人防等效静载q242.80总荷载(设计值) 1.0q2-1.0G33.21梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/10^616.81梯板配筋计算板配筋HRB335As(HRB335)246板配筋HRB400As(HRB400)231选取的板筋直径D(HRB400)14计算间距1000/(πD^2/4)666.3最后选定斜板筋间距@100平台配筋计算平台荷载(设计值)Gt+Qt-5.60平台跨中弯矩Mt=1/8*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000-3.09平台配筋HRB400As(HRB400)-42选用的板筋直径(HRB400)d(HRB400)12计算间距1000/As1/(0.785D2)-2693最后选用平台板筋间距@150楼梯平台梁配筋计算梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b10.10梯板传来荷载(设计值)g6=(G+Q)*L0/2/100037.37平台传来荷载(设计值)g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000-5.88总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb41.59栏板传来集中力(设计值)P=1.0*glb*L'-1.39梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/100000123.43梯梁跨中弯矩Mb2=1/8*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb34.24梁面纵筋(HRB400)As(HRB400)176梁底纵筋(HRB400)As(HRB400)120最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm25最后选定梁面纵筋(HRB400)面积1472最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb4最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db25最后选定梁底纵筋(HRB400)面积1963梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P53.37梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0276.84是否构造梁箍筋HRB300可构造配箍-223.47。
人防地下室墙体计算书
WQ1地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm K=0.50，地下水位设防高度为5100mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=1000mm，地下室侧墙计算跨度Lo=4800mm，临水面保护层为40mm；地面堆载q=10kN/mm d=350mm，截面有效高度ho=300mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=360N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×1.00=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(0.30+4.80)=28.05kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(0.30+4.80)=51.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=5.00×4.8/8=14.40kN.mm2=q2×Lo/15=9.00×4.8/15=13.82kN.mm3=q1×Lo/15=28.05×4.8/15=43.08kN.mm4=q1×Lo/8=51.00×4.8/15=78.34kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=161.62kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=300-√(300-2×161.62×1000000/1/16.7/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=34.21mm<ξb×ho=157.71mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×16.7×1000×34.21/360=1,587mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=14.40+13.82+43.08+78.34=149.64kN.m实配钢筋为：18@75钢筋面积As=3,393mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×300=175000mmρte=As/Ate=3,393/175000=0.0194纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=150×1000000/(0.87×300×3,393)=169 N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.2/0.02/169/=0.6635最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.6635×169×(1.9×40+0.08×18/0.02)/200000=0.1769mm5、人防计算：本工程为6级人防地下室。
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目录一、工程概况 (2)二、主要设计规范及标准： (2)二、主要构件的计算 (2)2.1顶板 (2)2.2侧壁 (3)2.2.5底板 (17)2.2.6基础梁计算 (21)2.2.7基础计算 (21)2.2.8 人防楼梯计算 (21)三、地下室抗浮验算 (22)一、工程概况本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。
建筑总高度19.6米，局部24.4米。
安全等级二级，设计使用年限50年。
地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。
地下室采用现浇混凝土梁板式结构。
地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35.基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。
本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。
二、主要设计规范及标准：《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005）《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98）二、主要构件的计算2.1顶板2.1.1恒荷载室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02kn m，观景亭等部位取/252/kn m 。
室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。
2.1.3 战时荷载常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条） 覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ，核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条） 覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ， 综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。
（1）构件截面尺寸详见附件一 （2）平时荷载布置图详见附件二 （3）战时荷载布置图详见附件三 （4）平时构件配筋详见附件四 （5）战时构件配筋详见附件五 2.2侧壁2.2.1平时荷载按照防水水位(-0.85)计算水对外墙的侧压力，按照室外地坪标高（-0.45）计算土对外墙的侧压力。
取坡顶荷载q =202/kn m （考虑消防通道对侧壁的影响）,分项系数取1.4。
水压力计算w w w f h γ==10X3.95=39.52/kn m土压力计算土的重度（γ）取203/kn m ，浮重度（'γ）取103/kn m 。
按照静止土压力计算（取0.5倍的土重），并把坡顶活荷载转化为土的等效高度（1h ）与土压力一并计算。
1h γ=20x 1h=(20x1.4/1.2=23.3)则1h =1.2m2.2.2 平时外墙计算 1、Q1、WQ1 （2）荷载简图如下:可转化为如下图来计算（偏于安全）荷载设计值:水和土压力分项系数取 1.2(坡顶荷载已转化为恒荷载)，则均布荷载 1.2×16=19.22kn m/三角形荷载60×1.2=722kn m/(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2、Q2、WQ2（1）荷载简图如下:可转化为如下图来计算荷载设计值:水和土压力分项系数取1.2，则均布荷载1.2×25=302kn m/三角形荷载45.5×1.2=54.62kn m/(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2墙厚：300mm (4)计算结果：2.2.3人防墙荷载1、常规武器爆炸在饱和土中产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.7.3条）2ce q =602/kn m2、核规武器爆炸在饱和土中产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.3条）2e q =602/kn m3、临空墙（人防区与非人防区间隔墙）常规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值不计入（《人防规范》4.7.8条） 核规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.9条）2'e q =1102/kn m2.2.4 人防墙计算荷载简图及设计值(人防荷载分项系数取1.0，其他荷载取1.2)，计算时材料提高系数（《人防规范》4.2.3条）:混凝土1.5，钢筋1.35。
1、WQ1可以转化为如下计算（2）计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2、WQ2可以转化为以下简图（2）计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：3、LKQ1(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：4、LKQ2(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2.2.5底板1、活荷载 4.02/kn m2、恒荷载(1) 有地下水时有地下水时水浮力 -402/kn m 底板自重 0.4×25=10 2/kn m 底板面层 1.52/kn m底板荷载设计值 1.2x40-0.9x(10+1.5)=37.652/kn m (2)无地下水时底板自重 0.4×25=10 2/kn m 底板面层1.5 2/kn m3、战时荷载常规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值不计入（《人防规范》4.7.4条） 核规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.5条）3e q =-252/kn m4、荷载设计值（1）平时荷载设计值无地下水时：1.2×(10+1.5)+1.4×4.0=19.42kn m/1.35×(10+1.5)+1.0×4.0=19.532kn m/取19.532kn m/（2）战时荷载设计值1.0×25+1.2×40-0.9×(10+1.5)=62.652kn m/计算时取三者中的大值计算（战时荷载考虑材料提高系数）5、B1计算（人防荷载）（1）计算简图（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2材料强度提高系数混凝土1.5，钢筋1.35（3）计算结果：跨中挠度：8.359mm6、B2计算（人防荷载）（1）计算简图（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2材料强度提高系数混凝土1.5，钢筋1.35（3）计算结果：跨中挠度：8.622mm7、B1计算（平时荷载）（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2（3）计算结果：8、B2计算（平时荷载）（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2（3）计算结果：跨中挠度：6.019mm2.2.6基础梁计算详见附件62.2.7基础计算1、概况本工程桩基础采用静压 400-95AB型PHC高强度预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN.基础荷载应用PKPM SA TWE计算结果（详见附件7）。
2、承台及桩承载力计算详见附件82.2.8 人防楼梯计算1、荷载本工程人防楼梯共设2部，其中楼梯1（位置详见结构图）为战时次要出口，楼梯2（位置详见结构图）为战时主要出入口。
楼梯1为室内出入口且为战时次要出入口，可以不计入常规和核武器爆炸产生的等效静荷载。
楼梯2为室外主要出入口，按照《人民防空地下室设计规范》4.7.10该楼梯在常规武器爆炸产生的等效静荷载为502kn m（垂直作用在构件表面）/按照《人民防空地下室设计规范》4.8.10该楼梯在核武器爆炸产生的正面作用等效静荷载为602kn m（垂直作用在构件表面）。
//kn m，反面作用等效静荷载302三、地下室抗浮验算地下室底板水浮力402/kn m ，地下室底面积22402m 。
总体浮力W F =40×2240=89600kn ，上部结构（包括地下室自重）K G =m in N =110795.3knK G /W F =1.24>1.2满足要求。
在施工阶段为了保证地下室抗浮要求，须待主体结构施工完毕后方可停止施工降水。