雨篷结构计算
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雨篷工程
结构设计计算书
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二〇一一年十月十八日
玻璃雨篷结构计算
1 计算位置示意图
大样A-DY02示意图
2 计算点标高
计算点标高：5.1m；
3雨篷荷载计算
3.1玻璃雨篷的荷载作用说明
玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：
(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；
(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；
(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；
在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时：
a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k)
b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k)
B：考虑负风压时：
按下面公式进行荷载组合：
S k-=1.0G k+1.4w k
3.2风荷载标准值计算
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
w k-=βgzμzμs1-w0
上式中：
w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
w k-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：5.1m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于C类地形，5.1m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.297
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地：μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于C类地形，5.1m高度处风压高度变化系数：
μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363
μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0；
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，天津地区取0.0005MPa；
(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：
龙骨构件的从属面积：
A=2.85×1.6=4.56m2
LogA=0.659
μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.434
μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.736
w kA+=βgzμzμsA1+w0
=2.297×0.7363×0.434×0.0005
=0.000367MPa
w kA-=βgzμzμsA1-w0
=2.297×0.7363×1.736×0.0005
=0.001468MPa
(2)计算玻璃部分的风荷载标准值：
玻璃构件的从属面积：
A=1.6×1.5=2.4m2
LogA=0.38
μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.462
μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.848
w kB+=βgzμzμsB1+w0
=2.297×0.7363×0.462×0.0005
=0.000391MPa
w kB-=βgzμzμsB1-w0
=2.297×0.7363×1.848×0.0005
=0.001563MPa
3.3风荷载设计值计算
w A+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
w kA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
w A-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
w kA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
w A+=1.4×w kA+
=1.4×0.000367
=0.000514MPa
w A-=1.4×w kA-
=1.4×0.001468
=0.002055MPa
w B+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
w kB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
w B-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
w kB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
w B+=1.4×w kB+
=1.4×0.000391
=0.000547MPa
w B-=1.4×w kB-
=1.4×0.001563
=0.002188MPa
3.4雪荷载标准值计算
S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)
S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，天津地区50年一遇最大积雪的自重：0.0004MPa.
μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：
S k=μr×S0
=2.0×0.0004
=0.0008MPa
3.5雪荷载设计值计算
S：雪荷载设计值(MPa)；
S=1.4×S k
=1.4×0.0008
=0.00112MPa
3.6雨篷面活荷载设计值
Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；
Q k：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2
Q=1.4×Q k
=1.4×500/1000000
=0.0007MPa
因为S k>Q k，所以计算时雪荷载参与正压组合！
3.7雨篷构件恒荷载设计值
G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
G k：雨篷结构平均自重取0.0005MPa；
因为G k与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+=1.2×G k
=1.2×0.0005
=0.0006MPa
G-=G k
=0.0005MPa
3.8选取计算荷载组合
(1)正风压的荷载组合计算：
S kA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； S A+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； S kA+=G k+w kA++0.7S k
=0.001427MPa
S A+=G++w A++0.7S
=0.001898MPa
S kB+：正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)； S B+：正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)； S kB+=G k+w kB++0.7S k
=0.001451MPa
S B+=G++w B++0.7S
=0.001931MPa
(2)负风压的荷载组合计算：
S kA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； S A-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； S kA-=G k+w kA-
=0.000968MPa
S A-=G-+w A-
=1.0G k+1.4w kA-
=0.001555MPa
S kB-：负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)； S B-：负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)； S kB-=G k+w kB-
=0.001063MPa
S B-=G-+w B-
=1.0G k+1.4w kB-
=0.001688MPa
(3)最不利荷载选取：
S kA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
S A：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
S kA=0.001427MPa
S A=0.001898MPa
S kB：作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
S B：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
S kB=0.001451MPa
S B=0.001931MPa
4雨篷杆件计算
基本参数：
1：计算点标高：5.1m；
2：力学模型：悬臂梁；
3：荷载作用：集中力荷载；
4：悬臂总长度：a=2850mm；
5：分格宽度：B=1600mm；
6：玻璃板块配置：夹层玻璃8+1.52PVB+8 mm；
7：悬臂梁材质：Q235；
本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
4.1悬臂梁的受力分析
(1)集中荷载值计算：
本工程结构的每个梁上，共有i=3个集中力作用点，下面对这些力分别求值： P ki：每个集中力的标准值(N)；
P i：每个集中力的设计值(N)；
a i：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；
S k：组合荷载标准值(MPa)；
S：组合荷载设计值(MPa)；
B：分格宽度(mm)；
a1=750mm
a2=1050mm
a3=1050mm
P k1=S k Ba2/2
=1198.68N
P1=SBa2/2
=1594.32N
P k3=S k Ba3/2
=1198.68N
P3=SBa3/2
=1594.32N
P k2=S k B(a2+a3)/2
=2397.36N
P2=SB(a2+a3)/2
=3188.64N
(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算：
M：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
M i：单个作用力P i作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
b i：单个作用力P i作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
P i：每个集中力的设计值(N)；
M i=P i×b i
M=ΣM i
M1=P1b1
=1195740N·mm
M3=P3b3
=4543812N·mm
M2=P2b2
=5739552N·mm
M=ΣM i
=11479104N·mm
4.2选用材料的截面特性
材料的抗弯强度设计值：f=215MPa
材料弹性模量：E=206000MPa
主力方向惯性矩：I=65114112mm4
主力方向截面抵抗矩：W=434094mm3
塑性发展系数：γ=1.05
4.3梁的抗弯强度计算
按悬臂梁抗弯强度公式,应满足：
M/γW≤f
上式中：
M：悬臂梁的弯矩设计值(N·mm)；
W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；
则：
M/γW=11479104/1.05/434094
=25.185MPa≤215MPa
悬臂梁抗弯强度满足要求。
4.4梁的挠度计算
d f：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
d f,lim：悬臂梁悬臂端挠度限值(mm)；
d fi：单个作用力P i作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
b i：单个作用力P i作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
P ki：每个集中力的标准值(N)；
a：悬臂梁总长度(mm)；
d fi=P ki b i2a(3-βi)/6EI
βi=b i/a
d f=Σd fi
d f1=P k1b12a(3-β1)/6EI
=0.065mm
d f3=P k3b32a(3-β3)/6EI
=0.69mm
d f2=P k2b22a(3-β2)/6EI
=0.651mm
d f=Σd fi
=1.406mm
d f,lim=2×2850/250=22.8mm
1.406mm≤d f,lim=2
2.8mm
悬臂梁杆件的挠度满足要求!
5雨篷焊缝计算
基本参数：
1：焊缝高度：h f=6mm；
2：焊缝有效截面抵抗矩：W=250891mm3；
3：焊缝有效截面积：A=3360mm2；
5.1受力分析
V：剪力(N)
a：悬臂长度(mm)：
B：分格宽度(mm)；
M：弯矩(N·mm)
V=SaB
=0.001898×2850×1600
=8654.88N
M=11479104N·mm
5.2焊缝校核计算
校核依据：
((σf/βf)2+τf2)0.5≤f f w 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
f f w：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σf/βf)2+τf2)0.5
=((M/1.22W)2+(V/A)2)0.5
=((11479104/1.22/250891)2+(8654.88/3360)2)0.5
=37.591MPa
37.591MPa≤f f w=160MPa
焊缝强度能满足要求
6玻璃的选用与校核
基本参数：
1：计算点标高：5.1m；
2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1600mm×1500mm；
3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8+1.52PVB+8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；
6.1玻璃板块荷载组合计算
(1)玻璃板块自重：
G k：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G：玻璃板块自重设计值(MPa)；
t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；
t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；
γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；
w k+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
G k=γg(t1+t2)
=25.6/1000000×(8+8)
=0.00041MPa
因为G k与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
G k：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G+=1.2×G k
=1.2×0.00041
=0.000492MPa
G-=G k
=0.00041MPa
(2)正风压的荷载组合计算：
S k+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
S k+=G k+w k++0.7S k
=0.001361MPa
S+=G++w++0.7S
=0.001823MPa
(3)负风压的荷载组合计算：
S k-：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S-：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
S k-=G k+w k-
=0.001153MPa
S-=G-+w-
=1.0G k+1.4w k-
=0.001778MPa
(4)最不利荷载选取：
S k：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
S k=0.001361MPa
S=0.001823MPa
6.2玻璃板块荷载分配计算
S k：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
S k1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
S k2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
S k1=S k t13/(t13+t23)
=0.001361×83/(83+83)
=0.00068MPa
S1=St13/(t13+t23)
=0.001823×83/(83+83)
=0.000912MPa
S k2=S k t23/(t13+t23)
=0.001361×83/(83+83)
=0.00068MPa
S2=St23/(t13+t23)
=0.001823×83/(83+83)
=0.000912MPa
6.3玻璃的强度计算
校核依据：σ≤[f g]
(1)上片校核：
θ1：上片玻璃的计算参数；
η1：上片玻璃的折减系数；
S k1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
θ1=S k1a4/Et14……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.00068×12504/72000/84
=5.629
按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.995；
σ1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.1504；
σ1=6m1S1a2η1/t12
=6×0.1504×0.000912×12502×0.995/82
=19.992MPa
19.992MPa≤f g1=42MPa(钢化玻璃)
上片玻璃的强度满足!
(2)下片校核：
θ2：下片玻璃的计算参数；
η2：下片玻璃的折减系数；
S k2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
θ2=S k2a4/Et24……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.00068×12504/72000/84
=5.629
按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.995
σ2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.1504；
σ2=6m2S2a2η2/t22
=6×0.1504×0.000912×12502×0.995/82
=19.992MPa
19.992MPa≤f g2=42MPa(钢化玻璃)
下片玻璃的强度满足!
6.4玻璃最大挠度校核
校核依据：
d f=ημS k a4/D≤d f,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
d f：玻璃板挠度计算值(mm)；
η：玻璃挠度的折减系数；
μ：玻璃挠度系数，查表得μ=0.02322；
D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；
d f,lim：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的60，为20.833mm；其中：
D=Et e3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t e：玻璃的等效厚度(mm)；
υ：玻璃材料泊松比，为0.2；
t e=(t13+t23)1/3……6.1.4-5[JGJ102-2003]
=(83+83)1/3
=10.079mm
D=Et e3/(12(1-υ2))
=72000×10.0793/(12×(1-0.22))
=6399298.269N·mm
θ：玻璃板块的计算参数；
θ=S k a4/Et e4……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001361×12504/72000/10.0794
=4.4719
按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1
d f=ημS k a4/D
=1×0.02322×0.001361×12504/6399298.269
=12.057mm
12.057mm≤d f,lim=20.833mm
玻璃的挠度能满足要求!
7雨篷埋件计算(土建预埋)
7.1校核处埋件受力分析
V：剪力设计值(N)；
N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处无轴向拉、压力；
M：根部弯矩设计值(N·mm)；
根据前面的计算，得：
N=0N
V=8654.88N
M=11479104N·mm
7.2埋件计算
校核依据，根据JGJ102-2003的规定，锚筋的总截面面积需要同时满足以下条件：
(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应同时满足下面的条件：
a：A S≥V/a r a v f y+N/0.8a b f y+M/1.3a r a b f y z C.0.1-1[JGJ102-2003]
b：A S≥N/0.8a b f y+M/0.4a r a b f y z C.0.1-2[JGJ102-2003]
(2)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应同时满足下面的条件：
c：A S≥(V-0.3N)/a r a v f y+(M-0.4Nz)/1.3a r a b f y z C.0.1-3[JGJ102-2003]
d：A S≥(M-0.4Nz)/0.4a r a b f y z C.0.1-4[JGJ102-2003]
其中：
A S：锚筋的总截面面积(mm2)；
V：剪力设计值(N)；
N：法向拉力或压力设计值(N)，压力设计值不应该大于0.5f c A，此处A为锚板的面积； M：弯矩设计值(N·mm)；
a r：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；
a v：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；
f y：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa；
a b：锚板弯曲变形折减系数；
z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；
另外：
d：锚筋直径(mm)；
t：锚板厚度(mm)；
n：锚筋总数量；
f c：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；
a v=(4.0-0.08d)×(f c/f y)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2003]
=(4.0-0.08×12)×(14.3/300)0.5
=0.664
a b=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003]
=0.6+0.25×10/12
=0.808
A S=nπd2/4
=6×3.14×122/4
=678.24mm2
(V-0.3N)/a r a v f y+(M-0.4Nz)/1.3a r a b f y z
=183.193mm2≤A S=678.24mm2
(M-0.4Nz)/0.4a r a b f y z
=438.482mm2≤A S=678.24mm2
所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。
钢结构雨篷设计计算书.
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
学习如何计算心得体会
学习如何计算心得体会 计算对很多人来说，是一件非常头痛的事，就算数学厉害的人，也不喜欢计算，他们只喜欢解习题过程中那种探索的乐趣，但是由于计算错误，也会丢分很重，那么如何才能提高计算能力呢。 一、培养学生计算的兴趣。 单纯的计算，往往是枯燥乏味的，学生很容易产生厌倦情绪。因此，根据低年级学生好动、好胜心强的这一心理特点，可以采用多种训练形式替代以往单一练习的形式。例如：用游戏、比赛等方式训练;开火车、抢答、闯关卡等。多种形式的训练，不仅激发学生的学习兴趣，而且使每个学生都积极参与，这样才能收到事半功倍的效果。高年级的学生可以多讲解解习题的原理，让学生了解解习题思路的来龙去脉，知道这样解习题的原因，加深了了解，必将提快乐趣。 二、重视口算训练。 口算是笔算的基础，口算不仅需要正确还需要速度。口算技能的形成，速度的提高不是一天、两天训练能做到的，而是靠持之以恒训练实现的。在我看来，课前3分钟口算，效果非常不错。每堂课前准备好十道口算习题，让学生抢答，或是让学生写在小本子上，在统一核对答案，每隔一段时间进行小结，对特别优秀的学生进行表彰、奖励。学生的积极性提高了，同时也会注意正确率。 三、加强估算训练。 1/ 2
日常生活中的很多问习题，实际上都不需要非常准确的结果，这时我们就可以运用估算来解决。这样速度加快了，而且又不影响实际的操作，遇到这类问习题尽量让学生估算。另外，即便在需要准确结果的计算中，估算也会起一定的监控检验作用。每做完一道习题，我们都可以用估算的方法来验证其正确性。 四、养成良好习惯。 我们知道，学生大多数时候不是不会计算，而是在计算中，不是抄错数字了，就是背错乘法口诀了，要么是小数点点错了，这些都是一些极小的错误，但却经常出现。因此，平常练习就要严格要求，使学生养成良好的计算习惯。首先是培养学生认真、细致、书写工整、格式标准。认真演算之后一定要强调验算。验算的方法有多种，如按步骤，逐步逐步的检查;用加法验算减法，乘法验算除法;将大家平常易犯的错误一一陈列，自己对照自己的实际，有则改之，无则加勉，下次就会少出现相同的错误了。 总之，计算教学是一个长期复杂的教学过程，要提高学生的计算能力也不是一朝一夕的事。以上各点虽不全面，但相信只要能认真落实以上各点，必将能为我们的计算能力的提高起到一定的作用。 2/ 2
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN
钢结构雨篷设计计算书样本
钢构造雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类级别： 按《建筑构造荷载规范》(GB50009-) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏乡镇和都市郊区； C类：指有密集建筑群都市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高都市市区； 依照上面分类原则，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷荷载作用阐明： 玻璃雨篷承受荷载涉及：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：涉及玻璃、连接件、附件等自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程雨篷构造计算中，对上面几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k 2.2风荷载原则值计算： 按建筑构造荷载规范(GB50009-)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009- ] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压阵风系数； 依照不同场地类型,按如下公式计算(高度局限性5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调节系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 依照不同场地类型,按如下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32
建模算量学习心得
《BIM技术在“福建龙岩供电公司生产综合楼”的运用》 学习心得
摘要：此次BIM技术的运用是通过广联达土建算量软件，对“国网福建龙岩新罗区供电公司生产综合楼”总体通过绘图建模的方式，快速建立建筑物计算模型。再通过建立工程确定其计算规则；建立楼层确定构件的竖向高度尺寸、以及标高；建立轴网确定平面定位尺寸；对于每个构件，先定义构件属性，如确定其截面、厚度、材质等，再套取清单或定额做法；定义完构件后，对图纸将构件绘制在轴网上。这样，建筑模型就建立好了，软件自动考虑构件与构件之间的关系的扣减关系，按照内置的计算规则自动扣减。 关键词：BIM技术; 绘图建模; 计算规则;
目录 一、工程概况 (1) 二、工程建模图形 (2) 三、计量软件绘制总流程与思路 (3) 四、借用软件做工程的好处 (4) 五、学习心得 (4)
一、工程概况 1、建设地点：龙岩市新罗区 2、工程专业：建筑安装工程 3、工程类型：综合楼 1)建筑面积：约9965.43m2(； 2)层数及檐口高度：地下一层、地上11层，49.2m； 3)结构质式：钢筋混凝土框架结构； 4)基础类型：筏板基础； 5)混凝土情况：采用商品混凝土；
二、工程建模图形
三、计量软件绘制总流程与思路 总体流程：先主体→装修→再零星 按建筑物的不同位置：首层→地上→地下→基础 结构: 柱→梁→剪力墙→门窗洞→暗柱/端柱→暗梁/连梁→板 装修：楼地面→墙面→天棚→吊顶→踢脚→墙裙 建模流程：新建工程——建筑楼层——轴网建立——定义构件——绘图——构件做法——汇总计算——查看报表——保存退出。
钢结构雨篷结构计算书
结构计算书 钢结构部分 2012年06月
目录 目录 (2) 1、工程概述： (4) 2、玻璃雨篷的结构的材料特性： (5) 2.1玻璃： (5) 2.2钢结构： (5) 3、荷载计算: (6) 3.1重力荷载： (6) 3.2风荷载： (6) 3.3地震作用： (8) 3.4雪荷载标准值计算 (10) 3.4 温度作用: (11) 3.5拉索反力: (11) 4、结构体系的力学分析: (12) 5、结构体系的有限元计算分析（FEA）: (12) 5.1总体说明 (12) 5.1.1分析软件 (12) 5.1.2几何模型 (12) 5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图 (12) 5.1.4单元选用 (15) 5.1.5模型坐标系 (15) 5.1.6 截面 (15) 5.1.7荷载组合 (16) 5.1.8荷载组合 (17)
6、玻璃雨篷钢结构结构体系计算分析结果 (18) 6.1 正常使用极限状态空间变形包络结果 (18) 6.2 承载力极限状态空间应力包络结果 (21) 6.4玻璃结构体系整体稳定性屈曲分析结果 (21) 6.5玻璃结构体系稳定性几何非线性的屈曲分析结果： (23) 7、计算结果分析 (25) 7.1变形计算分析结果的规范校核： (25) 7.2强度计算分析结构的规范校核： (25) 7.3稳定性校核： (25)
雨篷结构体系的结构分析计算 1、工程概述： 华润中心二期雨篷采用钢结构方案，结构布置与尺寸见图纸。 立面荷载传递路径如下：面板玻璃通过结构胶传带肋的梁柱，带肋的梁柱通过埋件把荷载传给主体混凝土结构。受力体系为：1）立面玻璃面板水平（风+地震）荷载通过结构胶传递到带肋柱上。 2）立面玻璃面板的自重荷载由通过面板玻璃底部的连接直接传递到预埋件上。 玻璃结构计算的示意图如下：
钢雨篷的结构设计计算书
目录 1#雨蓬计算书 (2) （1）节点A： (2) （2）节点D： (2) （3）节点E： (3) （4）节点F1： (3) （5）节点F2： (4) （6）节点G1： (5) （7）节点H (5) （8）5-5剖面 (6) （9）GL-1简支梁计算书 (6) 2#雨蓬计算书 (10) （1）节点F (10) （2）节点G (10) （3）节点H： (11) （4）节点I (12) （3）9.5m斜拉条处长度4m 的YPL-1简支梁计算书 (12) （4）9.5m斜拉条处长度5.5m 的YPL-1简支梁计算书 (15) （5）9.5m斜拉条处长度6.7m 的YPL-1简支梁计算书 (18) 3#雨蓬计算书 (22) （1）节点D (22) （3）长度3.2m的YPL-3简支梁计算书 (23) （4）长度4.6m的YPL-3简支梁计算书 (27)
1#雨蓬计算书 （1）节点A ： 已知：根据GL -1简支梁计算书得， 22190.5072.23203.73x y x y V KN V KN V V V KN ===+= 由锚栓设计基本参数，取M16化学锚栓，得： 单个螺栓抗剪设计值：34.7Rd V KN = 所以，单个螺栓所受拉力： 1203.7320.434.710 b v V N KN N KN n = ==<= 3-3剖面 10个M16化学螺栓满足承载力要求。 （2）节点D ： 支座反力：127, 42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时，抗剪公式如下： 2 4 b b e v v v d N n f π=? ? 公式中，v n =1（单剪），螺栓的有效直径 17.65e d mm =，螺栓有效面积 2245e A mm =， 10.9级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =，经计算， 127 25.45 42.48.485 N V D V N N KN n V N KN n ====== 2 2 26.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=
测量心得体会
测量心得 大二上学期我们正式开始了“工程测量实习”，在此之前，我们在老师的带领下进行了一系列的准备工作。首先，说明了测量任务和测量的实际意义及重要性，我们跟随老师来到测区地点，看了学校的测量范围，在老师的讲解中我们知道了测区是我们学院校区，虽然测区比较大，基本上是我们整个学校及周围，测绘图也是我们整个学校的平面图。在这个已经是冬季的时节，天气比较冷，但我们还是安安心心的测量，抓紧时间实习，为了尽快完成任务，我们每一周都在加班的努力，尽管很累，很辛苦，可我们还是克服了种种困难，同时我们也在实习中感觉到了充实。 在此之前，我们在老师的带领下学习相关测量知识，但那毕竟是理论的，实际操作对我们来说还是模糊的，所以，这次实习就是对我们整个学期以来本科目的一次大检验。我们把这次实习当做我们以后工作的一次磨练，把我们学到的知识与实际联系起来，从实践中发现自己的不足，弥补我们的缺陷。 测量是一项务实求真的工作，半点马虎都不行，我们在测量实习中必须保持数据的原始性，这也是很重要的。为了确保计算的正确性和有效性，我们得反复校核对各个测点的数据是否正确。我们在测量中不可避免的犯下一些错误，比如读数不够准确，气泡没居中等等，都会引起一些误差。因此，我们在测量中内业计算和测量同时进行，这样就可以及时发现错误，及时纠正，同时也避免了很多不必要的麻烦，节省了时间，也提高了工作效率。 测量也是一项精确的工作，通过测量学的学习和实习，在我的脑海中形成了一个基本的测量学的轮廓。测量学内容主要包括测定和测设两个部分，要完成的任务在宏观上是进行精密控制，从微观方面讲，测量学的任务为按照要求测绘各种比例尺地形图;为各个领域提供定位和定向服务，建立工程控制网，辅助设备安装，检测建筑物变形的任务以及工程竣工服务等。而这一任务是所有测量学的三个基本元素的测量实现的：角度测量、距离测量、高程测量。 这次实习不仅是对动手能力的一次提升，更是对理论知识的一次综合性的巩固。让我们深深的体会到了“理论指导实践，实践促进理论的发展”这个道理。虽然测量学是一门实践性很强的学科，但是也要求我们掌握扎实的理论知识。如果我们没有扎实的理论功底，就只知道那样做，不知道为什么那样做，当我们遇到了类似的其他问题时，我们就不能融会贯通，用其他的方法来解决它。所以我认为理论知识是实践的前提，我们只有把理论知识学好，才能更好的促进实践。所以我们要认真的学好理论知识，为以后的工作打下坚实的基础。理论知识不错，但动手能力不行，那只能是纸上谈兵，对个人的发展也是不利的，所以我们要多动手，提高自己的动手能力，并在实践中促进理论知识的巩固。只有在理论和实践这两个过程中相互作用，我们才能更好的掌握理论知识，提高自己的动手能力。 这次测量学实习不是以个人为单位，而是以组为单位。我将我们的组比作大海，而我们每个组员就是大海中的一滴水，如果想要一滴水不干涸，就必须让这一滴水融入大海，从这个比喻中我们可以看出团结的力量是伟大的。测量工作也是这样的，只有我们每个组员团结起来才能将测量学实习做好。所以说测量学实习结果的好坏不是由这个组中某个人所决定的，而是由这个组中的每个成员所决定的。只有我们每个人都发挥各自
雨棚板的设计及计算
辽宁工程技术大学 综合训练（一） （混凝土雨棚） 教学单位建筑工程学院 专业土木工程 班级土木14-3 学生姓名邵培根 学号1423040316 指导教师曹启坤
目录 一、雨棚板设计要求 (3) 二、雨棚板设计思路 (5) 三、雨棚板的正截面承载力计算 (5) （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 (5) （2）、雨棚板的计算 (5) 四、雨棚梁在弯矩，剪力，扭矩共同作用下的计算 (7) （1）、雨棚梁尺寸和荷载取值情况 (7) （2）、雨棚梁的计算 (7) 五、雨棚板的配筋图 (10)
一、雨棚板设计要求 一、设计题目 设计一个悬臂雨棚板及雨棚边梁，见下图。 二、设计内容 1、根据给出的设计条件确定雨棚板的厚度、雨棚梁的截面尺寸； 2、进行雨棚板、雨棚梁的内力及配筋计算,要求有完整的计算书； 3、绘制出雨棚板、雨棚梁配筋图。 三、设计资料 1、雨棚板的尺寸L1=1200mm，L2=2300mm。 2、雨棚板边缘的承重砖墙厚度a =370mm，雨棚板距洞口边缘距离b =400mm。 3、荷载 （1）、雨棚板活荷载q =2.5 KN／m2。 4、材料 （1）、混凝土：C30 混凝土 （2）、钢筋：雨棚板受力钢筋为HRB335、分布钢筋采用HPB300，雨棚梁纵向受力钢筋为HRB400级，箍筋采用HRB335级。 5、参考资料 （1）《设计规范》网上看电子版 （2）《混凝土结构》
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二、雨棚板设计思路 雨棚计算包括三个方面的内容 （1）雨棚板的正截面承载力的计算； （2）雨棚梁在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的承载力计算； （3）雨棚抗倾覆验算； 三、雨棚板的正截面承载力计算 （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 雨棚板上的荷载有恒载（包括自重、粉刷等）、雪荷载、雨棚板上的均布活荷载，以及施工和检修集中荷载。雨棚板的均布活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值进行设计。 每一检修集中荷载值为1.0进行承载力计算时沿板宽每隔1m考虑一个集中荷载。施工集中荷载和雨棚的均布活荷载不同时考虑，取其最大值。 雨棚板的厚度一般取1／10挑出长度，但不小于70mm，板端不小于50mm。 （2）雨棚板的计算 雨篷板的计算取1m 板宽为计算单元，根部厚度为120mm，端部厚度为80mm。
钢雨棚计算书
钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规 知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152×5.0 钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70 μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。 μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规》GB5009-2012取值μz=1.0； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规，市风压取 W o =0.750(kN/m2) 正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2 负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m 负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59=4.47 KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：0.3×5.59=1.68 KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。简化成在主梁上的集中荷载，G次=0.30×5.08=2.53 KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。 正风时恒载的集中荷载G1=2.53+4.47=7.00KN 负风时恒载的集中荷载G2=2.53+1.68=4.21KN 3、活荷载 07GSG528-1图集说明5.1.2条，钢雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.59㎡ Q=0.5×5.59=2.80 KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为1.0KN，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×1.0=5.0KN。
雨篷设计应考虑的问题
雨篷设计应考虑的问题 设计雨蓬时应该考虑那些问题雨蓬的设计是一个很宽的话题,结构布置、截面选择、支座条件、荷载计算及组合、节点构造、排水等等,很难全讲清楚. 甲 根据本人多年来对雨蓬的设计经验和参考其他同行们的设计实例,我主要针对非独立雨蓬的设计表达一下自己的观点. 1、荷载计算 雨蓬的荷载主要包括风荷载、恒载、活载、雪载、地震荷载,其中活载和雪载不同时考虑. ⑴恒载-恒载没什么好说的,计算玻璃考虑玻璃的自重,计算构件要考虑玻璃、构件等本身的自重. ⑵活载-活载一般取0.5KN/m2,活载可以覆盖施工荷载,检修荷载等. ⑶雪载-有积雪的地方才有雪载,按照《荷载规范》取值,雪载不与活载同时考虑,两者中应取较大者. ⑷地震荷载-6、7度设防地区的雨蓬一般可以不考 虑地震荷载,如果考虑的话应该是竖向地震,不必考虑水平地震. ⑸风荷载-风荷载是最难也最有争议的荷载；我先谈一下高度变化系数,得到高度变化系数有两种方法,一是采用《荷载规范》条文说明中的公式,二是直接查《荷载规范》的
表7.2.1；但高度比较小时,两者得到的数据有较大的差异,应该以《荷载规范》表7.2.1为准. 负风压体型系数取为－2.0,这基本上没有争议,正风压体形系数则无相关规范可以遵循,大家莫衷一是,有人不考虑,有人取0.2,有人取0.6,有人取1.0,还有人取为1.5；有人认为可以参考《荷载规范》中“单坡及双坡顶盖”,独立雨蓬正风压体形系数可以遵循此条取为1.0（也可以稍微保守一点取为1.3或1.4）,我认为大门口的雨蓬和独立雨蓬不一样,虽然说建筑物周围气流的方向是非常紊乱的,很难把握,但是我相信气流在建筑物周围主要还是向上的,所以正风压体形系数应该比独立雨蓬要小,正风压体形系数应该小于1.0,至于具体是多少绝对不是我们几个非研究人员在这里讨论讨论就可以决定的,这是要经过大量的风洞试验才能确定的,如果《荷载规范》不对此做出规定,此争议将长期存在；另外,从工程事故来看,也从来都是听说雨蓬被掀翻,从来没听说过被风吹掉下来过,如果按照有些人把体形系数取为1.5的话,那么向下组合比向上组合还大,应该是向下破坏,显然与实际不符.因为气流向上,非独立雨蓬考虑向下组合时我个人一般不考虑风荷载,下面的荷载组合可以看到. 2、荷载组合 1）向上组合 1.4风荷载标准值－1.0恒载标准值 这里不能考虑活载和雪载 2）向下组合
很实用的雨篷计算范例
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 .................................................................................................... §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] ........................................................................... §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 .................................................. §3、雨篷支撑钢架结构计算.................................................................................. §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.................................................................. §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算..................................................
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料， 为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域 单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单 板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自 重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身 的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处 的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现 取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) =1.4×0.774=1.083(kN/m 2) 1.2、雪荷载计算 根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面），为保守计算积雪系数取1.4。 =1.4×0.70=0.98(kN/m 2) w w 0s s r k μ
钢结构雨棚设计计算书
钢结构雨棚设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2003 3．《玻璃幕墙工程技术规》 4．《建筑抗震设计规》 二、计算基本参数: 1．本工程位于市，基本风压ω0=0.700(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.1，故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表 1-1知，该处风压高度变化系数为：z=0.74。依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系 数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。 3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。 三、结构受力分析 该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。 四、设计荷载确定原则: 作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起 的效应最大。 在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即 采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = z s z Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； z---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25 s---风荷载体型系数；向上取μs=2.0 z---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值； W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2) 按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风 荷载分项系数应取γw= 1.4
计算方法心得体会
计算方法学习心得 在研究生一年级的上半学期，我们安排了计算方法的课程，通过课堂授课、网上学习、学术报告以及课堂监督等方式的引导，我们对计算方法有了全新的认识。 我们知道,数学是一门重要的基础学科。离开了数学，科技便无法发展。而在数学这门学科中，数值计算方法有着其不可取代的重要地位。 在授课的过程中，首先利用前几讲课的时间对计算方法的基础进行补充，考虑到有部分专业的学生在本科时期没有接触过计算方法这门课程；计算方法主要研究实际问题，当今社会计算机高速的发展，为人们使用数值计算方法解决科学技术中的各种数学问题提供了有力的硬件条件。要将关于数值计算的实际问题借助于计算机来解决，那么实际的上机操作就显得十分重要。因此，老师在平时课堂授课的同时，也推广网上学习，通过课堂掌握知识、网上复习内容双重方式学习，更有利于我们掌握知识，另外对于我们上机操作也具有十分重要的指导意义。 通过网上看教学视频，一方面我们对课上学习的内用加深了印象，另一方面由于课堂上时间有限，对于某些知识，我们在听课时不是很清楚，似懂非懂，在网上学习的帮助下，我们可以在课后及时对这些知识进行进一步的消化，对于我们吸收知识也是一种很好的方式。此外，网上学习具有可重复性的优点，这是课堂上所不具有的特点，在课堂上不懂的知识，在网上可以反复学习，在网上学习中遇到
的问题也能够反馈到课堂。所以课堂授课与网上学习相辅相成，各有优点，弥补了各自的不足之处。 当然课程的学术报告也十分重要，学是一码事，应用却是另一码事，很多课程中，我们学会了，遇到问题却不会解决，所以课程学术报告此时起了关键作用。学术报告是基于每组学生各自的专业设置的，这样做一方面检验学生应用计算方法的能力，另一方面也是为了引导学生将计算方法与本专业联系起来，学会应用学过的知识对现象进行描述、建模以及采用编程的方法处理数据等。 本学期的计算方法课程相当充实，在老师课上精心的授课、学生课下利用网上资源认真复习、对课程学术报告的完成以及课堂监督下，同学们都受益匪浅，尤其是对于数据处理方法的学习、思维的形成都有极其重要的作用，对于后期的专业研究也有深远的影响。 本学期已经接近尾声，计算方法课程也已经结束，在此向老师表示敬意和感谢!
荷载规范钢结构雨篷计算书
目录 1 基本参数 (1) 1.1 雨篷所在地区： (1) 1.2 地面粗糙度分类等级： (1) 2 雨篷荷载计算 (1) 2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1) 2.2 风荷载标准值计算： (2) 2.3 风荷载设计值计算： (4) 2.4 雪荷载标准值计算： (5) 2.5 雪荷载设计值计算： (5) 2.6 雨篷面活荷载设计值： (5) 2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (6) 2.8 选取计算荷载组合： (6) 3 雨篷杆件计算3d3计算 (7) 3.1、设计依据 (7) 3.2、计算简图 (8) 3.3、几何信息 (9) 3.4、荷载与组合 (10) 3.4.1. 节点荷载 (10) 3.4.2. 单元荷载 (10) 3.4.3. 其它荷载 (16) 3.4.4. 荷载组合 (17) 3.5、内力位移计算结果 (17) 3.5.1. 内力.................................................................................................... 错误！未定义书签。 1.1 最不利内力 (17) 1.2 内力统计 (17) 3.5.2. 位移 (21) 2.1 组合位移 (22) 3.6、设计验算结果24 4 雨篷埋件计算(后锚固结构) (24) 5.1 校核处埋件受力分析： (27) 5.2 群锚受剪内力计算： (28) 5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (32) 5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (35) 5.5 拉剪复合受力承载力计算： (35)
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 浙江余姚地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时：
计算方法心得体会
计算方法心得体会 篇一：计算材料心得体会 湖南工业大学 课程设计 资料袋 学院（系、部）学年第学期课程名称计算材料学指导教师雷军辉职称讲师 学生姓名余晓燕专业班级应用物理081班学号08411XX35 题目计算BN的弹性常数 成绩起止日期 XX年 12月 4日～ XX年 12 月12 日 目录清单 湖南工业大学 1 课程设计任务书 XX—XX 学年第 1 学期
学院（系、部）专业班级 课程名称：计算材料学一、设计题目：计算BN的弹性常数 指导教师（签字）：年月日系（教研室）主任（签字）：年月日 2 （计算材 料） 设计说明书 计算BN的弹性常数 起止日期：XX 年 12月 4日至 XX 年 12月 12日学班学成 生姓名级号绩 余晓燕 081 08411XX35 指导教师(签字) 理学院（部） XX年 12 月 12 日 3
计算BN的弹性常数 背景： 近年来，随着材料、物理、计算机和数学等学科的发展，应用计算的方法研究材料的结构、能量和性能已成为一门迅速发展的新兴学科-计算材料学。这种方法不仅能进行材料的计算模拟，而且能进行材料的计算机设计和相关性能的预测。随着计算机技术的飞速发展，第一性原理计算的方法在材料的结构和性能等方面的研究已取得了巨大的成功，第一性原理的方法是基于量子力学理论，从电子运动的层次研究材料的结构和相关性能。目前，CASTEP软件的主要功能是对半导体、非线性光学材料、金属氧化物、玻璃、陶瓷等固体材料，对电子工业、航空航天以及石化、化工等工业领域有着非常重要的战略意义。对这些材料而言，其电子的结构与性质，以及表面和界面的性质与行为都非常重要。CASTEP的量子力学方法，为深入了解固体材料的这些性质并进而设计新的材料，提供了强有力的工具。 基于密度泛函平面波赝势方法的CASTEP软件可以对许多体系包括像半导体、陶瓷、金属、矿石、沸石等进行第一性原理量子力学计算。典型的功能包括研究表面化学、能带结构、态密度、热学性质和光学性质。它也能够研究体系电荷密度的空间分布和体系波函数。CASTEP还可以用来计算晶
统计实训心得体会
竭诚为您提供优质文档/双击可除 统计实训心得体会 篇一：统计业务培训心得体会 统计培训心得体会 刘鑫20XX年9月22日至25日，由市统计局组织的“全市第一期县区统计工作人员岗位知识培训班”在洋县白云宾馆举行，来自全市系统的统计人员共80余人参加了培训。本次培训由市统计局领导以及相关专业人员作为讲课老师 给学员们授课，课程安排紧凑、内容丰富，取得了满意的培训效果。通过几天的学习，我有以下几点感受： 一、提高了统计理论基础。由唐纳军同志就统计基础理论，进行了全面深刻，深入浅出的系统讲解，为我们更加全面，更加深入的了解统计的原理，以及统计的目的、要求、方式和内容、方法、因素分析等提供了帮助，并结合贸易业统计专业，以及在工作中遇到的实际问题，进行了有针对性的讲解。通过培训，使我们今后在工作中，基本功越来越扎实，业务会越来越精，能力会越来越强，为工作的顺利开展打下了坚实的基础，提供了有力的保障。
二、增强了统计分析报告写作水平。针对许多县区统计人员，写统计分析难，质量不高，甚至不会写的问题，市统计局刘旻科长为大家着重讲解了统计分析在统计工作的重 要地位和写作技巧，他讲到要提高统计分析水平，统计人员必须提高综合素质，不光要加强统计基础知识的学习，还要运用多种知识，不仅要熟悉统计专业，还要掌握党的方针、政策，以及经济、社会、管理、逻辑等多方面的知识。 三、提高了电子表格在统计中的应用。在我们平时的报表中，经常要用到电子表格，但是大部分人都只会一些简单应用，而要想把大量的数据进行分析，就必须将数据进行系统的，有针对性的整理、汇 总和计算，这就要用到电子表格里的更深层次的应用，这正是我们所欠缺的。通过培训，使我进一步提高了对电子表格的应用水平，尤其提高了统计表格的计算和制图功能的操作，为今后的数据分析提供了较大的帮助。 四、坚定了统计工作的理想信念。在这几天的培训中，对我印象最深刻的，就是市统计局纪检组长陈锦涛，题为《理想信念与道德品行》的精彩讲课。陈组长用他生动的语言，慷慨激昂的演讲，为我们阐述了理想信念对于人生的重要意义，并用他独特角度，向我们述说了作为统计工作者的应该具有的核心价值观，那就是真实可靠、科学严谨、创新进取、服务奉献这十六字真言，字字句句都体现了一名统计工作者
雨篷结构计算
**************************工程 雨篷工程 结构设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： *******************************公司 二〇一一年十月十八日
玻璃雨篷结构计算 1 计算位置示意图 大样A-DY02示意图 2 计算点标高 计算点标高：5.1m； 3雨篷荷载计算 3.1玻璃雨篷的荷载作用说明 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k)
B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k+1.4w k 3.2风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] w k-=βgzμzμs1-w0 上式中： w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.1m； βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： βgz=K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数 A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16 C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22 D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于C类地形，5.1m高度处瞬时风压的阵风系数： βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.297 μz：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μz=(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于C类地形，5.1m高度处风压高度变化系数： μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363 μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA 在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，天津地区取0.0005MPa； (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=2.85×1.6=4.56m2 LogA=0.659 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA =0.434 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA =1.736 w kA+=βgzμzμsA1+w0 =2.297×0.7363×0.434×0.0005 =0.000367MPa