第六章单项流体对流换热及准则关联式
单相流体对流换热及准则关联式
Re f 3.6103 ~ 9.05105, Pef 102 ~ 104。 均匀壁温边界 Nu f 5.0 0.025Pe0f.8
Pef 100。
特征长度为管内径，定性温度为流体平均温度。
33
5.7.3 管槽内强制对流换热关联式
43
1 、流动特点－边界层的分离
黏性流体流经曲面时，边界层外边界上沿曲面的速度是改 变的，所以曲面边界层内的压力也发生变化，对边界层的 流动产生影响。
当流体流经曲面前驻点时，沿上表面的流速先增加一直到
曲面某一点，然后降低。根据伯努利方程，相应压力先降
低后增加。
44
曲面的加速降压段：流体有足够动能继续前进。
f
d
Nuf
0.635W/(m K) 91.4 5804W 0.01m
/ m2 K
41
42
6.4 外部流动强制对流换热 －流体横掠单管、球体及管束的实验关联式
外部流动：换热壁面上的流动边界层与热边界层能自由发 展，不会受到邻近壁面存在的限制。
5.4.1 流体横掠单管的实验结果
横掠单管：流体沿着垂直于管子轴线的方向流过管子表面。 流动具有边界层特征，还会发生绕流脱体。
定性温度为流体平均温度 tf （ w 按壁温tw
确定），管内径为特征长度。
实验验证范围为： l / d 60,
Prf 0.7～16700,
Re f 104。
29
米海耶夫公式
Nu f
0.021Re0f.8
Pr
0.43 f
Prf Prw
0.25
定性温度为流体平均温度 tf ，管内径为特 征长度。
传热学-6 单相流体对流传热特征数关联式
有限空间自由流动换热：空间小，自由流动还受空 间的形状、尺寸的影响。
6-3 自然对流传热
竖板（竖管） 水平管 水平板 竖直夹层 横圆管内侧
流体与固体壁面之间的自然对流换热过程
（3）入口段，入口段热边界层厚度薄，局部表面传 热系数大。 入口段长度 x： x/d ≈ 0.05RePr （层流） x/d ≈ 60 （湍流）
6-1 管内强迫对流传热
（4） 管内流动的换热边界条件有两种： 恒壁温 tw＝const 和恒热流 qw＝const。
湍流：除液态金属外，两种边界条件的差别可忽略。 层流：两种边界条件下的换热系数差别明显。
柱的外径 d
（3）体胀系数：理想气体
V
1 T
其它流体（查物性参数表）
6-3 自然对流传热
注意：
（1）竖圆柱按上表与竖壁用同一个关联式只限于以
下情况：
d H
35 GrH1 4
（2）对竖平板、竖圆柱和横圆柱对应的 c和 n 查P155表6-6
6-3 自然对流传热
② 均匀热流 Nu B(Gr Pr)m
Re f Prf
d l
10
6-1 管内强迫对流传热
此经验公式误差较大，因为它没有考虑自由流 动换热的影响，对于流速低、温差大、管径粗的情 况是很难维持纯粹的受迫层流流动。此时自由流动 的影响不能忽略，必须加以修正。
6-1 管内强迫对流传热
四 过渡区（ 2200 <Re < 104）强迫对流传热 准则方程式：
（5）自然对流的准则方程式：Nu＝f (Gr, Pr)；
单相流体对流换热及准则关联式
CCE
第6章 单相流体对流换热及准则关联式 Empirical and Practical Relations
3
BEFE
6-1-1管内流动边界层 flow boundary-layer in a tube
一、流动状况分析 流动的进口段
从进口处至流动 边界层汇合于管 中心这一段管长
(hydrodynamic entry region or developing region) Lf
qw=const Lh 0.07Re Pr d
Pr数非常大的油类介质， 它们的热入口段将会 很长，可达管径的数 百倍，以至于对实用的 换热设备来说，可 能直到出口也没达 到热充分发展状态（但 速度分布早已 达到充分发展状态了）。
◆紊流时的热进口段长度与Pr基本无关，较层流短 得多，为管径的10~45倍
)r R
(
t r
)r R
tw t f
const
q hx (tw t f )
常物性流体在热充分发展段 的表面传热系数保持不变
这个结论不 受流态和管 壁加热条件
限制
CCE
第6章 单相流体对流换热及准则关联式 Empirical and Practical Relations
Lh以后称为热充分发展段(Thermal fully developed region)
入口段 充分发展段
热进口段
入口段 充分发展段
0
CCE BEFE
(a)
0
(b)
管内热边界层和表面传热系数的变化 （a）层流 （b）紊流
一、换热进口段长度
◆常物性流体层流热进口段长度
tw=const
Lh 0.05Re Pr d
第六章 单相流体对流传热经验关联式(讲义)
流体横掠圆管受迫对流传热计算例题（续）
4. 根据雷诺数选择经验关联式Nu = f ( Re, Pr )
1/ 3 Num = c Ren m Prm
由 Rem = 1671 查表6-1得到，c = 0.683, n = 0.466 5. 计算努塞尔数
1/ 3 Num = 0.683Re0.466 Prm m
14000 0 10130 0
70800
18
系 数 的 变 化
横 掠 圆 管 局 部 对 流 传 热
流体横掠圆管受迫对流传热的经验关联式
1/ 3 Num = c Re n m Prm
c, n 根据 Re m 的值从表6-1得到 特征温度 tm = t∞＋t w 2
3
流体横掠圆管受迫对流传热计算例题
= 0.683 ×16710.466 × 0.6981/ 3 = 19.24 6. 计算对流传热系数 λ 0.0283 = 36.3W/(m2 gK) h = Nu m m = 19.24 × d 0.015 7. 单位长度散热量 Φ = hπ d (tw − t∞ ) = 36.3 × π × 0.015 × (80 − 20) = 102.6W
0
3
经验关联式中的常数
加热面形 状及位置
竖直平壁或 竖直圆柱 图示 流态 层流 湍流 水平圆柱 层流 湍流 水平板 （热面朝上 或冷面朝 下） 水平板 （冷面朝上 或热面朝 下） 层流 湍流 c 0.59 0.10 0.48 0.10 0.54 0.15 n 1/4 高度H 1/3 1/4 外径D 1/3 1/4 正方形取边长 1/3 长方形取两边平均值 层流 0.27 1/4 狭长条取短边 圆盘取直径的0.9倍 3 . 0 × 1 0 5 : 3 .0 × 1 0 10 特征尺寸l
06第六章 单相流体对流传热特征数关联式
n
⎧加热：n = 0.11 ⎨ ⎩冷却：n = 0.25 ⎞ ⎟ ⎟ ⎠
0.55
⎛ Tf 气体被加热： c t = ⎜ ⎜T ⎝ w
特例——烟气冷却时。
1－等温， 2－液体被冷却或气体被加热， 3－液体被加热或气体被冷却
气体被冷却：ct=1
d R
3
⎛d ⎞ 液体： cR = 1 + 10.3⎜ ⎟ ⎝R⎠
第 1 页
共 7 页
第六章 单相流体对流传热特征数关联式 ③温差的影响 温度修正系数 cf 式（6-5b） 温度场影响速度场（通过影响粘度） 液体 t↑,η↓ 曲线 3 气体 t↓,η↓ 液体被加热,气体被冷却 气体 t↑,η↑ 曲线 2 液体 t↓,η↑ 液体被冷却，气体被加热
作业： 6-4
§6-2 外掠物体时的强迫对流传热
工程上，常见的另一种对流换热形式就是外掠物体时的强迫对流换热，如电 厂中锅炉烟气横掠过热器和省煤器管束，空气纵掠机翼等等。这一节，我们将介 绍这种强迫对流换热的计算式。 δ
一、纵掠平壁
流体沿平板流动时，一般情况下是在平 板前缘开始形成层流边界层，然后过渡
h=B
λ0.6 (ρc )0.4 ν 0.4
A,B 由物性决定，流体一定它们仅是流体平均温度和压力的函数。有计算式 （6-7,6-8） 。 例：水流过长l=5m，壁温均匀的直管时，从tf΄=25.3℃被加热到tf˝=34.6℃，管子 的内径d=20mm，水在管内的流速为 2m/s，求表面传热系数h。 l 5 解：① = = 250 > 50 是长直管。 d 0.02 1 1 ②水的平均温度 t f = (t 'f + t "f ) = (25.3 + 24.6 ) = 30 ℃，以此为定性温度，查附 2 2 录 7(P322)得 λf=0.618 W/(m·K)， vf=0.805×10-6 m2/s， Prf=5.42， ρ=995.7 kg/m3， cp=4.174 kJ/(kg·K) ud 2 × 0.02 ③ Re = = = 4.97 × 10 4 > 10 4 紊流 ν 0.805 × 10 −6 用式（6-5）求 h
传热学课件第六章--单相流体对流换热
1 3
紊流： Nu 4.69 Re
0.27
Pr
0.21
Gr
0.07
d L
0.36
其中Gz=Re· Pr· d/L 为格雷茨（Graetz）准则数，定性温度 依然是平均温度tm。
第一节 管内受迫对流换热
一、定性分析（基本概念）
2>.对于换热状态
Re>104紊流
入口段 h h hx
充分发段
h∞
x/d
x↑→（层流）↑→hx↓，x↑↑→边界层转入紊流→ c↓→ hx↑， x↑↑↑→ c不变而↑→ hx↓，x↑↑↑↑→ c不变且=R→ hx不变。 此时hx不变的距离（即进口段长度）：L/d=10～45
第三节
自 然 对 流 换 热
三、自然对流与受迫对流换热并存的混合对流换热
当Gr/Re2≥10时：作纯自由流动 当Gr/Re2≤0.1时：作纯受迫流动 当0.1<Gr/Re2<10时：作混合流动 横管内混合对流换热可按下式估算：
f 层流： Nu 1.75 w
0.14
1 Gz 0.012 Gz Gr 3 4 3
q
he
e t w1 t w 2 t w1 t w 2
e/=Nu 故e/即为有限空间自由对流换热的努谢尔特数。 另外一般地说： 对于：水平夹层：Gre<1700时 均作纯导热处理 垂直夹层：Gre<2000时 此时可认为夹层内无环流产生。
第三节
自 然 对 流 换 热
一、无限空间自由流动换热（大空间自然对流）
指热（冷）表面的四周没有其它阻得自由对流的物体存在。 一般准则方程式可整理成： Nu=f（Gr· Pr） 一般Gr· Pr>109时为紊流，否则为层流。 对于常壁温的自由流动换热，其准则方程式常可整理成： Num=C（Gr· Pr）mn C、n可参见表6=5，注意使用范围、定型尺寸、定性温度。 令：Ra=Gr· Pr Ra为瑞利准则数。 既适用常壁温也适用常热流边界的实验准则方程式，常见的 为邱吉尔（Churchill）和朱（Chu）总结的式6-19，20。
传热学课件-清华大学 (6)
§6-1 管内受迫对流换热第六章单相流体对流换热及准则关联式学习对流换热的目的：学会解决实际问题；会计算表面传热系数h大多数是由大量的实验研究确定的本章给出的具体函数形式Pr)(Re,Nu f =工程上、日常生活中有大量应用：暖气管道、各类热水及蒸汽管道、换热器流动进口段：10[ : Re;05.0 ∈≈dLd L 紊流层流：∂u流动进口段： : Re;05.0 ∈≈dLd L 紊流层流：∂u热充分发展段：常物性流体在热充分发展段：h = const（1）管内流体平均速度3、管内流体平均速度及平均温度∫∫=⋅==RRm urdrrdru f u G 0022πρπρρrdr u df u dG πρρ2⋅=⋅=G —质量流量[kg/s]；V —体积流量[m 3/s]；G=ρV∫∫===Rm R m urdrRu urdr R u G 02022 ;2πρπρt∆(管内对流换热进口段的局部Nusselt数2、流体热物性变化对换热的影响对于液体：主要是粘性随温度而变化流体平均温度相同的条件下，液体被加热时的表面传热系数高于液体被冷却加热时的值↓⇒↑η t 对于气体：除了粘性，还有密度和热导率等↑↓↑⇒↑λρη，，t液体：1=C R+—R螺旋管曲率半径4、管壁粗糙度的影响粗糙管：铸造管、冷拔管等湍流：粗糙度∆>层流底层厚度δ时: 换热增强层流：影响不大粗糙度∆<层流底层厚度δ时: 影响不大If water at 300K flowsthrough a 3cm -diameterpipe at 5m/s, the thicknessof the viscous sublayer isonly about 20mµ有时利用粗糙表面强化换热—强化表面（1）迪图斯-玻尔特（Dittus-Boelter ）关联式：⎩⎨⎧<>==)( 3.0)( 4.0 ;Pr Re 023.08.0f w f w m f f f t t t t m Nu 由于没有考虑变物性，只适用于壁面和流体的温差不很大的情况：Petukhov 等人的研究表明：上式只在有限的范围内适用。
第六章单相流体对流换热及准则关联式_传热学
定性温度为流体平均温度tf ，管内径为特征长度。
c.米海耶夫公式：
Nuf 0.021 Ref
0.8
Prf
0.43
定性温度为流体平均温度tf ，管内径为特征长度。 实验验证范围：
Prf Prw
0.25
l / d 50, Re f 10 4 ~ 1.75 10 6 , Pr f 0.6 ~ 700
(1)驱动力是浮升力
(2)边界层内速度分布与温度分布——以热竖壁的自然对流 为例 当y→∞:u=0, T=T∞ 当y→0:u=0, T=Tw 因此，速度u在中间具有一个最大值（y=δ/3处），即呈现 中间大、两头小的分布
（3）自然对流层流湍流流态 流态的判断准则：瑞利准则Ra=Gr*Pr 当Ra<109, 边界层处于层流 当109 <Ra<1010 , 边界层处于过渡区 当Ra>1010 , 边界层处于紊流
二.管内受迫对流换热计算
1. 紊流换热计算公式
a.迪贝斯－贝尔特修正公式
Nu f 0.023 Re 0f.8 Pr fn
n=0.4 加热流体
n=0.3
实验验证范围:
冷却流体
当流体与壁面具有中等以下温差时
l / d 10, Re f 10 4 , Pr f 0.7 ~ 160
定性温度为流体平均温度tf ，管内径为特征长度。
当雷诺数Re<2300时管内流动处于层流状态，由于层流 时流体的进口段比较长，因而管长的影响通常直接从计算公 式中体现出来。这里给出Sieder-Tate的准则关系式：
d f Nu f 1.86 Re f Pr f l w
1 3
0.14
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第六章单项流体对流换热及准则关联式复习题1．试定性分析下列问题:(1)夏季与冬季顶棚内壁的表面传热系数是否一样？(2)夏季与冬季房屋外墙外表面的表面传热系数是否一样？(3)普通热水或蒸汽散热器片型高或矮对其外壁的表面传热系数是否有影响？(4)从传热观点看，为什么散热器一般都放在窗户的下面？(5)相同流速或者相同流量的情况下，大管和小管（管内或管外）的表面传热系数会有什么变化？(6)分析太阳能平板集热器可能涉及的传热问题。
（有条件时应参照实物）2．传热学通常把“管内流动”称为内部流动，将“外掠平板，外掠圆管”等称为外部流动，请说明它们的流动机制有什么差别。
这些对流换热问题的数学描写有什么不同？3．是否可以把管内流动也视为边界层型问题，采用边界层微分方程求解？为什么？4．图6－16为带有不同垂直隔断的空间，左右两壁温度t1>t2,内隔断不绝热，但前后壁、上顶及地面均为绝热面，试绘出这些空间内空气自然对流循环图。
5．图6－17是三种散热器热水进出口方法，试从受迫对流，自然对流，混合对流的机理分析这些散热器内的流动情况，稳定性及可靠性。
6．试设计测定管断面和全管长流体平均温度的实验方法。
7．试设计使供热设备表面为常壁温和常热流条件的方案。
8．垂直管内流体向上或向下流动被加热或被冷却时，自然对流对速度场的影响如何？试作速度场变化示意图.9．一个热的竖壁在空气中垂直向上运动，假定运动速度相当于它静止时表面空气自然对流边界层的平均速度，试分析运动对它的表面自然对流速度场的影响如何。
试作速度场变化的示意图。
运动使其表面传热系数与静止壁相比时增加还是减小？如果竖壁时向下运动又如何？10．自然对流时因为温度差引起的，Pr≠1时δ≠δt,试说明在边界层里δ与δt区域内的流动情况和温度分布。
11．试推导垂直壁层流自然对流动量微分方程式，设t w<t f。
12．流体在管内流动而被加热，已知管长l，m，管径d，m，管内流体质流量M，kg/m2，进口温度t`f，管壁为常热流边界条件，热流密度为q，W/㎡，请写出计算表面传热系数h及管子进出口端壁温t`w, t``w的详细步骤。
13．关于管内对流换热的热进口段长度有集中表达方式，它们各适应什么条件？（1）从管子进口到热边界层在管中心闭合前的一段长度；（2）当0θ和h=const前的一段长度;（3）/=∂x∂l/d=0.05Re.Pr.14．外掠平板紊流局部表面传热系数沿板长的变化（图5－7）与管内紊流进口段局部表面传热系数沿管长的变化（图6－1）两者有明显的差别，请作一些分析。
15．以薄壁不锈钢管作导体通电加热在管内流动的气体，管子裸露置于室内，试写出在稳定情况下，该管dx长微元段的热平衡关系。
已知钢管电阻微R，Ω/m；电流微I，A。
16．进口温度为10℃，质流量为0.045kg/s的空气在直径51mm，长2m的管内被加热，壁温保持200℃，试用式（6－4）计算它的表面传热系数和出口温度。
17．黄铜管式冷凝器内径12.6mm，管内水流速1.8m/s，壁温维持80℃，冷却水进出口温度分别为28℃和34℃，管长l/d>20，请用不同的关联式计算表面传热系数。
18．已知锅炉省煤器管壁平均温度为250℃，水的进出口温度为160℃和240℃，平均流速要求为1m/s，热流密度q=3.84×105W/㎡，试求所需管内径和长度（提示：先按紊流计算，再校核Re）。
19．一盘管式换热器，蛇形管内径d＝12mm，盘的直径D＝180mm （以管中心距离计），共有四圈盘管。
若管内水进口温度为20℃，平均流速为1.7m/s，壁温为90℃，试估计冷却水出口温度。
20．水在热交换器管内被加热，管内径14mm，管长2.5m，壁温保持为110℃，求水在进口温度为60℃及流速u=1.3m/s时，通过热交换器后的温度。
21．管式实验台，管内径0.016m，长为2.5m，为不锈钢管，通以直流电加热管内水流，电压为5V，电流为911.1A，进口水温47℃，水流速u=0.5m/s，试求它的表面传热系数及换热温度差。
（管子外绝热保温，可不考虑热损失）22． 2.5kg/s的40℃的水进入50mm内径的管子，壁温85℃，管壁粗糙度为0.0002，若管长为10m，计算出口水温及全管热流量。
23．空气在管内受迫对流换热，已知管径d=51mm，管长l=2.6m，空气质流量M＝0.0417kg/s，进口温度t`f＝30℃，管壁的热流密度q=12120W/㎡,求该管的平均表面传热系数h，空气在管子进口和出口端的表面传热系数h`，h``，出口温度t``f，管壁进口和出口端的壁温t`w, t``w。
24．水以1.3m/s的速度通过内径19mm，长为5.5m的管子，压降为42mmHg,管壁平均温度为80℃，管内水平均温度55℃，试从类比律求表面传热系数，并与光滑管进行比较。
25．空气在管内以1.27m/s速度流动，平均温度t f＝38.5℃，t w＝57.9℃，管内径d=22mm,长2.5m，试求空气的表面传热系数。
26．上题空气流速增加到u=3.5m/s，此时t f＝58.1℃，t w＝90.6℃，试求表面传热系数。
27．套管换热器，内管外径d1＝12mm，外管内径d2=16mm，管长400mm，内外管之间的环形流道内水流速u=2.4m/s，平均温度t f＝73.1℃，内管壁温t w＝96℃，试求内管外表面的表面传热系数。
28．空气以0.0125kg/s流量流过直径50mm，长为6m的圆管，温度由23.5℃加热到62℃，试求在常壁温换热条件下管壁温度t w，表面传热系数h及换热量Ф。
（建议用式（6－5）计算表面传热系数）29．已知椭圆管的长轴2a=26mm，短轴2b=13mm,用它做成的换热器每根管子的水流量为4×10-4m3/s。
要求在壁温90℃时，把水从32℃加热到48℃。
计算一根管的长度。
如果采用与该椭圆管周长相同的圆管在同样条件下完成水的加热，有需多长的圆管，两者相比差多少（%）?并分析引起差别的原因是什么？30．空气横向外掠单圆管换热研究试验台，实验管长0.3m，管径有50mm和25mm两种，现测得如下表列的16个实验点数据。
试由数据整理出该次实验得到的空气横向外掠单圆管换热准则关联式。
并构思这种实验台的构造及测试系统。
31．空气以25.5m/s的速度横向外掠直径35mm长0.5m的单圆管，对流换热量为900W，管子前后空气平均温度25.3℃。
试确定管壁温度。
32．直径14mm，长1.5m的管状电加热器垂直至于速度为3m/s的水流中，水流过管子前后的平均温度为55℃，设加热器管表面允许最高温度为95℃，计算它的最大允许电功率。
33．空气横向掠过单管，管外径12mm，管外最大流速u=14m/s，空气温度t f＝30.1℃, 壁温t w＝12℃。
求空气的表面传热系数。
34．空气横向掠过6排顺排管束，管束中最窄截面处流速u=15.5m/s，空气平均温度为19.4℃，壁温t w＝67.8℃，管间距S1/d=S2/d=1.2，d=19mm，求空气表面传热系数。
35．水横向掠过5排叉排管束，管束中最窄截面处流速u=4.87m/s，平均温度t1=20.2℃,壁温t w=25.2℃，管间距S1/d=S2/d=1.25，d=19mm，求水的表面传热系数。
36．空气横向掠过12排管子组成的叉排加热器，管径d=25mm,管间距S1=50mm,S2=45mm。
管束的最窄截面处流速u=5m/s, 空气平均温度t f=60℃，试求管束平均表面传热系数。
如管束改为顺排，其他条件不变，则表面传热系数为多少？37．试求空气掠过黄铜管束的表面传热系数及出口温度。
已知管束为叉排，共4排，每排16根管，管长1m,管外径25mm，管间距S1=50mm，S2=37.5mm,管内为1.43×10-5Pa绝对压力的蒸汽，空气进口温度t f1=15℃,流量V o=7500N m3/h。
（提示：计算中略去蒸汽及管壁热阻）。
38．试确定上题空气掠过管束时消耗的功率、单位面积换热量与功率消耗之比。
已知该叉排管束的阻力系数为=0.75Re–0..2流过管束的压强降Δp=f2ρu2(μf/μw)0.14m,N/m2式中m为排数，u为管间最大流量，m/s.39．改变地37题中的管间距，令S1、S2按比例缩小或扩大，比例为0.85、0.95、1.05、1.25、及1.5等，在其他条件均不改变的情况下，求单位面积换热量与功率消耗之比的变化。
40．由圆翅片管束（见图5-1）制成的蒸汽—空气加热器。
管束及翅片管的换热及流动阻力计算关联式为Nu=0.134Re0.681Pr1/3[(H-δ)/H]0.3[(H-δ)/δ]0.1134 (Re=103~2×104) Nu=0.189[1+0.1(S1/d0-2)]Re0.685 Pr1/3(δ/H)0.304(Re=2×104~5×104) F=37.86Re-0.316 (S1/d0)-0927(S1/S2)0.515上述关联式定性温度为流体平均温度，定型尺寸为管外径d o。
已知管束参数为：正三角形排列，管间距S1=70mm，6排，每排20根，管长1.5m，d o=25mm，翅片厚δ=0.5mm，翅片高H=20mm，翅片间距（节距）b=3.5mm，空气质流量M=1.8kg/s,管壁温度t w=110℃，空气进口温度t f1=10℃,试计算换热量及功率消耗。
41．一厚壁紫铜管，内置电加热器，悬吊于大于水槽中进行水平圆筒壁自然对流换热实验研究，实验中管壁温度可作为常壁温处理，求水在横管外自然对流表面传热系数，已知管外径d=30mm,水的平均温度t f=37.1℃，壁温t w=64.5℃。
在这种情况下的实验数据为什么可以作为常壁温处理？42．直径50mm的立管，高0.5m，表面温度90℃，空气温度20℃，试求管外壁空气自然对流表面传热系数。
43．水平蒸汽输送管外径d=0.3m，t w=450℃，环境温度t f=30℃，试求每米长管子的自然对流散热损失。
44．外径76mm的暖气管，横穿室内，t w=100℃，室内温度t f=18℃，计算管壁自然对流表面传热系数及单位管长散热损失。
45．顶棚表面温度 13℃，室内温度25℃，顶棚4m×5m,试求自然对流换热量及其表面传热系数。
46．倾斜放置，温度为45℃的1m×1m平板,热面朝上接受辐射热300W/ m2，辐射热被全部吸收，然后以自然对流方式散出，环境温度为0℃，板背面绝热。
试求稳态时，该板平均温度能达到的最大值。
47．某实际工程设备是一个水平圆筒，其直径达5.5m，表面温度355℃，放置在周围空气温度为35℃的环境中，现需要知道它的自然对流表面传热系数，但因为实际设备太大，只能依靠模化实验研究它的表面自然对流换热，为此需要确定模化实验的圆筒模型最小直径是多少？根据现有条件，有两个模化方案可供选择，第1方案是：模化实验在空气中进行，模型表面温度为80℃，室内空气温度控制为20℃。