地铁车站钢材料模板及支架计算书
附件1：计算书
本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1 荷载汇总
2 材料性能汇总
3 侧墙钢模及支撑体系验算
3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算
根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
21
21022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中：
F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）
c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN
0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=
1β─外加剂影响修整系数，1β=1.2
2β─混凝土的坍落度影响修整系数。当坍落度小于30mm 时，取0.85；
50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15
V ─混凝土浇注速度。取h m V /2=
H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高
度取最大值4.70m 。得：
2
2
12101/74.582
15.12.17.52422.022.0m kN V t F c =?????==ββγ
。22/8.11270.424m kN H F c =?==γ
因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。 有效压头高度h 由下式计算：
c F h γ/0=
有效压头m h 45.2=。
分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：
2/30.7974.6835.1m kN F =?=。
（2）钢面板验算
钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。
截面抵抗矩3322100.6610006
1
61W mm bh ?=??==模
截面惯性矩4433108.16100012
1
b 121mm h I ?=??==
模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。m /74.5874.581b q 01kN F =?==
进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在钢面板上的均布荷载
。m kN bF /07.5630.791q 2=?==
①刚度验算
钢面板挠度mm 31.110
8.110210033074.58677.0100EI q K 4
54
41W =??????==模l ω 钢面板容许挠度值mm 50.1][=ω
][ωω<，挠度满足规范要求 ②强度验算
mm N l q K M M ??=??==5222max 1064.833030.791.0
2
3
5max /0.144100.61064.8mm N W M =??==模σ 钢面板抗弯强度设计值2/215mm N f m =钢板。
钢板m f <σ，强度符合规范要求。 上面各式中：
1q ――作用于模板上的标准均布荷载；
2q ――作用于模板上的均布荷载；
l ――内楞间距；
σ――模板承受的应力；
模W ――模板的截面抵抗矩； 模I ――模板的截面惯性矩； （3）钢面板内楞验算
内楞采用[10槽钢，间距mm 350布置，外楞采用双[10槽钢，间距mm 900布置，按三跨连续梁计算。
截面抵抗矩341097.3mm W ?=楞 截面惯性矩461098.1mm I ?=楞 ①内楞刚度验算 内楞挠度计算：
mm 23.010
98.110210090035.074.58677.0100q K 6
54
4
11W =???????==楞EI l ω 内楞的允许挠度值mm l 25.2400
900
400][1===
ω ω<[ω]，刚度符合规范要求。
②内楞强度验算
内楞承受的弯矩计算：
mm N l q K M M ??=???==622
121025.290035.030.791.0
内楞强度计算：
24
6
mm /68.5610
97.31025.2N W M =??==楞σ 槽钢抗弯设计强度2
/215mm N f m =槽钢
槽钢m f <σ，强度符合规范要求。
（4）模板外楞验算
桁架间距600mm ，外楞按三跨连续梁计算。 ①外楞刚度验算 外楞挠度计算：
mm 06.01098.121021006009.074.58677.0100q K 654
4
11W =????????==楞EI l ω
外楞的允许挠度值mm l 5.1400
600400][1===
ω ω<[ω]，刚度符合规范要求。
②外楞强度验算 外楞承受的弯矩计算：
mm N l q K M M ??=???==622
121057.26009.030.791.0
外楞强度计算：
2
24
6/215mm /37.3210
97.321057.2mm N f N W M m =<=???==槽钢楞σ 槽钢m f <σ，强度符合规范要求。 3.2钢桁架计算
使用MIDAS 软件计算桁架。 （1）刚度验算
支反力1N =58.740.90.631.72ql kN =??=，顶部最上面一根荷载按照一半考虑，模型如下图：
变形计算结果如下图：
经分析，桁架上部整体最大变形2.89mm 支反力2N =79.300.90.642.82ql kN =??=，顶部最上面一根荷载按照一半考虑，模型如下图： 最大组合应力计算结果如下图： 经分析，最大组合应力[]max 99.10a<215a MP MP σσ==，满足要求。 最大剪切应力计算结果如下图： 经分析，最大组合应力[]max 35.0a<215a MP MP ττ==，满足要求。 （3）支腿验算 支反力计算如下图： 支反力=128.12kN F 反，支腿使用32mm φ可调丝杆，配328080mm φ??螺母， []216.1a F MP =，满足要求。 （4）预埋锚筋抗拔验算 侧模支撑桁架根部抗拔采用在每榀桁架根部两侧位置结构砼中预埋直径φ20螺杆进行锚固固定，车站结构砼强度为C35砼，根据锚筋与砼的粘结力计算 锚筋的锚固深度。 当预埋螺栓采用Q235钢，计算式采用[] 53.8b d h τ≥ 式中：d ——锚固钢筋直径mm []b τ——砼与锚固螺栓表面的容许粘结强度2N mm ，一般在普通砼中[]21.5 2.5()b N mm τ=:，本次计算取[]22.5()b N mm τ= 故螺栓锚固长度为53.820 4302.5 h mm ?≥ =。 根据建筑施工计算手册，一般光圆钢筋在砼中的锚固深度为20~30d ；有弯钩时为15~20d ，本次计算预埋螺栓采用φ20圆钢螺栓，锚固深度采用450mm ，可满足要求。 4 板模板及支撑体系验算 中、顶板支架搭设按纵向900mm ，横向900mm ，步距1200mm 搭设。模板上层楞木均采用70mm ×70mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用[10槽钢铺设。本工程中板厚400mm 、顶板厚800mm ，中、顶板采用相同搭设体系，故只验算顶板模板支架。 4.1顶板模板验算 （1）荷载计算 800mm 厚混凝土自重：24×0.8=19.2kN/m 2 800mm 厚顶板钢筋自重：1.1×0.8=0.88kN/m 2 顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2 混凝土振捣荷载：2kN/m 2 由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： m kN q /08.341]4.1)25.2(35.1)88.05.02.19[(1=??++?++= m kN q /58.201)88.05.02.19(2=?++= （2）模板计算 顶板模板采用δ=15mm 竹胶板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 三跨等跨连续梁计算。 ①刚度验算 挠度mm 22.01081.210910025058.20677.01005 3442w =??????==模EI l q K A ω 板模板允许挠度mm l 625.0400 250400][=== ω ][ωω<,满足刚度要求。 ②强度验算 模板强度按下式计算。 mm N l q K M M ??=??==52211013.225008.341.0 24 5 mm /68.510 75.31013.2N W M =??==模σ 模板抗弯强度设计值2/288.035mm N f m =?=模板 模板m f <σ，强度满足要求。 （3）上层楞木验算 上层楞木（次楞）采用70×70mm 方木，间距250mm ，下层主楞采用[10槽钢，横向间距900mm 。 截面抵抗矩34221072.5707061 b 61mm h W ?=??== 楞 截面惯性矩46331000.2707012 1 b 121mm h I ?=??==楞 楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为： m kN /52.825.008.34q 3=?= m kN q /14.525.058.204=?= ①刚度验算 挠度mm 27.110 00.210910090014.5677.01006 344 14w =??????==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 25.2400 900 400][1== =ω ][ωω<，刚度满足要求。 ②强度验算 mm N l q K M M ??=??==522 131090.690052.81.0 24 5 mm /06.1210 72.51090.6N W M =??==楞σ 方木抗弯强度设计值2 /15mm N f m =方木 方木m f <σ，强度满足要求。 （4）下层主楞验算 查表得[10槽钢的性能参数为： 截面抵抗矩341097.3mm W ?=楞 截面惯性矩461098.1mm I ?=楞 主楞承受的标准荷载与模板相同，则主楞承受的均布荷载为： m kN /67.3090.008.34q 5=?= m kN /52.1890.058.20q 6=?= ①刚度验算 挠度mm 21.01098.110210090052.18677.01006 54 4 16w =??????==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 25.2400 900400][1=== ω ][ωω<，刚度满足要求。 ②强度验算 mm N l q K M M ??=??==622 151048.290067.301.0 2 5 6mm /47.6210 97.31048.2N W M =??==楞σ 方木抗弯强度设计值2 /215mm N f m =槽钢 槽钢m f <σ，强度满足要求。 4.2 纵、横杆强度验算 纵、横杆强度验算取900×900间距布置验算。 脚手板自重标准值：0.35kN/m 2 施工荷载标准值：3kN/m 2 （1）纵、横水平杆抗弯强度验算 取较长的横杆做内力计算，按简支梁计算： 脚手板自重产生的弯矩： mm N ab F M GK ??=??==42211055.210 9.09.035.010； 施工荷载产生的弯矩： mm N ab F M QK ??=??==52 221019.210 9.09.0310； 横杆截面特性： 截面抵抗矩3343 4 13 1049.4)48 424832)d 32mm d d W ?=-=- =（（ππ 。 截面惯性矩45444141008.1)424864)d 64mm d W ?=-=-=（（π π 弯矩设计值 mm N M M M QK GK ??=??+??=+=5541041.31019.24.11055.235.14.135.1 主应力： 22 335/06.1831024.49 .09.01007.561049.41041.3mm N A F W M =????+??=+=σ,纵横杆抗弯强度设计值2/205mm N f =钢管。 钢管f <σ，抗弯强度满足要求。 （2）横水平杆刚度验算 mm EI b a F a F 16.110 08.11006.238590090010)335.0(5385)(55 54 3421=???????+?=+=-ω mm 25.2400 900 ][== ω ][ωω<，刚度满足要求。 4.3板下立杆稳定性验算 作用于模板支架上的荷载包括静荷载、动荷载，顶板与中板模板支架布置相同，由于顶板厚度大于中板，只验算顶板即可。 （1）顶板立杆荷载计算 ①静荷载：kN G G G G j 66.16321=++= 混凝土自重：kN kN G 55.159.09.08.0241=???= 钢筋自重：kN kN G 71.09.09.08.01.12=???= 模板自重：kN kN G 40.09.09.05.03=??= ②动荷载：kN G G G d 64.365=+= 施工人员及设备（均布荷载）：kN kN G 02.29.09.05.25=??= 混凝土振捣荷载：kN kN G 62.19.09.026=??= ③不考虑风荷载，静荷载乘以分项系数1.35，活荷载乘以分项系数1.4，立杆的轴向压力设计值顶G kN G G G d j 59.274.135.1=?+?=顶 （2）立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式: []f A N ≤= ?σ 式中： N---立杆的轴心压力设计值(kN)； ?---轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ由规范附录E 取值。 λ——长细比,由i l 0 = λ确定； i ——计算立杆的截面回转半径mm A I i 16424 1008.15 =?== ； A ——立杆净截面面积(mm 2)2 424mm A = 0l ——立杆的计算长度 (m)；a h l 20+= h ——立杆步距，取h=1.2m ； a ——立杆伸出顶层水平杆长度，取规范附录A 最大值a=0.35m []f ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[]2 /205mm N f =； 故： 立杆计算长度：m m h l 9.1235.02.1a 20=?+=+= 立杆长细比25011916 10009.10<=?== i l λ 通过查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附表E 得立杆稳定性系数?=0.458。 23 /08.142100 24.4458.01059.27mm N A N =???==?σ ][f <σ 立杆稳定性满足要求。 本工程模板支架基础为结构底（中）板，由于模板支架施工是在底（中）板达到设计强度后进行的，施工时立杆下基础承载力满足承载力要求，无需进行地基承载力验算。 5 梁模板及支撑体系计算 梁模板均采用15mm 竹胶板，次楞采用85×85mm 方木，间距200m ，主楞采用φ48mm 双拼钢管，外侧采用M16对拉螺栓固定，拉杆纵向间距600mm 布置。 最大下翻梁的混凝土浇筑高度1800mm ，最大上翻梁上翻浇筑高度1310mm ，则取最大下翻梁计算梁模板。 5.1梁侧模板验算 混凝土侧压力参见侧墙模板计算，得有效压头h=1.73m ，总侧压力F 1=56.07kN/㎡，侧压力标准值F 2=41.53kN/㎡。 （1）梁侧模板 侧模板受力与侧墙一致，且次楞、主楞间距均小于或等于侧墙次楞间距，故由侧墙模板验算可得，梁侧模板满足要求。 （2）钢管侧外楞计算： 外楞所受标准荷载与模板相同，拉杆纵向间距600mm 。外楞上的均布荷载 m kN l F q /04.282107.5611=÷?==，不考虑动荷载作用，外楞所受标准均布荷载 m kN l F q /77.202153.4122=÷?==。 ①外楞刚度验算 mm 41.021008.11006.210060077.20677.0100q K 5 54 4 12W =???????==楞EI l ω 外楞的允许挠度值mm l 5.1400 600400][1=== ω []ωω<，刚度符合规范要求。 ②外楞强度验算 外楞承受的弯矩计算： mm N l q K M M ??=??==622 121001.160004.281.0 外楞强度计算： 225 6 /205mm /12.12 1049.41001.1mm N f N W M m =<=???==钢管楞σ 钢管m f <σ，强度符合规范要求。 强度满足要求。 （3）模板拉杆验算 ①拉杆取横向间距600mm,最大竖向间距取600mm ，模板拉杆计算公式： 0A A F f ?= 式中：f---模板拉杆承受的拉力； F---混凝土侧压力； A---拉杆分担的受力面积A=a ×b ； a---拉杆横向间距； b---拉杆竖向间距； A 0---拉杆截面面积； 230/43.96157 9003001007.56mm N A A F f =???=?=- M16拉杆容许拉力为22m m /43.96m m /170N N f >=，满足设计要求。 5.2梁底模板验算 （1）荷载计算 800mm 厚混凝土自重：24×1.8=43.2kN/m 2 800mm 厚顶板钢筋自重：1.1×1.8=1.98kN/m 2 顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2 混凝土振捣荷载：2kN/m 2 由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： m kN q /97.671]4.1)25.2(35.1)98.15.02.43[(1=??++?++= m kN q /68.451)98.15.02.43(2=?++= （2）模板计算 顶板模板采用δ=15mm 竹胶板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 三跨等跨连续梁计算。 ①刚度验算 挠度mm 49.01081.210910025068.45677.01005 3442w =??????==模EI l q K A ω 板模板允许挠度mm l 625.0400 250400][=== ω ][ωω<,满足刚度要求。 ②强度验算 模板强度按下式计算。 mm N l q K M M ??=??==52211025.425097.671.0 24 5 mm /33.1110 75.31025.4N W M =??==模σ 模板抗弯强度设计值2/288.035mm N f m =?=模板 模板m f <σ，强度满足要求。 （3）上层楞木验算 上层楞木（次楞）采用70×70mm 方木，间距250mm ，下层主楞采用[10槽钢，横向间距300mm 。 楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为： m kN /99.1625.097.67q 3=?= m kN q /42.1125.068.454=?= ①刚度验算 挠度mm 035.01000.210910030042.11677.01006 34 4 14w =??????==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 75.0400 300 400][1===ω ][ωω<，刚度满足要求。 ②强度验算 mm N l q K M M ??=??==522 131053.130099.161.0 2 4 5mm /67.210 72.51053.1N W M =??==楞σ 方木抗弯强度设计值2 /15mm N f m =方木 方木m f <σ，强度满足要求。 （4）下层主楞验算 查表得[10槽钢的性能参数为： 主楞承受的标准荷载与模板相同，则主楞承受的均布荷载为： m kN /39.2030.097.67q 5=?= m kN /70.1330.068.45q 6=?= 荷载数值均小于顶板底主楞所受荷载，由顶板模板验算可得，主楞刚度及强度满足要求。 5.3梁立杆稳定性验算 （1）梁立杆荷载计算 ①静荷载：kN G G G G j 89.17321=++= 混凝土自重：kN G 85.163/)9.019.0249.08.08.124(1=???+???= 钢筋自重：kN G 77.03/)9.019.01.19.08.08.11.1(2=???+???= 模板自重：kN G 27.03/9.08.15.03=??= ②动荷载：kN G G G d 43.265=+= 施工人员及设备（均布荷载）：kN G 35.13/9.08.15.25=??= 混凝土振捣荷载：kN G 08.13/9.08.126=??= ③不考虑风荷载，静荷载乘以分项系数1.35，活荷载乘以分项系数1.4，立杆的轴向压力设计值顶G kN G G G d j 55.274.135.1=?+?=顶 （2）立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式: []f A N ≤=?σ 式中： N---立杆的轴心压力设计值(kN)； ?---轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ由规范附录E 取值。 λ——长细比,由i l 0 = λ确定； i ——计算立杆的截面回转半径mm A I i 16424 1008.15 =?== ； A ——立杆净截面面积(mm 2)2 424mm A = 0l ——立杆的计算长度 (m)；a h l 20+= h ——立杆步距，取h=1.2m ； a ——立杆伸出顶层水平杆长度，取规范附录A 最大值a=0.35m []f ----钢管立杆抗压强度设计值：[]2 /205mm N f =； 故： 立杆计算长度：m m h l 9.1235.02.1a 20=?+=+= 立杆长细比2501196 .1100 9.10<=?== i l λ 通过查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附表E 得立杆稳定性系数?=0.458。 23 /87.141100 24.4458.01055.27mm N A N =???==?σ ][f <σ，立杆稳定性满足要求。 公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载 汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1） 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.0m，（计算取的高度） 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 板底纵向钢管的间距距离300mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。、 （实际铺设脚手板50mm厚200mm宽） 模板自重0.35kN/m2，大型设备、结构构件荷载4.00kN/m2。（网架荷载小于此荷载） 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 楼板强度计算参数：钢筋级别三级钢筋。 楼板的混凝土强度等级C40。 每天标准层施工天数5天。 楼板截面支座配筋率（%）0.28 楼板短边比长边的比值（1.00） 计算楼板的厚度（m）0.10 计算楼板的长边长度（m）2.5 （据结构图纸，楼板下为井字梁，纵横向间距均2.5米） 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.350×0.900=0.315kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000+3.500)×0.900=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算： P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??== 模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况 板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图 目录 一、工程概况及编制依据 (1) 二、箱涵支架搭设 (1) 三、模板施工 (2) 四、模板支架计算 (3) 五、模板安装及拆除安全注意事项 (13) 六、文明施工措施 (16) 七、应急响应预案 (17) 附图：箱涵钢管支架布置图 箱涵支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1、工程概况 本工程箱涵位于广场路，位于桩号位置为K0+091.163，箱涵与道路中心线夹角为103度，箱涵平面为四边形，短边长11.8m，长边斜长为24.6m。箱涵底板顶标高为-0.50m，顶板底标高为4.65m。箱涵为单箱双室，单室净尺寸5.0*5.0m，箱涵主体采用C30钢筋混凝土现浇结构。箱涵顶板、底板及侧壁厚度0.5m。 2、编制依据 1、浙江西城工程设计有限公司设计的《桥梁工程》施工图 2、国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程。 3、国家行业及地方有关政策、法律法令、法规。 4、施工过程涉及相关的规范、标准条文。 1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 5）《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全规范》 二、箱涵支架搭设 （1）箱涵顶板底模、墙板侧模采用15mm厚木胶合板做面板，箱涵墙板模板支撑体系内（次）楞采用4cm×9cm方木，间距20cm、外(主)楞采用Φ48×3.5mm钢管及Φ14对拉螺栓，间距40×40cm。，采用止水型对拉螺栓平衡侧模板受力。在沉降缝（伸缩缝）处在砼中间用模板夹扎橡胶止水带，作为止水用，机械配合人工进行模板安拆； 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m） 一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表： 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】 龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部 涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2 8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。 叠合板底（轮扣式）支撑计算书 计算依据： 1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 平面图 纵向剖面图 四、叠合楼板验算 按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q 1=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1.4×1.2×3=9.739kN/m q 1静=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） =4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm ν max =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 五、主梁验算 q 1=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态 q=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m 目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48) 2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。 地铁车站主体结构模板、支架计算书 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 部位面板 (mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支撑(mm) 中板(0.4m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距900 Φ48×3.5碗扣架 900×900×1200布置 顶板(0.8m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距600 Φ48×3.5碗扣架 600×900×1200布置 中板梁 (0.9× 1.0m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 顶板梁(1.2×1.8m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 侧墙(0.7m),高 5.05m，6.19m，18胶 合板 85×85方 木,间距200 ［10槽钢，间距600 Φ48×3.5碗扣架水平 撑，竖向间距600 6钢 板 ［8槽钢，间 距300 双［10槽钢，间距 900（100,400,600） 三角架 柱 18胶 合板 100×100方 木间距200 双［10槽钢，间距 750 Φ48钢管，间距250 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： 外径48mm φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 箱涵模板支架计算书 一、案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 目录 一、....................... 工程概况及编制依据1 二、..................................... 箱涵支架搭设1 三、模板施工 (2) 四、................................ 模板支架计算3 五、模板安装及拆除安全注意事项 (13) 六、................................ 文明施工措施16 七、................................ 应急响应预案17 附图：箱涵钢管支架布置图 箱涵支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1、工程概况 本工程箱涵位于广场路，位于桩号位置为K0+091.163，箱涵与道路中心线夹角为103度，箱涵平面为四边形，短边长11.8m,长边斜长为 24.6m。箱涵底板顶标高为-0.50m，顶板底标高为4.65m。箱涵为单箱双室，单室净尺寸5.0*5.0m，箱涵主体采用C30钢筋混凝土现浇结构。箱涵顶板、底板及侧壁厚度0.5m。 2、编制依据 1、浙江西城工程设计有限公司设计的《桥梁工程》施工图 2、国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程。 3、国家行业及地方有关政策、法律法令、法规。 4、施工过程涉及相关的规范、标准条文。 1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001） 4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 5）《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全规范》 二、箱涵支架搭设 （1）箱涵顶板底模、墙板侧模采用15mn厚木胶合板做面板，箱涵墙板模板支撑体系内（次）楞采用4cm x 9cm方木，间距20cm夕卜（主）楞采用①48x 3.5mm钢管及①14对拉螺栓，间距40X40cm，采用止水型对拉螺栓平衡侧模板受力。在沉降缝（伸缩缝）处在砼中间用模板夹扎橡胶止水带，作为止水用，机械配合人工进行模板安拆； 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm箱涵设计计算书
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