柱模板(设置对拉螺栓)计算书1200

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柱模板计算书

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柱模板计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱段:Z1。

模板剖面示意图面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板;厚度:12mm;抗弯设计值fm:31N/mm2;弹性模量E:11500N/mm2;3.柱箍柱箍间距(mm):500*9,;材料:2根Ф48×3.5钢管;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;4.竖楞材料:2根50×100矩形木楞;木材品种:太平洋海岸黄柏;弹性模量E:10000N/mm2;抗压强度设计值fc:13N/mm2;抗弯强度设计值fm:15N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.6N/mm2;B边最外两根竖楞间距:750mm;B边竖楞根数:4;B边竖楞间距调整(mm):250*3;H边最外两根竖楞间距:750mm;H边竖楞根数:4;H边竖楞间距调整(mm):250*3;5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距:400mm;B边对拉螺栓根数:2;B边对拉螺栓直径:M16;B边对拉螺栓间距调整(mm):400*1;H边最外两根对拉螺栓间距:400mm;H边对拉螺栓根数:2;H边对拉螺栓直径:M16;H边对拉螺栓间距调整(mm):400*1;6.荷载参数:36.952kN/m2;砼对模板侧压力标准值G4k:2kN/m2;倾倒砼产生的荷载标准值Q3k二、柱模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

这里取面板的计算宽度为1.000m。

有对拉螺栓(柱箍不等距)-1

有对拉螺栓(柱箍不等距)-1

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(图1)模板设计平面图(图2)模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218 kN/m2 F2=γcH=24×4300/1000=103.2 kN/m2标准值G4k=min[F1,F2]=41.218 kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型:S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则:S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2正常使用极限状态设计值Sk=G4k=41.218 kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m 单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。

(图3)承载能力极限状态受力简图1、强度验算q=bS=1×51.844=51.844kN/m(图4)面板弯矩图(kN·m)M max=0.198kN·mσ=M max/W=0.198×106/37500=5.292N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算(图5)正常使用极限状态受力简图q k=bS k=1×41.218=41.218kN/m(图6)面板变形图(mm)νmax=0.156mm≤[ν]=max(700/5,700/5)/400=0.35mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置,且承受线性变化荷载,为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型,这样做符合实际情况,计算简图如下:(图7)承载能力极限状态受力简图柱底部线性荷载最大处为:其中次楞间距: a=max(L/m,B/n)=max(700/5,700/5)/1000=0.14 mq=aS=0.14×51.844=7.258kN/mq k=aS k=0.14×41.218=5.771kN/m1、强度验算(图8)次梁弯矩图M max=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/(83.333×1000)=2.759N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求2、抗剪验算(图9)次梁剪力图V max=1.98kNτ=V max S0/(Ib) = 1.98×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.594N/mm2≤[f v]=2N/mm2满足要求3、挠度验算(图10)正常使用极限状态受力简图(图11)次梁变形图ν=0.289mm≤[ν]=0.14×1000/400=0.35mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为:=3.021kNRmax1=2.402kNRmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为:=3.722kNRmax2=2.96kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为:=3.659kNRmax3=2.909kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为:=2.356kNRmax4R=1.873kNmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为:R=2.289kNmax5=1.82kNRmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为:=0.633kNRmax6=0.503kNRmaxk6根据以上计算可以确定第2道对拉螺栓最为不利。

柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书

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柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2,γch}=min{0.22×25×4×1×1×221/2,25×4.2}=min{31.113,105}=31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γch]=min[0.22×25×4×1×1×21/2,25×4.2]=min[31.11,105]=31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承=0.9max[1.2g4k+1.4q3k,1.35g4k+1.4×0.7q3k]=0.9max[1.2×31.11+1.4×2,1.35×31.11+1.4×0.7×2]=0.9max[40.132,43.959]=0.9×43.959=39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正=g4k=31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bg4k=0.9×1.35×0.7×31.11=26.459kn/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bq3k=0.9×1.4×0.7×0.7×2=1.235kn/mmmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32=-0.251knmσ=mmax/w=0.251×106/(1/6×700×152)=9.567n/mm2≤[f]=14.74n/mm2满足要求!2、挠度求函数作用线荷载q=bs正=0.7×31.11=21.777kn/mν=0.677ql4/(100ei)=0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))=0.68mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm满足要求!四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q=bs顺=0.3×39.563=11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax=1.605knmσ=mmax/w=1.605×106/64×103=25.073n/mm2>[f]=13.5n/mm2不满足要求!请优化柱箍间距,或增大相应柱边小梁根数!2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax=6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)=1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求!恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型,或减少梁底提振小梁,或优化小梁边线!3、挠度求函数小梁上作用线荷载q=bs正=0.3×31.11=9.333kn/m小梁变形图(mm)ν=7.716mm>[ν]=1.75mm不满足要求!恳请优化柱箍边线,或减小适当柱边小梁根数!4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。

柱模板(设置对拉螺栓)设计计算书

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柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2,24×2]=min[38.4,48]=38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承=0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×38.4+1.4×2,1.35×38.4+1.4×0.7×2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9×53.8=48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正=G 4k =38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.6×38.4=27.99kN/m 活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.6×2=1.06kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262=-0.21kN·m σ=M max/W=0.21×106/(1/6×600×152)=9.18N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.6×38.4=23.04kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))=0.38mm≤[ν]=l/400=257.14/400=0.64mm满足要求!四、小梁验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.26×48.42=12.45 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.56kN·mσ=M max/W=0.56×106/42.15×103=13.29N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.26×38.4=9.87 kN/m面板变形图(mm)ν=1.06mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.84kN·m,N1=16.88kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.21kN·m,N2=10.15kNM/W n=0.84×106/(4.49×103)=187.53N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1=0.33mm≤[ν]=l/400=1.25mmν2=0.03mm≤[ν]=l/400=0.75mm满足要求!六、对拉螺栓验算t满足要求!N=16.88×1=16.88kN≤26kN满足要求!。

模板计算书

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5.11.1框架柱支撑计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm,B方向对拉螺栓3道,柱模板的截面高度 H=800mm,H方向对拉螺栓3道,柱模板的计算高度 L = 3200mm,柱箍间距计算跨度 d = 500mm。

柱模板竖楞截面宽度100mm,高度100mm,间距250mm。

柱箍采用圆钢管48×3.5,每道柱箍4根钢箍,间距500mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件,其受力状态为受弯杆件,应按受弯杆件进行计算。

柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度,取22.000kN/m3;t ——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取4.000h;T ——混凝土的入模温度,取14.000℃;V ——混凝土的浇筑速度,取2.000m/h;H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.200m;1——外加剂影响修正系数,取1.000;2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.270kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.270kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下q面板计算简图支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m);q = (1.2×23.27+1.4×3.00)×0.50 = 16.06kN/md ——竖楞的距离,d = 250mm;经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.062×0.25×0.25=0.100kN.M面板截面抵抗矩 W = 500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3经过计算得到 = M/W = 0.100×106/27000.0 = 3.718N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×16.062=2.409kN截面抗剪强度计算值 T=3×2409/(2×500×18)=0.402N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!最大挠度计算公式其中q ——混凝土侧压力的标准值,q = 23.270×0.500=11.635kN/m;E ——面板的弹性模量,取6000.0N/mm2;I ——面板截面惯性矩 I = 500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4;经过计算得到 v =0.677×(23.270×0.50)×250.04/(100×6000.0×243000.0) = 0.211mm[v] 面板最大允许挠度,[v] = 250.000/250 = 1.00mm;面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载,该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下q竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m);q = (1.2×23.27+1.4×3.00)×0.25 = 8.03kN/md为柱箍的距离,d = 500mm;经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×8.031×0.50×0.50=0.201kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0×100.0×100.0/6=166666.7mm3 经过计算得到 = M/W = 0.201×106/166666.7 = 1.205N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.500×8.031=2.409kN截面抗剪强度计算值 T=3×2409/(2×100×100)=0.361N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值,q = 23.270×0.250=5.818kN/m ;E —— 竖楞方木的弹性模量,取9500.0N/mm2;I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0×100.0×100.0×100.0/12=8333334.0mm4;经过计算得到 v =0.677×(23.270×0.25)×500.04/(100×9500.0×8333334.0) = 0.031mm[v] 竖楞方木最大允许挠度,[v] = 500.000/250 = 2.00mm ; 竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算柱箍采用钢楞,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管48×3.5mm ;钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3;钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4;4.02kN 4.02kN4.02kN 4.02kN 4.02kN AB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);P = (1.2×23.27+1.4×3.00)×0.25 × 0.50 = 4.02kN 经过连续梁的计算得到6.456.45B方向柱箍剪力图(kN)0.283B方向柱箍弯矩图(kN.m)0.004B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 0.284kN.m最大支座力 N = 8.575kN最大变形 v = 0.023mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式其中 Mx ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.28kN.m;x ——截面塑性发展系数, 为1.05;W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 20.32cm3;柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B 边柱箍的强度计算值 f = 13.97N/mm2;B 边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.023mm[v] 柱箍最大允许挠度,[v] = 200.000/400 = 0.50mm ; 柱箍的最大挠度满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺拴的强度要大于最大支座力8.58kN 。

柱模板(设置对拉螺栓)计算书汇总

柱模板(设置对拉螺栓)计算书汇总

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2,24×2]=min[38.4,48]=38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承=0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×38.4+1.4×2,1.35×38.4+1.4×0.7×2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9×53.8=48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正=G 4k =38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.4×38.4=18.66kN/m 活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.4×2=0.71kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×18.66×0.182-0.121×0.71×0.182=-0.06kN·m σ=M max/W=0.06×106/(1/6×400×152)=4.25N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.4×38.4=15.36kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.63×15.36×1754/(100×10000×(1/12×400×153))=0.08mm≤[ν]=l/400=175/400=0.44mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×90小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q=bS承=0.18×48.42=8.47 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.17kN·mσ=M max/W=0.17×106/54×103=3.14N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.18×38.4=6.72 kN/m面板变形图(mm)ν=0.1mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3.5 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.08 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.2kN·m,N1=5.27kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.2kN·m,N2=5.27kNM/W n=0.2×106/(5.08×103)=39.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1=0.06mm≤[ν]=l/400=1.14mmν2=0.06mm≤[ν]=l/400=1.14mm满足要求!六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN) 12t满足要求!N=5.27×2=10.54kN≤12kN满足要求!。

柱模板(设置对拉螺栓)计算书_400X400

柱模板(设置对拉螺栓)计算书_400X400

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×2.85]=min[29.87,68.4]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max [1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 3 柱短边小梁根数 3柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按二等跨连续梁验算静载线荷载q1=1.35bG4k=1.35×0.5×29.87=20.162kN/m活载线荷载q2=1.4×0.7bQ3k=1.4×0.7×0.5×2=0.98kN/mM max=-0.125q1l2-0.125q2l2=-0.125×20.162×0.22-0.125×0.98×0.22=-0.106kN·m σ=M max/W=0.106×106/(1/6×500×152)=5.638N/mm2≤[f]=14.74N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/mν=0.521ql4/(100EI)=0.521×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))=0.099mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm) □60×40×2.5小梁截面惯性矩I(cm4) 22.07 小梁截面抵抗矩W(cm3) 7.36小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q=bS承=0.2×38.056=7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.178kN·mσ=M max/W=0.178×106/7.36×103=24.195N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.2×29.87=5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν=0.036mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.353kN·m,N1=2.02kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.353kN·m,N2=2.02kNM/W n=0.353×106/(4.49×103)=78.686N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1=0.346mm≤[ν]=l/400=1.375mmν2=0.346mm≤[ν]=l/400=1.375mm满足要求!六、对拉螺栓验算b(kN) 12.9 对拉螺栓型号M12 轴向拉力设计值Ntt满足要求!N=2.02×2=4.04kN≤26kN 满足要求!。

柱模板计算书

柱模板计算书

柱模板计算书一、基本参数:混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度 L=9 m柱截面宽度 B=1200 mm柱截面高度 H=1200 mm面板的厚度 h=18 mm竖楞方木截面宽度 b=50 mm竖楞方木截面高度 h=100 mmB方向竖楞间距 b1= mH方向竖楞间距 h1= m柱箍材料圆形钢管柱箍圆形钢管直径 r=48 mm柱箍圆形钢管壁厚 e= mm柱箍间距 b= m对拉螺栓型号 M18B方向螺栓间距 L1= mH方向螺栓间距 L2= m二、柱模板荷载标准值计算:新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值:其中:γc为混凝土重力密度;24 kN/m3t 新浇混凝土的初凝时间 t= 小时v 混凝土的浇筑速度 v=3 m/hβ1 外加剂影响系数β1=1β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 H=9 mF1 新浇混混凝土侧压力 F1= kN/m2F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2三、柱模板面板计算1、B方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中:l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = mm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到:f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值,故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值:其中: b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到:T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值,故满足要求! (4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值:其中: l B方向竖楞方木间距 l= mE 弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm [v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度,故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = cm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到:f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值,故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值其中 b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到:T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值,故满足要求!(4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mE 面板的弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm[v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度,故满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下1、B方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 柱箍的距离 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=竖楞方木强度其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到: f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中: l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到:T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]= N/mm2截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! (4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值:q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm内楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!2、H方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 柱箍的距离;取l= mq 面板荷载计算值 q = kN/m经计算得到:M=××^2=竖楞方木强度:其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到:f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中:l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到: T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]=(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm竖楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求! 五、柱箍的计算柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用,为受弯构件。

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柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×6.15]=min[29.87,147.6]=29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max [1.2×29.868+1.4×2,1.35×29.868+1.4×0.7×2]=0.9max[38.642,42.282]=0.9×42.282
=38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.868 kN/m2 三、面板验算
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.45×29.868=16.33kN/m
活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.45×2=0.794kN/m
M max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×16.33×0.32-0.121×0.794×0.32=-0.166kN·m σ=M max/W=0.166×106/(1/6×450×152)=9.831N/mm2≤[f]=14.74N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
作用线荷载q=bS正=0.45×29.868=13.441kN/m
ν=0.632ql4/(100EI)=0.632×13.441×3004/(100×8925×(1/12×450×153))=0.609mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
满足要求!
四、小梁验算
1、强度验算
小梁上作用线荷载q=bS承=0.3×38.054=11.416 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max=0.229kN·m
σ=M max/W=0.229×106/4.11×103=55.71N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
V max=2.951kN
τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.951×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)=18.957 N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
小梁上作用线荷载q=bS正=0.3×29.868=8.96 kN/m
小梁变形图(mm)
ν=0.149mm≤[ν]=1.125mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=5.622
正常使用极限状态
R max=4.412
五、柱箍验算
(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。

长边柱箍:
取小梁计算中b=1200/(5-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到:
承载能力极限状态
R max=5.622kN
P=R max/2=2.811kN
正常使用极限状态:
R’max=4.412kN
P’=R’max/2=2.206kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1=0.451kN·m,N1=7.508kN
短边柱箍:
取小梁计算中b=1200/(5-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到:承载能力极限状态
R max=5.622kN
P=R max/2=2.811kN
正常使用极限状态:
R’max=4.412kN
P’=R’max/2=2.206kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
M2=0.451kN·m,N2=7.508kN
M/W n=0.451×106/(4.12×103)=109.466N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍变形图(mm) ν1=0.37mm≤[ν]=l/400=1.698mm
ν2=0.37mm≤[ν]=l/400=1.698mm
满足要求!
六、对拉螺栓验算
N=7.508×2=15.017kN≤N t b=17.8kN
满足要求!
N=7.508×2=15.017kN≤26kN
满足要求!。

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