楼板计算模板
楼板应力计算【范本模板】
一、中震下楼板应力分析
中震下楼板应力分析要点：1、定义弹性膜或弹性板6，且不要勾选强制刚性楼板假定，具体定义哪种看用户是否想利用板面外刚度；2、定义地震影响系数最大值为中震下的系数；3、本层信息中定义楼板主筋等级;4、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调,默认已经勾选;5、勾选等值线查看;
二、温度荷载下楼板应力分析
温度荷载下楼板应力分析要点：1、定义弹性膜或弹性板6,且参数设置不要勾选强制刚性楼板假定;2、定义温度荷载，升温为正，降温为负；3、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调，默认已经勾选;；4、勾选等值线查看；5、本层信息中定义楼板主筋等级。
计算完成之后在计算结果菜单下的等值线中查看，楼板应力分析之后的结果可以接到楼板施工图中使用出图.
三、横活荷载下楼板应力分析
横活荷载下楼板应力分析要点：1、定义弹性板6,且参数设置不要勾选强制刚性楼板假定（此时楼板必须有面外刚度才能承担面外荷载）；2、定义板面横活荷载；3、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调，默认已经勾选；4、选择有限元导荷,让板面横活荷载通过楼板的有限元计算再传递给周边构件；5、勾选等值线查看；6、本层信息中定义楼板主筋等级。
楼板组合钢模板计算
楼板组合钢模板计算工程概况：楼板层高为m，楼板厚mm，平面尺寸为mm×mm，次梁截面为mm×mm，中心距 m；采用组合钢模板支模，主板型号为：模板参数宽度为mm，长度为 mm，厚度为 mm，重量为Kg，每块面积m2，惯性矩×104mm4，截面抵抗矩= ×103mm3；钢材设计强度为N/mm2，弹性模量为，新捣混凝土自重标准值为 KN/m3；支承楞用，截面抵抗矩Wx= ×103mm3，惯性矩Ix= ×104mm4，间距为(l) mm；采用内、外钢楞承托，×mm钢管支撑。
本项目要计算的内容：1、楼板模板验算（1）荷载计算楼板标准荷载为：楼板模板自重力=K N/m2楼板混凝土自重力=K N/m2楼板钢筋自重力=K N/m2施工人员及设备(均布荷载)2.5K N/m2施工人员及设备(集中荷载)2.5K N/m2永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，故不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为 mm。
为了后面的计算简便，分别设永久均布荷载与可变均布荷载值为q1；设永久均布荷载值为q2；设不考虑分项系数的永久均布荷载值为q3；计算值如下:KN/mKN/mKN/m设计集中荷载为：P= *1.4= KN(2)强度验算当施工荷载按均布作用时，已知n=支座弯矩== KN〃m跨中弯矩== KN〃m (如果数值太小,结果可能会出现为零)当施工荷载集中作用于跨中时，支座弯矩== KN〃m跨中弯矩== KN〃m比较以上弯矩值，以施工荷载集中作用于跨中时的M E值为最大，故以此弯矩值按以下公式进行截面强度验算：== N/mm2(3)刚度验算刚度验算的计算端部挠度[ω]——允许挠度，l/400=mm== mm跨中挠度== mm (如果数值太小,结果可能会出现为零)式中：E——钢材弹性模量I——X轴截面惯性矩2、楼板模板支承钢楞验算设支承钢楞采用两根，钢楞间距为mm。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
楼板钢筋计算公式【范本模板】
一、普通板底筋计算（一)、底筋长度底筋长度=净跨+伸进长度×2+弯钩×21、当板的端支座为框架梁时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（框梁支座宽/2，5d）+弯钩×22、当板的端支座为剪力墙时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（墙支座宽/2,5d）+弯钩×23、当板的端支座为圈梁时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（圈梁支座宽/2，5d）+弯钩×24、当板的端支座为砌体墙时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max(120,板厚）+弯钩×2（二）、底筋根数情况一:底筋根数=（净跨-50mm×2）/板筋间距+1情况二:底筋根数=（净跨-保护层×2)/板筋间距+1情况三：底筋根数=(净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径-板筋间距）/板筋间距+1二、面筋计算(一）、端支座负筋1、端支座负筋长度端支座负筋长度=锚入长度+弯钩+板内净尺寸+弯折长度情况一：锚入支座长度=锚固长度LaE(1）、当弯折长度=板厚—保护层×2时，端支座负筋长度=(锚固长度LaE+弯钩）+(板内净长）+（板厚-保护层×2)（2）、当弯折长度=板厚—保护层时,端支座负筋长度=（锚固长度LaE+弯钩）+(板内净长）+（板厚-保护层）情况二:锚入支座长度=0。
4La+15d（1）、当弯折长度=板厚-保护层×2时，端支座负筋长度=(0。
4La+15d+弯钩）+（板内净长）+（板厚-保护层×2）（2）、当弯折长度=板厚-保护层时，端支座负筋长度=（0。
4La+15d+弯钩）+（板内净长)+(板厚—保护层)2、板端负筋根数情况一：负筋根数=（净跨—50mm×2）/板筋间距+1情况二：负筋根数=（净跨—保护层×2）/板筋间距+1情况三：负筋根数=（净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径-板筋间距）/板筋间距+1(二)、端支座负筋分布筋1、端支座负筋分布筋长度情况一：分布筋和负筋参差150mm（1）、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线（或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2+弯钩×2(2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线（或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2情况二：分布筋=轴线长度（1)、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线长度+弯钩×2（2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线长度2、端支座负筋分布筋根数情况一：负筋分布筋根数=负筋板内净尺寸/分布筋间距（向上取整）情况二:负筋分布筋根数=负筋板内净尺寸/分布筋间距+1（向上取整）(三）、中间支座负筋1、中间支座负筋长度中间支座负筋长度=标注长度+弯折长度×2情况一:当弯折长度=板厚-保护层×2时,中间支座负筋长度=标注长度+（板厚—保护层×2）×2情况二：当弯折长度=板厚-保护层时，中间支座负筋长度=标注长度+（板厚-保护层）×22、中间支座负筋根数情况一：中间支座负筋根数=(净跨-50m m×2)/板筋间距+1情况二：中间支座负筋根数=(净跨—保护层×2)/板筋间距+1情况三：中间支座负筋根数=（净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径—板筋间距）/板筋间距+1（四）、中间支座负筋分布筋1、中间支座负筋分布筋长度情况一：分布筋和负筋参差150mm（1）、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线(或净跨）长度-负筋标注长度×2+150mm×2+弯钩×2（2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线(或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2情况二：分布筋=轴线长度(1)、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线长度+弯钩×2(2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线长度2、中间支座负筋分布筋根数情况一：根数=布筋范围/间距中间支座负筋分布筋根数=(布筋范围1/分布筋间距）+（布筋范围2/分布筋间距）情况二：根数=布筋范围/间距+1中间支座负筋分布筋根数=（布筋范围1/分布筋间距+1）+（布筋范围2/分布筋间距+1）三、温度筋为了防止板受热胀冷缩而产生裂缝，通常在板的上部负筋中间位置布置温度筋。
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
180厚楼板模板计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×0.800+0.350×0.800=3.880kN/m活荷载标准值 q2 = (1.500+1.000)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300×0.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/43200=1.553N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300=1.342kN截面抗剪强度计算值 T=3×1342.0/(2×800.000×18.000)=0.140N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.880×3004/(100×6000×388800)=0.091mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
楼150mm厚板计算书
150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=mm2,顺纹抗剪强度f v=mm2 ；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=mm2,抗剪强度f v=mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 kN/m2× × = kN/m②砼自重 kN/m3× × × = kN/m③钢筋荷载 kN/m3× × × = kN/m④施工人员及施工设备荷载 kN/m2× × = kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2 =××3502=-107788N·mm剪力系数K V= ，V1=K V q1L=××350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2=××3502=-62769N·mm跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2=××3502=46628N·mm剪力系数K V=，V2=K V q2L=××350=1035N挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=××3504/(100×6000×486000)=c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示。
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2 标准层楼板计算2.1楼板结构布置主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。
A 区间格板的跨度为3.6m ，板的233.1/ 3.6m m8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。
楼板结构布置如下图：按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~3011=⎪⎭⎫ ⎝⎛=时，满足刚度要求，可不验算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。
次梁截面尺寸应满足h b l h ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=31~21,181~1212则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。
2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。
主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=⎪⎭⎫⎝⎛=,取h=650mm ，则()mm h b 267~40031~21=⎪⎭⎫⎝⎛=，取b=300mm 。
2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算）2.2.1楼板荷载计算①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载：面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：'g =g+2q=4.728+1.4=6.128KN/2m'q =2q=1.4KN/2m(走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m )在'g 作用下，各支座均可视为固定；在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m2.2.2 A 、B 区格楼板弯矩及配筋计算（取1m 宽板带计算）区格楼板弯矩计算—R A 区格A B oy ox l l / 0.750.75跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0331×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.75KN ·m/m （0.0296×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.48KN ·m/m y m （0.0109×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.44KN ·m/m（0.0130×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.61KN ·m/mµ=0.2()μxm 3.75+0.2×1.44=4.04KN ·m/m 3.48+0.2×1.61=4.04KN ·m/m ()μy m 1.44+0.2×3.75=2.19KN ·m/m 1.61+0.2×3.48=2.31KN ·m/m 支 座计算简图 g+qg+q'xm -0.075×7.528×26.3 =-7.32KN ·m/m -0.0701×7.528×26.3=-6.84KN ·m/m 'y m-0.0572×7.528×26.3=-5.58KN ·m/m-0.0565×7.528×26.3=-5.51KN ·m/m区格C D oy ox l l / 0.750.42跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0366×6.128+0.062×1.4）×26.3=4.03KN ·m/m （0.0234×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.63KN ·m/m y m （0.0088×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.27KN ·m/m（0.0798×6.128+0.0174×1.4）×25.1=1.16KN ·m/mµ=0.2()μxm4.03+0.2×1.27=4.28KN·m/m 0.63+0.2×1.16=0.86KN·m/m()μym1.27+0.2×4.03=2.01KN·m/m 1.16+0.2×0.63=1.29KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0799×7.528×26.3=-7.80KN·m/m-0.1191×7.528×25.1=-2.02KN·m/m'ym-0.0799×7.528×26.3=-7.80KN·m/m-0.1191×7.528×25.1=-2.02KN·m/m 区格 E F oyoxll/0.42 0.42跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0099×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.44KN·m/m（0.04×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.86KN·m/mym（0.0534×6.128+0.0174×1.4）×25.1=0.79KN·m/m（0.0038×6.128+0.0174×1.4）×25.1=0.11KN·m/m µ=0.2()μxm0.44+0.2×0.79=0.60KN·m/m 0.86+0.2×0.11=0.88KN·m/m()μym0.79+0.2×0.44=0.88KN·m/m 0.11+0.2×0.86=0.28KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0784×7.528×25.1=-1.33KN·m/m-0.0829×7.528×25.1=-1.40KN·m/m'ym-0.1146×7.528×25.1=-1.94KN·m/m-0.057×7.528×25.1=-0.97KN·m/m 区格G H oyoxll/0.8 0.8跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0356×6.128+0.0561×1.4）×22.1=0.43KN·m/m（0.031×6.128+0.09561×1.4）×22.1=0.39KN·m/mym（0.0204×6.128+0.0334×1.4）×22.1=0.25KN·m/m（0.0124×6.128+0.0334×1.4）×22.1=0.18KN·m/m µ=0.2()μxm0.43+0.2×0.25=0.480KN·m/m0.39+0.2×0.18=0.43KN·m/m()μym0.25+0.2×0.43=0.34KN·m/m 0.18+0.2×0.39=0.26KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0883×7.528×22.1=-0.96KN·m/m-0.0722×7.528×22.1=-0.78KN·m/m'ym-0.0748×7.528×22.1=-0.81KN·m/m-0.057×7.528×22.1=-0.62KN·m/m 区格J K oyoxll/0.57 0.57跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0516×6.128+0.08631×1.4）×22.1=0.63KN·m/m（0.0392×6.128+0.0863×1.4）×22.1=0.52KN·m/mym（0.0114×6.128+0.0223×1.4）×22.1=0.15KN·m/m（0.0049×6.128+0.0223×1.4）×22.1=0.09KN·m/m µ=0.2()μxm0.63+0.2×0.15=0.66KN·m/m 0.52+0.2×0.09=0.54KN·m/m()μym0.15+0.2×0.63=0.28KN·m/m 0.09+0.2×0.52=0.10KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.1122×7.528×22.1-0.0822×7.528×22.1=-1.22KN ·m/m=-0.89KN ·m/m 'y m-0.0748×7.528×22.1=-0.81KN ·m/m-0.057×7.528×22.1 =-0.62KN ·m/m区格L M oy ox l l / 0.670.67跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0183×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.17KN ·m/m （0.0361×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.73KN ·m/m y m （0.0429×5.528+0.0281×1.4）×24.2=1.59KN ·m/m（0.0083×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.49KN ·m/mµ=0.2()μxm 1.17+0.2×1.59=1.49KN ·m/m 1.73+0.2×0.49=1.74KN ·m/m ()μy m 1.59+0.2×1.17=1.82KN ·m/m 0.49+0.2×1.73=0.84KN ·m/m 支 座计算简图 g+qg+q'xm -0.0756×6.928×24.2=-3.02KN ·m/m -0.0787×6.928×24.2=-3.14KN ·m/m 'y m-0.0943×6.928×24.2=-3.76KN ·m/m-0.0572×6.928×24.2=-2.28KN ·m/m区格N P oy ox l l / 0.670.67跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0447×5.528+0.0723×1.4）×24.2=2.01KN ·m/m （0.0335×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.65KN ·m/m y m （0.0159×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.73KN ·m/m（0.0102×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.55KN ·m/mµ=0.2()μxm2.01+0.2×0.73=2.16KN·m/m 1.65+0.2×0.55=1.76KN·m/m()μym0.73+0.2×2.01=1.13KN·m/m 0.55+0.2×1.65=0.88KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.1034×6.928×24.2=-4.13KN·m/m-0.0754×6.928×24.2=-3.01KN·m/m'ym-0.0774×6.928×24.2=-3.09KN·m/m-0.0571×6.928×24.2=-2.28KN·m/m 区格Q R oyoxll/ 1 0.48跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0285×5.528+0.0368×1.4）×24.2=1.2KN·m/m（0.04×6.128+0.0965×1.4）×26.3=4.93KN·m/mym（0.0158×5.528+0.0368×1.4）×24.2=0.8KN·m/m（0.0038×6.128+0.0174×1.4）×26.3=0.62KN·m/m µ=0.2()μxm1.2+0.2×0.8=1.36KN·m/m 4.93+0.2×0.62=5.05KN·m/m()μym0.8+0.2×1.2=1.04KN·m/m 0.62+0.2×4.93=1.62KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0513×6.928×24.2=-2.05KN·m/m-0.0829×7.528×26.3=-8.09KN·m/m'ym-0.0513×6.928×24.2=-2.05KN·m/m-0.0571×7.528×26.3=-5.56KN·m/mA-B支座：'xm=-7.32KN·m/mA-E支座：'ym=-5.58KN·m/myA-N支座：'m=-5.58KN·m/myA-P支座：'m=-5.58KN·m/myB-B支座：'m=-6.84KN·m/mxB-F支座：'m-5.51KN·m/myB-M支座：'m-5.51KN·m/myB-P支座：'m=-5.51KN·m/myC-D支座：'m=-7.80KN·m/myC-L支座：'m=-7.80KN·m/myD-G支座：'m=-2.02KN·m/mxD-J支座：'m=-2.02KN·m/mxE-F支座：'m=-1.94KN·m/myE-G支座：'m=-1.94KN·m/mxE-K支座：'m=-1.94KN·m/mxF-F支座：'m=-1.94KN·m/myF-H支座：'m=-0.97KN·m/mxF-K支座：'m=-0.97KN·m/mxF-R支座：'m=-8.09KN·m/mxG-K支座：'m=-0.81KN·m/myG-J支座：'m=-0.85KN·m/myH-H支座：'m=-0.62KN·m/myH-J支座：'m=-0.85KN·m/myy H-R 支座：'x m =-8.09KN ·m/mK-K 支座：'y m =-0.62KN ·m/mK-R 支座：'x m =-8.09KN ·m/mL-M 支座：'y m =-3.76KN ·m/m M-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m N-P 支座：'y m =-3.09KN ·m/m P-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-Q 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m Q-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m各跨内，支座弯矩已经求出，可近似按095.0h f mA y s =算出相应的钢筋截面积。