高温氧化皮
高温氧化皮对机组运行的危害
不锈钢管内壁氧化皮脱落分析及防范措施一、氧化皮结构及形貌氧化皮由内、中、外3层结构和形貌不同的氧化物组成，内层仍为结构致密的富Cr氧化物，中间层为结构相对疏松、多孔的Fe3O4氧化物，内层与中间层的界面附近分布着较多的孔隙，最外层为结构致密但厚度不均的Fe2O3氧化物。
TP347H管内氧化皮TP347H管内氧化皮二、高温氧化皮对机组运行的危害1、氧化皮剥离会造成受热面超温爆管。
堵塞达到1 /2管径就会引起管道过热，有爆管危险.需要进行割管清理;当堵塞大于1/2管径，就会使管道短期过热爆管。
氧化皮的产生会影响金属换热效果，影响机组运行的经济性。
一般氧化皮堆积堵塞小于1 /3管径不会引起爆管，但影响热交换而且使氧化皮的产生速度加快，形成一种恶性循环2、氧化皮的产生容易使主汽门卡涩，造成机组停机主汽门无法关闭威胁机组的安全运行，并容易堵塞细小管道、疏水阀门、逆止门等，使系统产生潜在隐患。
3、流动蒸汽带出的氧化皮对汽轮机部件产生固体颗粒侵蚀，造成汽轮机喷嘴和叶片侵蚀损坏并污染水汽品质，使汽水中铁含量增加，造成锅炉受热而沉积速率增加。
三、不锈钢过热器和再热器管子内壁氧化皮的生长、剥落规律及影响氧化皮生长速度和剥落倾向的因素1、氧化皮的生成高温蒸汽管内壁生成氧化皮是个自然过程，高温过热器使用材料(SA-213TP347H)为奥氏体不锈钢，当其长时间处于高温高压的水蒸汽中时，管子内壁会氧化。
由于Cr的活性较高，在氧化的初始阶段，管子内表面会生成很薄的Cr2O3氧化皮，这层氧化皮的形成阻止了管子内壁进一步氧化，但随着运行时间的增加，氧化皮以下的基体相应地发生Cr的贫化，同时在超温或温度、压力剧烈波动等情况的作用下，外层氧化物出现细微的裂纹，Fe向氧化皮外扩散，大大恶化了其高温下的抗氧化能力，氧化发展速度加快，抗氧化性能降低，氧化层也开始向双层、多层发展。
通常认为金属温度和氧化速度之间呈指数曲线关系，温度的小幅提高就会引起蒸汽氧化速度的大幅增加，经常性超温或运行中管壁金属温度长期处于偏高的水平是导致这类管子内壁氧化皮在投运后仅3万h 左右就生长得很厚的最根本原因。
高温氧化及氧化皮的研究
专题技术讲座热力系统水蒸汽高温氧化氧化皮问题的研究李志刚二○○五年四月前言•近期在国内和华能系统内，机组的高温氧化和氧化皮问题的凸现，引起了普遍的关注。
•高温段金属表面的氧化皮是如何形成并脱落的。
•蒸汽中的溶解氧是否与氧化皮问题有关。
要点1 提供高温氧化机理和有关的基本概念。
2 总结国内外有关的研究成果。
3 提出进一步研究的思路和途经伊敏电厂氧化皮问题•＃1机组运行约3万小时，12Cr18Ni12Ti奥氏体不锈钢的氧化皮已经达到一定的厚度。
水平烟道受热面材质为12Cr18Ni12Ti的二级屏过热器、三级屏过热器、二级对流过热器、二级对流再热器所有管屏U型弯下部均发现氧化皮，氧化皮脱落的管道占水平烟道受热面总数的90%以上。
脱落氧化皮为鳞片状，厚度0.06-0.14mm，长度5-30mm。
氧化皮两侧呈不同颜色，靠蒸汽侧为浅灰色Fe2O3，靠金属侧为深黑色Fe3O4。
相同材质机组对比1•调查结果表明尽管盘山电厂锅炉运行时间和加氧时间还比伊敏电厂长，但盘山电厂不锈钢管内壁氧化轻微，氧化皮很薄且剥落轻微，从未发现过停炉后堆积现象。
区别如下：1．伊敏发电厂：锅炉18.472×18.472米的正方形“T”型炉结构，切园燃烧，燃用伊敏本地产褐煤。
炉膛四面墙上布置32个煤粉喷燃器，每面炉墙上布置两列四层煤粉喷燃器。
按烟气流向在水平烟道中布置有二级屏式过热器，费斯顿-1，一级屏式过热器，三级屏式过热器，二级对流过热器，二级对流再热器，费斯顿-2，费斯顿-3。
盘山发电厂：锅炉为23080×13864mm“T”型炉结构，燃用神华煤，对冲燃烧方式，共有8套制粉系统。
燃烧器共32只，分四层布置，每层共8只，分列于左、右侧墙形成。
该燃烧器的一、二次风均为旋流，一次风旋流强度不可调；二次风的旋流强度可调。
按烟气流向在水平烟道中布置有一级屏式过热器,二级屏式过热器，费斯顿-1，，三级屏式过热器，二级对流再热器，二级对流过热器，费斯顿-2，费斯顿-3。
过再热器高温氧化皮形成原因及防治
１ 概述
２１ 年 ５ 贵州某电厂 ３ ４ ００ 月， 号、号号机组大修， 化
条件下的这种反应是一种化学腐蚀。
３ ｅ＋４ ２ Ｆ Ｈ ０——Ｆ３ ＋４ ２ （ ０ ＂ ｅ０４ Ｈ ＞３０ ｔ Ｃ） 正常情 况 下该 反应 会 在金 属 表 面形 成 一层
Ｆ。 保护膜 ， ｅ０ 但当热负荷和温度波动过大或发生超
２１ 年 １ ０ １ ０月 第 １ ４卷 第 ｌ ０期
２ １ ，Ｖｏ ，１ ０ １ ｌ ４，Ｎ ． ０ ｏ １
贵州电力技术
ＧＵＩ ＺＨＯＵ ＥＬＥＣＴＲ Ｃ ＯＷ ＥＲ ＥＣＨＮＯＬ Ｉ Ｐ Ｔ ＯＧＹ
专题研讨
Ｓ ｅ ｉｌＲｅ ｏ ｔ ｐ ｃ ａ ｐ ｒ ｓ
过再 热 器 高 温 氧化 皮 形 成 原 因及 防治
于 ２０ 年割取 的当初评定为 “ ０９ 基本无腐蚀 、 无垢”
的过热器管样 ， 重新按 “ 轧管法” 进行垢量分析 ， 结 果为 ２８ｇｍ 。如图 ３ ８ ／ 所示。
器） 的化学清洗 ， 火力发电厂锅炉化学清洗 导则》 《 未作明确规定 ， 实施难度及风险较大。因此积累基
础数据 ， 尽快摸清规律 ， 根据不同的炉型及材质确立 相关临界值（ 清洗、 换管） 显得尤为重要。所以必须 建立长期的受热面管监视制度 ， 包括定期氧化皮测 量、 割管检查、 壁温测量和监视。各火电厂应严格执 行 Ｄ ／ １５ ２０ 《 Ｌ Ｔｌ１ — ０９ 火力发 电厂热力设 备大修化
由于 对于 运 行 炉 蒸 汽 流 通 部 位 （ 热 器 、 热 过 再
致的规定 ， 系统内在锅 炉大修化学检查方面在取垢
困难 的情况 下 ， 检查 过程 中往 往 采取 目测 表 面状 在
660MW超临界锅炉高温受热面氧化皮产生原因及应对策略
１ 设 备概 况
河北 国华沧东发 电有限责 任公 司 ４号 机组 是 国华 电力公 司 自主 建设 的首批超 Ｉ界机组 。 ｝ 缶 锅炉为 国产超 临界参数 、 变压运行 、 螺旋管 圈 直流锅 炉． 单炉膛 、 一次 中间再 热 、 四角切 圆燃烧方 式 、 平衡通风 、 固态 排渣 、 全钢悬 吊 型结构 、 天布置 的燃煤锅 炉。该 ６ ０ 露 ６ ＭＷ 超临界 锅 炉 ， 级过热器选材 以 Ｔ １为主 ． 末 ９ 仅管屏外 圈选用 Ｔ ３ ７ 总重量 比 Ｐ ４ Ｈ． 为 ３ ： 。高温再热器选材 以 １ Ｔ ３ ７ ０１ 和 Ｐ ４ Ｈ为主 ， 总重量 比为 ３ ：。 ．１ ４ 该锅炉 累计运行约 ５ ０ 小 时后对高温过热器 、 ００ 高温再热器 、 屏式过 热 器割 管检查 时发现高温过热器及再 热器受热 面下部 ｕ型弯 内均积存 有最 多重量 ５ ｇ的氧化皮 ２
界 直流锅 炉因氧化皮产生并导致受热面爆管提供借 鉴。
【 关键词 】 电厂； 受热面氧化皮 ； 超临界直流锅炉
０ห้องสมุดไป่ตู้概述
近年来 ， 由于超 Ｉ 临界火 电机组 发电节 能减排 、 电煤耗低 的优 势 ， 发 在我 国已渐渐 成为火电装备的主要 趋势 随着这些高参数火力发电机 组 的不 断投 产 ， 由于 其 采 用 的 例 如 Ｔ ３４ 、 Ｐ ４ Ｈ、Ｐ ４ Ｈ Ｇ、 Ｐ０ Ｈ Ｔ ３７ Ｔ ３７ Ｆ Ｓｐ ｒ０ 、 Ｒ Ｃ等高合金 奥式体材料 在高温下不 可避免 的被水蒸 气 ｕｅ３４ Ｈ ３ 氧化 ． 锅炉长时 间运行氧化膜 生长形成一定 厚度 的氧 化皮 ． 因氧化 皮 和钢管基 材存 在较大的膨胀系数差 ． 在机组启动或停炉冷却过程 中氧 化皮受应力作用脱 落堵 塞受热面管 氧化皮脱 落所造成的超 温爆管已 经成为影响超临界锅炉运行可靠性的重要因素
超临界机组高温受热面氧化皮脱落分析与处理措施
超临界机组高温受热面氧化皮脱落分析与处理措施摘要:本文介绍了信阳电厂#3机组过热器、再热器氧化皮快速增厚、剥落的状况，对机组有关运行数据和给水加氧情况进行了统计分析，参考有关研究资料，对氧化皮问题的成因进行了初步的分析和探讨，寻求氧化皮快速生长脱落的原因和防止此类问题发生的途径。
关键词：超超临界机组；给水加氧处理；氧化皮0 引言信阳电厂#3机组于2009年3月通过168h试运正式投产，其锅炉为东方锅炉厂生产的DG2000／26.15-II2型一次中间再热、超超临界参数变压运行、带内置式启动旁路系统的本生直流锅炉。
投运初期给水采用加联氨的还原性处理方式。
2010年3月，给水处理方式由还原性处理A VT（R）转为氧化性处理OT，共设凝泵出口、除氧器入口、除氧器出口、省煤器入口4块氧表进行监控。
2010年10月机组停运小修，检查时发现过热器、再热器氧化皮普遍快速增厚并已发生剥落沉积。
1 高温受热面检查情况统计表（见表1）表1 氧化皮剥落超标统计表高再氧化皮剥落沉积物样品尺寸比高过的大，视比重小。
分析结果显示高过氧化皮样品中铁氧化物以四氧化三铁为主（60%），高再氧化皮样品中铁氧化物以三氧化二铁为主（60%）。
进行内窥镜检查的典型图片如图1。
图1 高过原位氧化皮沉积量的内窥镜检查典型照片2 氧化皮生长脱落造成的危害蒸汽侧脱落的氧化皮屑一部分会落入蒸汽管道底部，一部分会被高速蒸汽流带出过热器、再热器。
掉入管子底部的氧化皮逐渐聚集，将管子堵塞，使管内蒸汽流量降低，最终导致管道受热面温度异常上升甚至超温爆管。
剥离的氧化皮被带入汽机后会使主汽门卡涩，威胁机组的安全运行，产生固体颗粒侵蚀，造成汽轮机喷嘴和叶片侵蚀损坏；剥离的氧化皮被蒸汽携带进入疏水、抽汽系统后，容易沉积在系统死角，堵塞疏水管、阀门等，给正常生产造成很大的影响。
如果脱落的氧化皮未被精处理系统全部截留，极少部分细微颗粒会穿透精处理混床，严重污染水汽品质，最终造成锅炉受热面沉积率上升。
锅炉氧化皮的形成及预防对策
锅炉氧化皮的形成及预防对策一、氧化物的形成1、氧化物的形成金属的氧化是通过氧（氧离子）与金属发生化学反应的结果。
在高温水蒸汽环境下，金属主要和水蒸汽进行直接反应，蒸汽提供氧离子（O2-）和放出氢分子。
水蒸汽与铁直接反应最初阶段生成等厚度的致密的双层Fe3O4氧化皮，内层为尖晶型细颗粒结构，外层为棒状型粗颗粒结构，并含有一定量的空穴。
2、氧化物的形态显微镜下高温氧化3、水蒸汽对金属的氧化性能纯净的水蒸汽在低温下是稳定和惰性的，但在400℃以上具有强氧化特性，在超过500℃条件下开始分解成氧和氢。
对于钢铁而言，水蒸汽在500～700℃是比氧气更强的氧化剂。
4、不锈钢的在水蒸汽和空气氧化速率650℃的高温氧化实验证明，水蒸汽对18铬系列奥氏体不锈钢的氧化比空气高达约10-20倍，由此可以认为电厂过热器、再热器不锈钢在高温运行时产生的氧化皮，其主要的氧化介质为高温水蒸汽。
5、温度对高温氧化皮的形成影响在高温条件下，金属的氧化速度随温度的升高而加快，在某一温度范围内，金属的氧化速度会突然加快。
对铁基合金而言，在温度升高到某一点时，会产生氧化亚铁相。
氧化亚铁相的氧化速度很快，导致氧化层快速增厚。
在温度超过570℃的条件下，不锈钢氧化的速度逐渐加快，随着温度不断升高，不锈钢的各氧化层会迅速增厚，最外层的三氧化二铁形成连续致密氧化层，在短时间内使得不锈钢的氧化层迅速达到或超过氧化层剥落的临界厚度。
在600℃～620℃之间，金属的氧化速度有一个突变点。
这个突变点表明，不锈钢在氧化过程中随着温度的增加很可能产生了与碳钢相类似的新相。
此时不锈钢的氧化层会迅速增厚。
氧化层达到一定的厚度，就会在运行条件变化（如温度）时剥落，成为氧化皮。
有资料表明，600℃情况下，粗晶粒不锈钢氧化皮需4年达到轻微剥落的临界厚度50um，若是在650℃情况下，1年即可达到该值。
6、氧化层的结构图超温情况下，如T91金属温度超过610℃，在内层会产生不稳定态的Feo出现，这也是低氧分压条件下，高温促进间隙铁离子的大量产生的重要证据。
锅炉高温受热面氧化皮形成机理及防治措施
锅炉高温受热面氧化皮形成机理及防治措施发布时间：2022-01-11T05:17:03.526Z 来源：《当代电力文化》2021年29期作者：侯启聪[导读] 氧化皮是钢铁在高温下发生氧化作用而形成的腐蚀产物，由氧化亚铁、四氧化三铁、三氧化二铁组成。
侯启聪大唐山东电力检修运营有限公司山东青岛 266500摘要：氧化皮是钢铁在高温下发生氧化作用而形成的腐蚀产物，由氧化亚铁、四氧化三铁、三氧化二铁组成。
其中氧化亚铁结构非常疏松，致密性最差极易发生断裂，而四氧化三铁、三氧化二铁结构相对致密，具有一定的保护性关键词：氧化皮；形成原因；防范措施1、氧化皮问题现状及危害锅炉受热面管内氧化皮问题，国际上已经出现和研究了将近50年。
上世纪90年代，超超临界火电机组诞生，蒸汽温度达到600℃ /600℃机组效率达到44-45%，供电煤耗达到280g/kWh，在显示优越经济性的同时，伴随着出现了过热器及再热器氧化皮问题。
亚临界机组正常运行温度（541℃）此时炉内受热面实际温度（ 541℃＋ 50℃＝ 591℃）；超临界机组正常运行温度（571℃）此时炉内受热面实际温度（571℃＋ 50℃＝ 621℃）；经研究蒸汽温度在538 ℃以下，锅炉一般不发生氧化皮剥落的问题，而蒸汽温度在570℃以上时受热面就会发生所生成的氧化皮剥落事故，特别是超临界锅炉不可避免产生氧化皮脱落。
氧化皮主要造成两类安全性问题（1）道的蒸汽侧氧化导致锅炉局部过热，超温爆管，降低机组可用率（2）汽轮机叶片固体颗粒侵蚀（SPE）2、氧化皮生成机理在氧化过程中，金属的氧化是通过氧离子和金属离子的扩散来进行的，金属氧化的本质涉及正负离子的扩散。
正是由于金属及所处反应环境中，离子浓度，化学位，电位的不平衡势差促使了离子的扩散，成为金属氧化的内部原动力。
在高温水蒸气环境下由于蒸汽分解产生的氧分压大于由氧化铁和其他合金氧化物解离产生的氧分压，使得氧离子能比较容易的通过氧化层不断到达内部氧化界面形成铁铬尖晶层，同时金属提供必须的电子和金属离子，从内部扩散穿过氧化层，到达外部界面构成铁磁体层，从而形成初始的双层氧化层。
高温受热管氧化皮生成机理研究进展
第 ２期
尹成武 ， 等： 高温受热管氧化皮生成机 理研 究进展
９ ７
０ｘ ｉ ｄ ｅ Ｇｒ ｏ ｗｔ ｈ ａ ｎ ｄ Ｅｘ ｆ ｏ ｌ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ ＡＩ ｌ ｏ ｙ ｓ Ｅｘ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ｔ ｏ
文章 编 号 ： １ ６ ７ ３ － ９ ９ ６ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ２ — ０ ８ ７ — １ １
高 温 受 热 管 氧 化 皮 生成 机 理 研 究进 展
尹 成 武 ，杨 洪 权
（ 国华太仓发 电有 限公 司 ， 苏州 ２ １ ５ ４ ３ ３ ）
摘
要： 火电机组 中高温 受热 面管氧 化 皮一 直是研 究人 员重 点关 注 问题 ， 氧化 皮对 火 电机 组
关键 词 ： 受 热 面管 ； 氧化皮； 生成机 理 ； 剥 落形 式 中 图号 ： Ｔ Ｇ１ ７ ２ ． ８ 文献标 志码 ： Ａ
火 电机组中高温经济运行的重要因素， 据统 计ｎ ］ ， 我 国 大型锅 炉 中因受 热面 管爆 漏导致 的停 机
载阶段） ， 脱落的氧化皮薄片被蒸 汽吹到受热面管
Ｔ ２ ２ 钢， Ｔ ９ １ 钢， Ｔ １ ２ ２ 钢和奥 氏体不锈钢作为电站
＊
收 稿 日期 ： ２ ｏ １ ２ — １ １ 一 Ｏ ５
基金资助 ： 国华电力公 司科技开发项 目（ 国华太 电 ２ ０ １ ２ — ０ ３ ）
作者简介 ： 尹成武（ １ ９ ６ ２ 一 ） ， 男， 国华太仓发 电有限公司工程师 ， 主要研究方 向为火 电厂金属监督 、 焊接及热处理等
脱 落 的氧化 皮．
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
超临界锅炉高再管氧化皮脱落分析与解决措施
某公司2号炉，为哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界参数变压
运行直流锅炉，型号为HGI980/。
于2005年6月投产。
锅炉为单炉膛、一次再热、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构n型锅炉，锅炉设计煤种为神府东胜煤。
主蒸汽额定蒸发量为1952t/h，温度543 C，压力；再热汽温度569 'C。
压力。
高温再热器布置于水平烟道内，与立式低温再热器直接连接，没有布置中间连接集箱，采用逆顺混合
换热布置。
高温再热器沿炉宽排列95屏，每屏管组采用10根管，人口段管子为①57mmx4.3mm，材质为
SA-213T22,中间段管子为①51mmx4.3mm，材质为SA-213T91，出口段的前6根管子为①51mmx4.3mm，
材质为SA-213 TP347H,后6（应为后4根）根管子与中间段相同。
如图1所示。
图1高温再热器结构图
1高温受热面检查情况
根据其它超临界锅炉在运行中岀现的问题，并结合日常金属监督统计结果，2007年2号机组首次大修中。
将检查高温受热面有无氧化皮堆积列人检修项目。
对屏过、末过、高再底部弯头有无氧化皮堆积进行
射线拍片检查。
屏过检查了4屏，末过检查了1屏，未在底部弯头处发现有氧化皮堆积。
因2号炉的高温
再热器在日常金属监督中，发现个别测点处经常有超温现象，故本次着重对超温处进行检查。
高再检查情况
2号炉自投运以来，高温再热器管就有3个测点存在超温现象（超过626 C,从2006年1月开始统计）, 这3个测点对应的管屏为A侧数第12、48、90屏，超温时间分别为670、833、2847min。
本次先对2号炉高温再热器第21测点区域的超温情况进行检查，首先对A侧数第90（第21测点处）、9 1、96屏的底部弯头进行拍片，检查弯头处有无氧化皮堆积。
发现此3屏的炉后弯头处均没有异物堆积. 只在炉前侧部分弯头有堆积现象，见表1。
注：其中数字** 一**，前面数字表示从A侧数的屏数，后面的数字表示炉前侧底部弯头从底向上数第几个弯头数。
8-11表示从B侧数第8屏。
从底向上第11只弯头。
氧化膜形成及脱落机理
据相关资料介绍，在高温下，高温蒸汽管内的铁会和水蒸汽起反应，生成氧化铁系列如Fe3 O 4、Fe
203、FeO,并放出氢气，3Fe+4H2O^Fe3O4+4H2,最初生成的氧化层主要是由Fe3O4构成。
这层氧化层是
较为致密和富有韧性的，对金属母材起着保护作用。
随着时间的延长，此氧化膜分成多层，内层是蒸汽中的氧离子对铁直接氧化而成，外层为延伸膜，是蒸汽中的氧离子向里扩散，铁离子向外扩散而形成。
当温度在560〜570C以下时，内壁氧化膜的主要成分为Fe3O4和Fe2O3,都比较致密，尤其是Fe3O4可以保护
钢材进一步氧化。
但当管壁内温度达560〜570° C及以上时.生成的氧化物则含有较多的FeO,该层氧化
物结构较为疏松，晶格缺陷多。
氧化膜的形成与脱落是与温度有关，本次对屏式过热器及高温过热器也进行了检查，没在底部弯头处
发现有氧化膜堆积；其管内蒸汽温度分别为480〜520Co 520〜555 而高温再热器管的个别管屏则经常
超过600Co
氧化膜的形成与压力有关，屏过及高过管内压力为25MPa左右，而高温再热器管内压力为4MPa左右。
相比之下，再热器管较容易产生氧化膜。
钢表面在蒸汽中生成氧化膜是个自然的过程，在开始时，膜形成很快，一旦膜形成后，进一步的氧化
便慢了下来，与时间呈抛物线关系。
但在某些不利的运行条件下，如超温（超过570cl=）或温度压力波动条件下，这时氧化和时间就变成直线关系，氧化皮生成速度加快。
氧化层剥离有2个主要条件：一是氧化膜达到一定厚度（不锈钢0.1mm、铬钼钢-0.5mm，二是温度变
化频繁、幅度大、变化率高。
过热器或再热器钢材的热胀系数一般在（16-20） X 10-6/ C，而氧化铁的热胀系
数一般在X 10-6/ C，由于热胀系数的差异，在氧化层达到一定厚度后，在温度发生变化尤其是剧烈或反复变化。
氧化皮很容易从金属本体剥离，铬钼钢管的氧化皮内外层同时剥离，剥离厚度达0.2m m,而不锈钢
只剥离0.05mm的外层。
氧化层的剥离是受氧化膜与基体之间膨胀系数不同产生的应力作用而发生的。
且由于铁基体和Fe3O4、
Fe2O3 FeO氧化物之间热膨胀系数各不同，在温度变化范围较大时，就容易剥落，剥落的氧化皮随蒸汽流
动。
多数被带人汽轮机，在某些情况下会在垂直管屏的U形弯头底部沉积（弯头变径时，管壁较直段为薄,
内径也较直段为狭），阻碍蒸汽流动，引起炉管过热爆管。
2氧化皮分析
高温再热器炉前侧弯头处有氧化皮的堆积，割管进行内窥镜检查，发现氧化皮呈片状，有磁性。
如图
2所示。
图2氧化皮堆积形貌
随后对超温区域的其它几屏进行扩大检查，检查范围为A侧数第84、85、86、87、88、89、92、93
屏进行检查，均发现在炉前侧弯头处有氧化皮堆积，对以上11屏检查结果统计见表2。
表2检查结果统计
从表2可见，高温再热器管中氧化皮脱落情况分布较广。
相对低温的进口段较少，但岀口段无论是全
部T91的管子还是部分为TP347的管子，均有氧化皮的脱落，用内窥镜观察管内氧化皮情况，可断定大部
分氧化皮来源于T91管材；由图3、图4可见，T91管内壁的氧化皮有的鼓起，有脱落现象，而TP347管内表面则较均匀。
TP347抗氧化性比T91要高，本次高温再热器产生氧化皮并造成氧化皮脱落的主要原因就是高再管局部区域的严重超温。
对统计不超温的A侧数第1、5、6屏进行拍片检查。
发现进口段有8只底部弯头有氧化皮堆积，厚度
只有3~4mm，出口段（含部分TP347）2只有氧化皮堆积。
图3 T91管内壁形貌图4 P347管内壁形貌
日常的金属监督统计中知道高再只是在个别测点附近的管屏超温，从检修时的拍片检查证明了这一点。
是超温严重引起氧化皮的产生与脱落。
同时高再氧化皮堆积的分布特点是B侧多于A侧，可初步判断在水
平烟道内存在流速或者温度场的左右分布不均，造成B侧高温再热器超温严重。
同时我公司将高再的超温
报警值定为626 ° C,此温度目前看来不合理•超过了T91的长期使用温度。
不能保证高再的正常运行•应
该降低。
高温再热器局部区域超温的原因是水平烟道内烟气分布不均，而烟气分布不均的原因：一是因吹灰器对中间的5-6排吹不到，使中间几个管屏处积灰严重，导致中间部分的通流面积小；烟气在两侧的流量大。
二是从锅炉专业得知A侧空预器堵塞比B侧严重。
使B侧烟气流量比A侧大。
这就造成B侧超温严重，促进氧化皮的生成，使高再管底部弯头堆积较多的氧化皮。
3处理措施
检修措施
考虑到检修时间，本次检修只对堆积高度超过10mm的高再管进行割管，取岀堆积的氧化皮。
运行措施
1）对于检查出的氧化皮堆积高度低于10mm的管屏及其它还未检查的管屏，由发电运行部制定措施。
于启动过程中利用旁路尽早建立较大的启动蒸汽流量。
对再热器进行吹扫，力求将底部弯头堆积的氧化皮吹岀，减少氧化皮沉积形成堵塞的可能性。
2）为防止氧化皮的脱落，运行上也采取了对应的措施，如启停机过程中控制升压降压速度；机组在启停操作当中，升（降）温升（降）压平缓可控，不可大起大落或者幅度过大。
减温水操作时其投停和调节尽量平稳和小幅度操作。
防止减温水大增大收的脉冲式变化；避免在蒸汽流量很低时投用减温水，防止出现启动过程汽温与壁温的大幅波动现象。
3）停炉时要避免紧急停炉、强迫快速冷却，防止壁温的大幅快速下降，停炉后应尽量增加锅炉保温时间。
4）正常运行中要控制管壁温度，不超过管壁温度报警值；控制汽温变化，避免岀现超温现象，防止氧化皮的快速产生。
5）降低再热器管壁温度报警值至616° Co
采取上述措施后，该炉顺利启动，至今运行有1个多月，未发生因氧化皮原因造成的停炉事件。
4结论
高温受热面氧化皮的产生与脱落与管内蒸汽温度有关，温度越高，形成氧化膜的时间越短，越易脱落。
故需从运行、检修两方面，采取各种措施，防止受热面超温。
一定的温度及压力下。
T91比TP347管材更易产生氧化皮并脱落。
对高温受热面底部弯头有氧化皮堆积时，启机时要开旁路，用大流量蒸汽尽力将氧化皮吹岀，防止其在运行后减少蒸汽流量。
再热器壁温报警值设为626 ° C不合理，不能保证高再的正常运行。