脱硫脱硝技术课程设计--石灰石石膏湿法脱硫技术工艺参数设计
XX公司石灰石-石膏法湿法脱硫脱硝工艺规程
石灰石-石膏法湿法脱硫脱硝工艺规程一、生产目的120吨锅炉烟气经过“SNCR+SCR组合脱硝+静电除尘器+布袋除尘器+石灰石-石膏法湿法脱硫”后，脱硝效率大于86%，综合除尘效率大于99.99%，脱硫采用四层喷淋设计，脱硫效率不小于99%。
二、产品特征基准氧含量6%的条件下，二氧化硫、氮氧化物、烟尘浓度分别为35、50、10mg/Nm3以下；达到《河南省燃煤电厂大气污染物排放标准》DBXX/ XXXX—2017和《XX市201X年度蓝天工程实施方案》等要求。
三、原料特征SO2（炉膛出口）≤3560 mg/Nm3，NOx（炉膛出口）≤700mg/Nm3，烟尘浓度（炉膛出口）≤40g/Nm3，各个温度指标按设计指标执行。
氨水浓度≥20%。
白泥：烧失量42.99% ，CaO50.26 %，MgO3.64%，SiO2：1.715%，FeO：0.483%，Al2O30.551%。
四、工艺流程锅炉烟气经过SNCR-SCR 工艺进行脱销，脱硝效率达到86%以上，经过SNCR-SCR 工艺脱硝后烟气NOx降至50 mg/Nm3以下。
经过脱销后的烟气进入除尘系统，经过静电除尘和布袋除尘，除去绝大部分烟尘。
烟气从除尘系统出来后，进入脱硫塔，白泥浆液经脱硫塔循环泵循环后形成循环浆液在脱硫塔内进行一、二、三、四级雾化喷淋脱硫除尘后进入脱水除雾装置脱除水分后经烟气在线监测合格后进入烟囱达标排放。
经过“SNCR+SCR组合脱硝+静电除尘器+布袋除尘器+石灰石-石膏法湿法脱硫”后，综合除尘效率大于99.99%，脱硫效大于99.02%，使锅炉烟气中二氧化硫、氮氧化物、烟尘浓度分别为35、50、10mg/Nm3以下。
脱硫塔循环浆池中利用氧化空气将亚硫酸钙氧化成硫酸钙，石膏排出泵石膏浆液从吸收塔送到石膏脱水系统。
工艺描述：（一）脱硝部分1、脱硝采用混合SNCR -SCR 工艺，具有2 个反应区，还原剂为氨水，20%的氨水经输送泵送至计量分配模块，与稀释水模块送过来的水混合，氨水溶液被稀释至10%以下，通过计量分配装置精确分配到每个喷枪，然后经过喷枪喷入第1个反应区——炉膛，在高温下，还原剂与烟气中NOx 在没有催化参与的情况下发生还原反应，实现初步脱氮。
最新石灰石-石膏法烟气脱硫湿法系统设计讲义
石灰石-石膏法烟气脱硫湿法系统设计讲义编制:北京****有限公司2005年12月北京目录1.概述 (1)2.典型的系统构成 (1)3反应原理 (1)4 系统描述 (5)5.FGD系统设计条件的确认 (14)6.物料平衡计算、热平衡计算 (19)7.设备选型计算 (26)7.1 设备选型依据 (26)7.2 增压风机 (26)7.3 GGH(略) (28)7.4 吸收塔 (28)7.5 除雾器 (31)7.6 吸收塔浆液循环泵 (33)7.7 氧化风机 (34)7.8 石灰石卸料装置 (36)7.9 湿式球磨机 (37)7.10 真空皮带脱水机 (37)7.11 石膏输送皮带 (38)7.12 空气压缩机 (39)7.13 箱, 坑 (40)7.14 泵 (40)7.15 搅拌器 (41)8.脱硫岛平面布置一般要求 (42)9.浆液管道布置要求 (43)1.概述石灰石-石膏法烟气脱硫技术已经有几十年的发展历史,技术成熟可靠,适用范围广泛,据有关资料介绍,该工艺市场占有率已经达到85%以上。
由于反应原理大同小异，本培训教材总结了一些通用的规律和设计准则，基本适用于目前市场上常用的各种石灰石-石膏法烟气脱硫技术，包括喷淋塔、鼓泡塔、液柱塔等。
2.典型的系统构成典型的石灰石/石灰－石膏湿法烟气脱硫工艺流程如图2-1所示，实际运用的脱硫装置的范围根据工程具体情况有所差异。
图2-13反应原理3.1 吸收原理GGH烟 囱 废水旋流石膏旋流器真空皮带脱水机 除雾器进口挡板旁路挡板出口挡板 滤液水箱 废水排放 废水排出泵 滤液泵 吸収塔吸收塔排出泵 吸收塔循环泵石灰石浆液泵石灰石浆液箱 氧化风机 增压风机锅炉排烟石灰石筒仓石灰石 副产品石膏副产品深 加工工序 最终产典型的工艺流程工业用水 脱硫系统（石灰石－石膏法）吸收液通过喷嘴雾化喷入吸收塔，分散成细小的液滴并覆盖吸收塔的整个断面。
这些液滴与塔内烟气逆流接触，发生传质与吸收反应，烟气中的SO2、SO3及HCl 、HF被吸收。
石灰石石膏湿法烟气脱硫工艺
液柱与烟气进行两次接触 (上升 / 落下)
没有背压的直筒式喷嘴
自我冲洗(向上的喷嘴)
单层喷浆管/喷嘴 (结构简单1容8 易维修)
主要系统及设备介绍—浆液循环系统
循环浆泵用来将吸收塔浆池的浆液和加入的石灰石浆液循环不断的送到吸收塔喷淋
层，在一定压力下通过喷嘴充分雾化，与烟气反应。
根据防腐工艺不同，循环浆泵分为衬胶泵和防腐金属泵两种。
后橡Ba胶ck R衬ub套ber Liner B后ac盖k Split Casing
金属合金 叶MIemtaple轮Allellroy
Front Rubber
前Li橡ner胶衬套
F前ro盖nt Split
Casing
金M属et合al A金llo护y 套
Throatbush
（(前fro磨nt w损ea盘r ）
主要系统及设备介绍—吸收系统及设备
（一）吸收塔
吸收塔一般为钢制塔体，内衬玻璃鳞片，并具备烟气进出口烟道、人孔门、检查门、 钢制平台扶梯、法兰、液位控制、溢流管及所有需要的连接件等。 吸收塔除塔体外，还有搅拌器、喷淋层和两级除雾器(聚丙烯百叶窗式)。 此外，吸收塔还包括循环浆液泵和氧化空气风机。 脱硫塔从结构上来分主要有：填料塔、板式塔、液柱塔、喷淋塔（空塔）和鼓泡塔。
继续与回落的液滴进行同向传质。 烟气从逆流塔流出经过反应罐上部折转180°，自下而上通过顺流塔，与向上喷射的液
柱及向下回落的液滴再次进行气液接触。经除雾器除雾后排出。
净烟气 原(脏)烟气
主要系统及设备介绍—吸收系统及设备
液柱式喷淋塔的优势
净烟气
高密度的液滴层 (高密度的液滴层增大气液 接触面积)
原（脏）烟气
实际球)。
石灰石石膏湿法脱硫的工艺
石灰石石膏湿法脱硫的工艺【石灰石石膏湿法脱硫的工艺】导语：石灰石石膏湿法脱硫是一种常见的烟气脱硫技术，通过将石灰石与石膏反应，可以高效地去除燃煤发电厂和工业锅炉烟气中的二氧化硫。
本文将深入探讨石灰石石膏湿法脱硫的工艺原理、优势以及相关问题。
一、工艺原理1. 石灰石石膏湿法脱硫原理：石灰石与石膏发生反应生成硬石膏，将烟气中的二氧化硫转化为硫酸钙，并形成可回收利用的石膏产物。
主要反应方程式如下所示：CaCO3 + SO2 + 2H2O → CaSO4·2H2O + CO22. 脱硫反应的特点：该反应是一个快速的液相反应，在一定反应温度、气体流速和石膏浆液浓度下进行。
反应速率受碱性、反应温度、质量浓度等因素的影响。
二、工艺步骤1. 石灰石石膏湿法脱硫的基本步骤：（1）石灰石破碎、磨细：将原料石灰石经过破碎和磨细处理，提高其活性和反应速率。
（2）制备石膏浆液：将石灰石与水混合，形成石灰石浆液。
为了提高脱硫效果，还可加入一定量的添加剂。
（3）脱硫反应：将石灰石浆液喷入脱硫塔，通过与烟气的接触和反应，使二氧化硫转化为硫酸钙。
（4）石膏产物处理：将脱硫过程中生成的硬石膏经过脱水、干燥等处理后，得到成品石膏。
2. 工艺改进：为了提高脱硫效率和经济性，石灰石石膏湿法脱硫工艺进行了多方面的改进。
例如引入喷雾器、增加反应塔数目、采用高效填料等，以增加烟气与石灰石浆液的接触面积，加强反应效果。
三、工艺优势1. 脱硫效率高：石灰石石膏湿法脱硫工艺能够高效地将烟气中的二氧化硫转化为重质石膏产物，脱硫效率可达到90%以上。
2. 石膏产物可回收利用：脱硫过程中生成的硬石膏可以用于建材、石膏板等行业，实现资源的循环利用。
3. 工艺成熟可靠：石灰石石膏湿法脱硫工艺经过多年的实践应用，技术成熟可靠，广泛应用于燃煤发电厂和工业锅炉等领域。
四、问题与挑战1. 石膏处理与排放：脱硫过程中生成的硬石膏需要进行后续的脱水、干燥等处理，同时还需要解决石膏产物的长期存储和排放问题。
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d1
8000 ×4000
烟气进口
d2 接
e1-6 管
f1-32 表
g1-5
8000 ×4000 DN600 PN1.6 DN150 PN1.6
突面 突面
HG20593-97 HG20593-97
烟气出口 循环浆液入口 除雾器冲洗水入口 人孔
h1-3 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 浆液回流口
b1-3 DN900 PN1.6 突面 HG20593-97 循环浆液出口
c DN250 PN1.0 突面 HG20593-97 溢流口
d1
8000 ×4000
烟气进口
d2 接
e1-6 管
f1-32 表
g1-5
8000 ×4000 DN600 PN1.6 DN150 PN1.6
突面 突面
HG20593-97 HG20593-97
清华同方股份有限公司
能源环境公司
专业
工艺
工艺数据表
山西古交电厂烟气脱硫项目
阶段
初设
版 次 A / 2001.09.30
图 号M0102-PR01.03.30-0
张 数 共3 张第 2 张
设备位号 T201
T301
数 量 2套
名称型号 脱硫塔
制造厂
符号 DN
PN 法兰面 标 准
用途
a DN150 PN1.6 突面 HG20593-97 放净口
j1-2 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 出料口
k1-n DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 氧化风进口
m1-3 DN80 PN1.6 突面 HG20593-97 仪表接口
脱硫系统设计-石灰石 - 石膏湿法脱硫
脱硫系统设计---- 石灰石 - 石膏湿法脱硫1 脱硫系统设计的初始条件在进行脱硫系统设计时，所需要的初始条件一般有以下几个：（1）处理烟气量，单位：m3/h或Nm3/h；（2）进气温度，单位：℃；（3）SO2初始浓度，单位：mg/m3或mg/Nm3；（4）SO2排放浓度, 单位：mg/m3或mg/Nm3；2 初始条件参数的确定2.1 处理风量的确定处理烟气量的大小是设计脱硫系统的关键，一般处理烟气量由业主方给出或从除尘器尾部引风机风量大小去确定。
处理风量还存在标况状态（Nm3/h）和工况状态（m3/h）的换算，换算采用理想气体状态方程：PV = nRT（P、n、R均为定值）V1/T1=V2/T2V1: mg/Nm3，T1：273K； V2: mg/m3，T2：t+273K(t为进气温度)；怀化骏泰提供的是工况烟气量是300000m3/h,烟气温度150℃,经上述公式转换得出标况烟气量193600 Nm3/h(液气比计算用标况烟气量)2.2 进气温度的确定进气温度为经过除尘后进入脱硫塔的烟气温度值，进气温度大小关系到脱硫系统烟气量的换算和初始SO2浓度换算。
2.3 SO2初始浓度的确定SO2初始浓度一般由业主方给出，并且由此计算脱硫系统中各项设备参数，也是系统选择液气比的重要依据。
SO2初始量计算公式如下:S+O2→SO232 64C SO2=2×B×S ar/100×ηso2/100×109C SO2-SO2初始量,mg； B-锅炉BMCR负荷时的燃煤量，t/h；S ar-燃料的含S率，%；ηso2-煤中S变成SO2的转化率，%,一般取0.85；怀化骏泰提供的是4000 mg/Nm32.4 SO2排放浓度的确定一般根据所在地区环保标准确定。
二氧化硫排放限值与烧煤、油、气有关，与新建或改造锅炉有关，与地区有关，设计之前需要查看当地环保排放标准。
按照国家标准,污染物排放浓度需按公式折算为基准氧含量排放浓度,所以实测的排放浓度还需要经过折算,燃煤锅炉按基准含氧量O2=6%进行折算，c = c’× (21 - O2) / (21 - O2’)式中c –大气污染物基准氧含量排放浓度 , mg/m3;c’—实测的大气污染物排放浓度, mg/m3; 38 mg/m3O2’-- 实测的含氧量 ,%; 15%O2 -- 基准含氧量 ,%; 6%计算: SO2浓度(6%O2)=38×(21-6)/(21-15)=95mg/m3,结果也是与在线监测值相符根据在线监测电脑上显示实测的大气污染物排放浓度, 实测的含氧量,我们可以自己计算出折算值.当然电脑上也给我们自动折算并且给出了折算值,但是这个值怎么来的,我们需要知道,怀化骏泰的排放浓度是100mg/ m3,折算值,不是实测值,3 脱硫系统的设计计算3.1 参数定义（1）液气比（L/G ）：即单位时间内浆液喷淋量和单位时间内流经吸收塔的烟气量之比.单位为L/m3；)/3()/(h m h L 的湿烟气体积流量单位时间内吸收塔入口单位时间内浆液喷淋量液气比石灰石法液气比范围在8l/m3-25l/m3之间,一般认为12.2就可以了(液气比超过某个值后,脱硫效率的提高非常缓慢,而且提高液气比将使浆液循环泵的流量增大,增加循环泵的设备费用,塔釜的体积增大.增大脱硫塔制造成本,同时还会提高吸收塔的压降,加大增压风机的功率及设备费用)通过液气比可以计算出循环浆液量Q 循 = 12.2 × 193600 / 1000 = 2362 m3/h（2）钙硫比（Ca/S ）：理论上脱除1mol 的S 需要1mol 的Ca ，但在实际反应设备中，反应条件并不处于理想状态，一般需要增加脱硫剂的量来保证一定的脱硫效率，因此引入了Ca/S 的概念。
脱硫系统典型工艺流程(石灰石-石膏湿法脱硫技术)
电厂烟气脱硫系统典型工艺（石灰石-石膏湿法脱硫技术）1.石灰石－石膏湿法脱硫工艺及脱硫原理从电除尘器出来的烟气通过增压风机BUF进入换热器GGH，烟气被冷却后进入吸收塔Abs，并与石灰石浆液相混合。
浆液中的部分水份蒸发掉，烟气进一步冷却。
烟气经循环石灰石稀浆的洗涤，可将烟气中95%以上的硫脱除。
同时还能将烟气中近100%的氯化氢除去。
在吸收器的顶部，烟道气穿过除雾器Me，除去悬浮水滴。
离开吸收塔以后，在进入烟囱之前，烟气再次穿过换热器，进行升温。
吸收塔出口温度一般为50-70℃，这主要取决于燃烧的燃料类型。
烟囱的最低气体温度常常按国家排放标准规定下来。
在我国，有GGH 的脱硫，烟囱的最低气温一般是80℃，无GGH 的脱硫，其温度在50℃左右。
大部分脱硫烟道都配备有旁路挡板（正常情况下处于关闭状态）。
在紧急情况下或启动时，旁路挡板打开，以使烟道气绕过二氧化硫脱除装置，直接排入烟囱。
石灰石—石膏稀浆从吸收塔沉淀槽中泵入安装在塔顶部的喷嘴集管中。
在石灰石—石膏稀浆沿喷雾塔下落过程中它与上升的烟气接触。
烟气中的SO2溶入水溶液中，并被其中的碱性物质中和，从而使烟气中的硫脱除。
石灰石中的碳酸钙与二氧化硫和氧（空气中的氧）发生反应，并最终生成石膏，这些石膏在沉淀槽中从溶液中析出。
石膏稀浆由吸收塔沉淀槽中抽出，经浓缩、脱水和洗涤后先储存起来，然后再从当地运走。
2.脱硫过程主反应1．SO2 + H2O → H2SO3 吸收2．CaCO3 + H2SO3 → CaSO3 + CO2 + H2O 中和3．CaSO3 + 1/2 O2 → CaSO4 氧化4．CaSO3 + 1/2 H2O →CaSO3•1/2H2O结晶5．CaSO4 + 2H2O →CaSO4•2H2O结晶6．CaSO3 + H2SO3 → Ca(HSO3)2 pH控制同时烟气中的HCL、HF与CaCO3的反应，生成CaCl2或CaF2。
吸收塔中的pH值通过注入石灰石浆液进行调节与控制，一般pH值在5.5~6.2之间。
石灰石膏湿法烟气脱硫主要设备、设施的技术参数
石灰石膏湿法烟气脱硫的主要设备、设施的技术参数1、脱硫塔脱硫塔塔体形式：FGD脱硫塔塔体数量：二炉一塔，共1套。
脱硫塔材质：8-22mmQ235A（内外加强）碳钢加内防腐烟气进塔方式：烟气由下进入，通过导流分布板均匀分布上升。
烟气处理量：600000m3∕ho脱硫塔入口二氧化硫排放浓度：≤1500mg∕m3脱硫塔出口二氧化硫排放浓度：≤100mg∕m3脱硫效率：297%液气比：16.5L∕m3除雾器出口烟气中雾滴浓度W75mg∕m3双层除雾耗石灰石量：纯度按90%计，湿法脱硫效率97%,钙硫比：1.03,则计算碳酸钙消耗量：炉外消耗：2.5T∕H0石灰石浆液浓度为30%,比重2.7g∕cm3o则每小时浆液消耗量：9.5m3∕ho 制浆工艺水需要6∙75ι113∕h°循环浆液PH值：5.2-6.2脱硫主塔直径：Φ5500∕7600mm o脱硫塔高度：32m。
安装3层喷淋，2层除雾器。
脱硫塔内部采用玻璃鳞片处理。
喷淋布水装置：喷淋系统能使浆液在吸收塔内均匀分布，流经每个喷淋层的流量相等。
对喷嘴进行优化布置，以使吸收塔断面上几乎完全均匀地进行喷淋。
吸收塔喷淋系统采用三层喷淋层，每层喷淋层由一根母管、若干支管和规则分布在支管上的喷嘴组成，分别对应1台吸收塔再循环泵。
各部分材料选择如下：喷淋系统管道：FRP喷嘴：SiC（碳化硅），特别耐磨，且抗化学腐蚀性极佳。
除雾器：除雾器用来在吸收塔所有运行状态下收集夹带的水滴，由安装在下部的一级除雾器和安装在上部的二级除雾器组成。
彼此平行的除雾器为波状外形挡板，烟气流经除雾器时，液滴由于惯性作用留在挡板上，从而起到除雾的作用。
由于被滞留的液滴也含有固态物，主要是石膏，因此就有在挡板上结垢的危险，所以设置了定期运行的清洗设备，包括除雾器冲洗母管及喷嘴系统。
冲洗介质是工艺水，工艺水还用于调节吸收塔中的液位。
除雾器形式：平板式除雾器各部分材料选择如下：除雾器：聚丙烯管道：PP管喷嘴：PP吸收塔搅拌器：在吸收塔收集池的下部径向布置了侧入式搅拌器，其作用是使浆液成悬浮物状态并使其进行扩散，即将固体维持在悬浮状态下，同时均匀分布氧化空气。
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课程设计说明书设计题目：2×440MW石灰石/石膏湿法脱硫技术工艺参数设计课程名称：烟气脱硫与脱硝技术院（系、部）：环境工程系专业：环境工程班级：姓名：起止日期：指导教师：➢设计说明：一、工艺介绍本课程设计采用的工艺为石灰石-石膏湿法全烟气脱硫工艺，吸收塔采用单回路喷淋塔工艺，含有氧化空气管道的浆池布置在吸收塔底部，氧化空气空压机（1用1备）安装独立风机房内，用以向吸收塔浆池提供足够的氧气和/或空气，以便亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙，形成石膏。
塔内上部烟气区设置四层喷淋。
4台吸收塔离心式循环浆泵（3运1备）每个泵对应于各自的一层喷淋层。
塔内喷淋层采用FRP管，浆液循环管道采用法兰联结的碳钢衬胶管。
喷嘴采用耐磨性能极佳的进口产品。
吸收塔循环泵将净化浆液输送到喷嘴，通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。
从锅炉来的100%原烟气中所含的SO2通过石灰石浆液的吸收在吸收塔内进行脱硫反应，生成的亚硫酸钙悬浮颗粒通过强制氧化在吸收塔浆池中生成石膏颗粒。
其他同样有害的物质如飞灰，SO3，HCI和HF大部分含量也得到去除。
吸收塔内置两级除雾器，烟气在含液滴量低于100mg/Nm3（干态）。
除雾器的冲洗由程序控制，冲洗方式为脉冲式。
石膏浆液通过石膏排出泵（1用1备）从吸收塔浆液池抽出，输送至至石膏浆液缓冲箱，经过石膏旋流站一级脱水后的底流石膏浆液其含水率约为50%左右，直接送至真空皮带过滤机进行过滤脱水。
溢流含3~5%的细小固体微粒在重力作用下流入滤液箱，最终返回到吸收塔。
旋流器的溢流被输送到废水旋流站进一步分离处理。
石膏被脱水后含水量降到10%以下。
在第二级脱水系统中还对石膏滤饼进行冲洗以去除氯化物，保证成品石膏中氯化物含量低于100ppm，以保证生成石膏板或用作生产水泥填加料（掺合物）优质原料（石膏处理系统共用）。
二、课程设计的目的通过课题设计进一步巩固本课程所学的内容，培养学生运用所学理论知识进行湿法烟气脱硫设计的初步能力，使所学的知识系统化。
通过本次设计，应了解设计的内容、方法及步骤，使学生具有调研技术资料，自行确定设计方案，进行设计计算，并绘制设备条件图、编写设计说明书的能力。
二、课程设计课题的内容与要求（包括原始数据、技术参数、设计要求等）1、已知参数：（1）校核煤质（详细数据见指导书）。
（2）上海锅炉有限公司SG220/9.8-M671型号锅炉（详细数据见指导书）。
（3）环境温度10℃，空气中的水质量含量0.8%。
（4）石灰石品质：CaCO3含量98.2%，SiO2含量1.1%，CaO含量54.5%，MgO含量0.65%，S含量0.025%。
（5）电除尘器除尘效率99.9%。
（6）除尘器漏风系数0.3%。
（7）增压风机漏风系数0.7%。
2、设计条件：（1）脱硫效率97%。
（2）氧化倍率2。
（3）Ca/S摩尔比1.05。
（4）烟气流速4m/s。
（5）雾化区停留时间2.5s。
（6）液气比18L/m3。
（7）停留时间5s。
3、设计内容：（1）燃料灰渣计算。
（2）FGD系统烟气量计算。
（3）石灰石与石膏耗量计算。
（4）除尘器出口飞灰计算。
（5）设计计算（氧化风量、蒸发水量、脱硫反应热、吸收塔内放热、水蒸发吸收、水平衡、石灰石用量、石膏产量、吸收塔尺寸、氧化槽尺寸核算等）。
（6）对本设计的评述或有关问题的分析讨论。
（7）吸收塔工艺流程图，并在图上标注系统主要烟气流量与SO2浓度参数。
（8）绘制吸收塔塔体结构尺寸图。
（9）设计结果及概要一览表。
四、主要参考文献（1）孙克勤、钟秦等编《火电厂烟气脱硫系统设计、建造和运行》，北京：化学工业出版社，2005年。
（2）苏亚欣等编《燃煤氮氧化物排放控制技术》，北京：化学工业出版社，2004。
（3）郭东明等编《脱硫工程技术与设备》，北京：化学工业出版社，2007。
（4）钟秦等编《烟气脱硫脱硝技术及工程实例》，北京：化学工业出版社，2007。
➢设计计算书一）、原始数据序号项目符号单位煤种（1）煤质资料1 应用基碳份C y% 51.932 应用基氢份H y% 2.363 应用基氧份O y% 5.884 应用基氮份N y% 0.425 应用基硫份S y% 0.76 应用基灰份A Y% 30.387 应用基水份W y% 8.338 分析基水份W f%9 可燃基挥发份V r% 2910 可磨性系数K HG哈氏Q kJ/kg 1964611 低位发热量y DW（2）锅炉型号及参数1 锅炉型号SG220/9.8-M6712 锅炉制造厂上海锅炉有限公司3 共用FGD锅炉数量 24 蒸发量D gr t/h 4405 过热蒸汽温度t gr℃5406 过热蒸汽压力p gr MPa 9.817 过热蒸汽焓i gr kJ/kg 3477.18 再热蒸汽流量（出口/进口）D zr t/h 395.49 再热蒸汽温度（出口）t"zr℃54010 再热蒸汽温度（进口）t'zr℃35411 再热蒸汽压力（出口）p"zr MPa 3.3612 再热蒸汽压力（进口） p 'zr MPa 3.5400 13 再热蒸汽焓（出口） i"zr kJ/kg 3543.56 14 再热蒸汽焓（进口） i 'zr kJ/kg 3113.62 15 汽包压力 p Mpa 11.05 16 排污率 αps / 0.01 17 排污水焓 i ps kJ/kg 1452.6 18 给水温度 t gs ℃ 220 19 给水压力 p gs MPa （a ） 15.798 20 给水焓i gs kJ/kg 1043.95 21 排烟温度（修正后） t py ℃ 134 22 锅炉效率（低位值） ηgl / 0.9128 23 机械未完全燃烧损失 q 4 % 4 24 炉膛过剩空气系数 αl / 1.2 25 空预器出口过剩空气系数 αky / 1.33 26灰渣分配比例Φh%85（3）环境参数1 环境温度 t 0℃ 10 2 标态下SO 2密度2SO ρkg/Nm 32.856 3 空气中的水质量含量（%） mol 0.8 4空气密度（kg/m 3）ζg%1.29（4）石灰石品质资料（石灰石矿点）1 CaCO 3含量 3CaCO ϕ % 98.2 2 SiO 2含量 % 1.13 CaO 含量 % 54.54 MgO 含量 % 0.65 5S 含量%0.025（5）电除尘器资料1 电除尘器数量2 每台电除尘器电场数3 厂商4 型式5 除尘效率ζep% 99.9 99.9 （6）吸收塔设计参数1 脱硫效率（%）ζg% 97.0 97.02 氧化倍率 2 23 Ca/S摩尔比 1.05 1.054 烟气流速（m/s）v 4 45 雾化区停留时间（s） 2.50 2.506 液气比（L/m3）18 187 停留时间t 5 58 GGH净烟气侧进口温度9 GGH净烟气侧出口温度℃二）、燃料灰渣计算序号 项目 符 号 单 位 计算公式计算结果 1 耗煤量 B h t/h yDWg zj zc zr gs ps ps gs gr gr h Q i i D i i i i D B ηα)]()()[(-+-+-= 69.54 2 计算燃料消耗量 B j t/h 100/)100(4q B B h j -=67.80 3 除尘器进口灰量 G epi t/h h yDW yh epiQ q A B G φ)33870100100(4+=18.81 4除尘器出口灰量G epot/h)-1(ep ξepi epo G G =0.0188133（1）、烟气量的计算 序号项目符 号单 位 计算公式计算结果1 理论空气量 V o Nm 3/Kg y y y y o O H S C V 0333.0265.0)375.0(0889.0-++=5.07 2 N 2理论体积 V N20 Nm 3/Kg yo o N N V V 008.079.02+= 4.008 3 CO 2理论体积 V cO20 Nm 3/Kg 100/866.12yo CO C V = 0.969 4 SO 2理论体积 V sO20 Nm 3/Kg 100/7.02y o SO S V = 0.005 5 RO 2理论体积 V RO20 Nm 3/Kg 100/)375.0(866.12y y o RO S C V += 0.974 6水蒸汽理论体积V H2O 0Nm 3/Kgo y y o OH V W H V 0161.00124.0111.02++= 0.4477 燃烧产物理论体积 V y 0 Nm 3/Kg oOH o RO o N o y V V V V 222++= 5.429 8 空预器出口燃烧产物实际体积（湿） V ky Nm 3/Kg o ky o ky o y ky V V V V )1()1(0161.0-+-+=αα 7.129 9 蒸汽吹灰量 g kg/kg0.000 10 空预器出口烟气比重 r 0y Kg/Nm 3 ky o ky y oy V g V A r /)285.101.01(++-=α 1.313 11 空预器出口烟气量 Q py Nm 3/h310⨯⨯=j ky py B V Q 483323 12 除尘器漏风系数 △α1 / 除尘器厂给定 0.003 13 增压风机漏风系数 △α2 / 增压风机厂给定 0.007 14 GGH 漏风系数 △α3/ GGH 厂给定15 除尘器出口温度 t 1 ℃ )/()(111αααα∆+∆+=ky o py ky t t t133.72 16 增压风机出口温度 t 2 ℃ )/()(2∑∑∆+∆+=ααααky o py ky t t t 133.07 17 GGH 出口温度t 3 ℃18 增压风机进口燃烧产物实际体积 V py1 Nm 3/Kg o o ky py V V V V 1110161.0αα∆+∆+= 7.144 19 增压风机进口烟气量（标湿） Q py1b Nm 3/h 31110⨯⨯=j py b py B V Q484370 20 增压风机进口燃烧产物实际体积 V py1 Nm 3/Kg o o ky py V V V V 1110161.0αα∆+∆+= 6.677 21 增压风机进口烟气量（标干）Q py1m 3/h 31110⨯⨯=j py py B V Q452686 22增压风机出口燃烧产物实际体积（湿） V py2Nm 3/Kgo o ky py V V V V ∑∑∆+∆+=αα0161.027.18023 增压风机出口烟气量（标湿） Q py2b Nm 3/h 32210⨯⨯=j py b py B V Q486815 24 增压风机出口烟气量（湿） Q py2 m 3/h 273/)273(102322t B V Q j py py +⨯⨯⨯=724114 25 增压风机燃烧产物实际体积（干） V py2 Nm 3/Kg 2222O RO N py V V V V ++=6.705 26 增压风机出口烟气量（标干） Q py2b Nm3/h 32210⨯⨯=j py b py B V Q454587 27增压风机出口烟气量（干烟）Q py2m 3/h273/)273(102322t B V Q j py py +⨯⨯⨯=676177（2）、除尘器进口烟气成分 序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积 V N2 Nm 3/Kg o ky oNN V V V )1(79.022-∆++=∑αα5.3419 2 O 2体积 V O2 Nm 3/Kg o ky O V V )1(21.02-∆+=∑αα0.3620 3 CO 2体积 V CO2 Nm 3/Kg oCO CO V V 22= 0.9690 4 SO 2体积 V SO2 Nm 3/Kg oSO SO V V 2285.0⨯= 0.0042 5水蒸汽体积V H2ONm 3/Kg804.0/)1(0161.022g V V V oky o O H O H +-∆++=∑αα 0.4741（3）、FGD 进口烟气成分 序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积 V N2 Nm 3/Kg o ky o NN V V V )1(79.022-∆++=∑αα5.3699 2O 2体积V O2Nm 3/Kgo ky O V V )1(21.02-∆+=∑αα0.36203 CO 2体积 V CO2 Nm 3/Kg oCO CO V V 22= 0.9690 4 SO 2体积 V SO2 Nm 3/Kg oSO SO V V 2285.0⨯= 0.0042 5水蒸汽体积V H2ONm 3/Kg804.0/)1(0161.022g V V V oky o OH O H +-∆++=∑αα 0.4746（4）、烟气成分与湿烟气量比值 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积百分比 % 2/1002py N V V ⨯ 74.79 2 O 2体积百分比 % 2/1002py O V V ⨯ 5.04 3 CO 2体积百分比 % 2/1002py CO V V ⨯ 13.50 4 SO 2体积百分比 % 2/1002py SO V V ⨯ 0.0580 5水蒸汽体积百分比%2/1002py O H V V ⨯6.61（5）、烟气成份与干烟气量比值 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积百分比 % 2/1002py N V V ⨯ 80.09 2 O 2体积百分比 % 2/1002py O V V ⨯ 5.40 3 CO 2体积百分比 % 2/1002py CO V V ⨯ 14.45 4SO 2体积百分比%2/1002py SO V V ⨯0.0621（6）、原烟气中SO 2浓度计算1 转换成SO 2体积 V SO2s Nm 3/Kg 22SO sSO V V =0.004165 2 原烟气SO 2体积流量 Q SO2v Nm 3/h 31022⨯⨯=j sSO VSO B V Q 282.38 3 原烟气SO 2质量流量Q SO2m kg/h VSO SO mSO V Q 222⨯=ρ 806.47 4 原烟气进口SO 2浓度（湿态） C SO2 mg/Nm 3 26/1022py mSO SO Q Q C ⨯= 1656.62 5 原烟气进口SO 2浓度（湿态） C SO2' mg/m 3 26'/1022py m SO SO Q Q C ⨯= 1113.73 6 原烟气进口SO 2浓度（干态） C SO2 mg/Nm 3 26/1022py m SO SO Q Q C ⨯= 1774.06 7原烟气进口SO 2浓度（干态）C SO2'mg/m 326'/1022py m SO SO Q Q C ⨯=1192.69（7）、烟气密度 1烟囱进口烟气密度y ρKg/Nm 32/])(285.101.01[py o ky y y V g V A +∆++-=∑ααρ1.313序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 石灰石耗量 G lim t/h 3'2/)/(106410092lim CaCO py g SO S Ca Q C G ϕξ⨯⨯⨯⨯=- 1.3072 副产物石膏产量G gyt/h)100/1(100/641721033'2lim 4lim 92CaCO CaCO SO py gx G q G C Q G ϕϕ-+⨯⨯+⨯⨯⨯=- 2.242 五）、除尘器出口飞灰浓度1 增压风机进口飞灰浓度（湿态） wet Fan G , g/Nm 3 b py epi wet Fan Q G G 16,/10⨯= 38.841 2增压风机进口飞灰浓度（干态） dry Fan G , g/Nm 316,/10py epi dry Fan Q G G ⨯=41.559（1）、氧化空气量 序号 项目符 号单 位计算公式计算结果 1 二氧化硫的含量 mg/Nm 3 22SO SO C C = 1656.62 2 烟气中二氧化硫量 kg/h 6110222-⨯⨯=b py SO SO Q C m 1604.83 3 需要脱除的二氧化硫的量 kg/h 100/2'2g SO SO m m ξ⨯=1556.69 4 氧气的质量 kg/h 64/325.022SO O m m ⨯⨯= 778.34 5 氧化空气的量（干） kg/h 2315.0/2O m m =干3362.18 6 氧化空气的量（湿） kg/h )1000/1/(d m m -=干湿 3389.29 7氧化空气的量（湿）m 3/hρ/湿湿m V =2637.58（2）、蒸发水量 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1设出口烟温℃502 出口烟气中的水蒸气的分压 pa12335 3 出口烟气中含水体积流量 Nm 3/h )102325/((,P V Q P Q V -+=）湿实，湿出 124461.70 4 出口烟气中含水质量流量 kg/h 793.0,,⨯=出出V m Q Q98698.12 5需蒸发水量kg/hom m m Q Q Q 水出水,,,-= 47919.65（3）、脱硫反应热 1 二氧化硫脱除量 kg/h '2'2SO SO m m =1556.69 2 二氧化硫脱除量 mol/h 1000*64/22SO SO m n = 24324.24 3反应放热kJ/h33921,⨯=SO n Q 放8245578（4）、吸收塔内放热 序号 单炉符 号单 位 计算公式 计算结果 1 干烟气比热 kJ/kg.℃ 1.04 2 水蒸气比热 kJ/kg.℃ 1.99 3 烟气温降放热 kJ/h )(21,,,,2,t t C Q C Q Q pt m pt m -⨯⨯+⨯=（）水水干干放 116432651.22 4吸收塔内放热kJ/h2,1,放放放Q Q Q +=114677229.22（5）、水蒸发吸收 1 水的汽化热 kJ/kg2380.40 2蒸发水吸收kJ/h水水吸,m Q r Q ⨯=114068639.88序号 项目符 号单 位 计算公式 计算结果 1 烟气含水kg/h 水,1m Q Q =50778 2 石灰石浆含水（30%） kg/h 7.0*3.0/32CaCO m Q =6199 3 氧化空气含水 kg/h 1000/3d m Q ⨯=湿27.11 4 冲洗水、补充水 kg/h 3217654Q Q Q Q Q Q Q ---++= 49543 5 烟气带水 kg/h 出,5m Q Q =98698 6 石膏结晶水kg/h 18264/'26⨯⨯=SO m Q8767石膏浆排出水（40%）kg/h6.04.0/)1.09.0/17264/17264/('2'27⨯⨯⨯+⨯=SO SO m m Q 6973（7）、氧化槽 序号 项目符 号单 位 计算公式 计算结果 1吸收塔计算直径 m036002πν运Q d ⨯=10.282 吸收塔实际直径 m d 10.303吸收塔烟气流速m/s436002d Q ⨯=πν运4.004吸收塔雾化高度mt h ⨯=ν 10.001 计算循环量 m 3/h 1000/q /）（湿循L Q Q ⨯= 18558.212 实际循环量 m 3/h循，实Q18600.00 3 实际液气比 L/Nm 3 湿循，实实）（Q Q L /1000q /⨯= 18.0 4 氧化槽体积 m 3 60/t 停循，实⨯=Q V1550 5氧化槽高度m2'4d Vh π=18.6。