地铁车站安全梯笼受力验算书
盾构下井楼梯验算
盾构下井楼梯验算书一、工程概况盾构区间施工，在始发井处设置下井梯笼。
梯笼采用18工字钢作为主梁，5*5cm角钢作为横撑，3mm厚防滑板作为脚踏板和踢脚板。
梯笼踏步高度和宽度分别为180mm和250mm。
梯笼分为三节，宽度为1000mm，每两节中间设置1000mm的休息平台，梯笼与平面角度为40度。
梯笼布置平纵断面图见下图：二、梯笼验算为保证下井梯笼的安全，对下井梯笼材料进行强度验算。
1、脚踏板验算脚踏板验算按照一个人站在一块踏板上，人重量按100kg考虑，踏板长度L=1000mm。
人站在脚踏板上时均布线荷载：q1=1000N/m脚踏板自重线荷载设计值为q2=1*0.25*0.003*7.85=117.75N/m跨中集中荷载值为p=1000N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=1000*1*1/8=125N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=117.75*1*1/8+1000*1/4=264.72N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得踏板的净截面抵抗距为Wn=5940mm2；则，б=M2/Wn=264720/5940=45.17N.m<f=215N.m强度满足要求。
2、工字钢验算取1节梯笼7800m进行验算，踏板宽度250mm，按照一次上下10个人计算。
受力分析简图如下：人站在梯笼上时工字钢均布线荷载：q1=10*100*cos40/7.8=982.1N/m工字钢自重线荷载设计值为q2=24.143*10* cos40=184.95N/m跨中集中荷载值为p=3064.2N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=982.1*1*1/8=122.8N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=184.95*1*1/8+3064.2*1/4=789.2N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得工字钢的净截面抵抗距为Wn=185000mm2；则，б=M2/Wn=789200/185000=4.27N.m<f=215N.m强度满足要求。
地下连续墙钢筋笼吊装及机械选用验算书
附件：地下连续墙钢筋笼吊装及机械选用验算书XX 市轨道交通3号线工程土建施工项目（首批）XX 标段地下连续墙深度为32m 、29.3.2m 、24.2m ，其中最重钢筋笼长度为32.456m ，重量约为23.77T ，墙厚800mm ，钢筋笼厚度为680mm 。
本次验算按32.456m 最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按1.5T 计算，工字钢重7.38吨（2根）即钢筋笼重量G=23.77+1.5+7.38=32.65吨（含2根H 型钢及索具、吊钩、铁扁担重）。
1、吊具配备计算 （1）吊装扁担吊装扁担初选采用钢板焊接制作,其形状为矩形,在钢丝绳位置设置防止移动的固定装置，扁担的形状与各部位尺寸详见下图。
按照上图扁担受力的情况进行计算，焊接扁担的钢板可选择6mm 厚的钢板，高度为350mm,宽度150mm ，扁担的长度定为吊装钢筋笼最大宽度的80%，即6.0m ×0.8 = 4.8m,取L = 4.5m ，起重机的钢丝绳连接的吊点距扁担两端为全长的20%，即0.9m ，即可满足最大重量钢筋笼的吊装要求。
（2）吊筋采用A 28钢筋，查表知A 28钢筋的设计抗拉应力为：210N/mm 2，A 28钢筋抗拉力验算：钢筋笼最大重量：G ≈330KN ；四根吊筋，即每根承受：f=330/4=82.5KN ； 单根A 28钢筋容许拉力为：f 容=0.785x28x28x210/1000=129.242KN,f 容=129.242KN ＞ f=82.5KN ，故可满足吊装要求。
2、吊车配置型号钢筋笼主吊配置吊车：200T 履带吊车，吊车型号为：三一重工SCC2000型； 钢筋笼副吊配置吊车：100T 履带吊车，吊车型号为：三一重工SCC1000型。
吊重扁担梁受力简图吊车配置计算参数表序号项目计算参数备注1 钢筋笼长L 32.456mH型钢及索具、2 钢筋笼总重WT 32.65T吊钩、铁扁担重3 200T极限起重量P1 68.9T 49.5米臂杆4 200T允许起重量P2 68.9×0.7=48.235 100T吊车极限起重量 P3 46.8T 33米臂杆6 100T吊车允许起重量 P4 46.8×0.7=32.767 200T吊车承担最重钢筋笼重量WT1 32.65T8 100T吊车承担最重钢筋笼重量WT2 32.65×60%=19.59 T表中数据参照三一重工SCC1000型、三一重工SCC2000型吊装参数：三一重工SCC2000型吊装参数表100吨吊车三一重工SCC1000型吊装参数表3、吊车配置计算按最重钢筋笼重量计算：即WT=32.65T （含索具、铁扁担、吊钩及H 型钢重） 配置200T 履带吊作为主吊，100T 履带吊作为副吊，双机抬吊钢筋笼如:吊车抬吊方法示意图。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重Nq=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN=fA由剪力计算公式 Vmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V=215N/mm2×57.716×10-4m2max=1240.9KN=1240.9KN 本工程图示最大剪力值为22.95KN< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=45.9KN·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=209.267KN▪m=209.267KN▪m 本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书(共3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力m；梯笼的总自重N q=×16=；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN=+15=则N总（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=4=计算得：支座反力F1=，F2=弯矩M1=·m，M2=·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=由剪力计算公式 V max=fAV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=V max=215N/mm2××10-4m2=本工程图示最大剪力值为< V max=②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=·m由弯矩计算公式M max=WfV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3故：M max=Wf=973333mm3×215N/mm2=m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < M max=?m综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
梯笼验算方案
梯笼验算方案1. 引言梯笼是一种用于垂直运输人员和货物的设备，广泛应用于建筑工地、仓库、码头等场所。
为确保梯笼的安全和稳定运行，我们需要进行梯笼的验算工作。
本文将介绍梯笼验算的方案，包括验算内容、验算方法和验算步骤等。
2. 验算内容梯笼验算的主要内容包括以下几个方面：2.1 确定载荷梯笼的设计载荷直接影响其安全运行能力。
根据梯笼使用的场所和用途确定载荷类型，可能包括人员、货物和设备的重量。
对于不同载荷类型，需要根据相关标准和规范进行不同的验算。
2.2 验算梯笼结构梯笼的结构主要包括框架、支撑杆、钢丝绳等部分。
在进行验算时，需要对这些部分的强度和刚度进行验证，确保能够承受设计载荷下的力学作用。
2.3 验算梯笼的运行安全性梯笼的运行安全性是指在运行过程中能够保持稳定，不发生倾翻、抖动等异常情况。
为了验证梯笼的运行安全性，需要对其进行动态模拟和静态计算，以评估其在各种工况下的稳定性。
2.4 确保梯笼的使用寿命梯笼的使用寿命与其结构、材料的疲劳寿命密切相关。
在进行验算时，需要考虑材料的强度、耐久性等指标，以确保梯笼具备足够的使用寿命。
3. 验算方法梯笼的验算可以采用以下方法：3.1 理论计算根据梯笼的载荷和结构参数，利用力学和结构力学理论进行计算。
通过计算，可以得出梯笼在设计载荷下的受力情况，包括弯曲、拉伸、压缩等。
3.2 模拟仿真利用计算机辅助设计软件对梯笼进行三维建模，并进行动态模拟。
通过模拟仿真，可以观察梯笼在不同工况下的运行情况，评估其稳定性和安全性。
3.3 实验测试通过制作梯笼的模型或样机，进行实验测试。
实验可以对梯笼的结构和性能进行直接验证，得到实验数据和性能指标。
4. 验算步骤进行梯笼验算的一般步骤如下：4.1 确定验算标准和规范根据梯笼的使用场所和用途，确定适用的验算标准和规范。
常用的标准有国家标准、行业标准和相关规范。
4.2 收集梯笼参数和载荷数据收集梯笼的结构参数和设计载荷数据，包括材料强度、梯笼尺寸、承重能力等。
成都地铁车站主体结构计算书
双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。
为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。
车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。
车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。
二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2010年10月) ；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《地铁设计规范》（GB 50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ 111-87）《人民防空工程设计规范》（GB 50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。
裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力m；梯笼的总自重Nq=×16=；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=+15=（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=4=计算得：支座反力F1=，F2=弯矩M1=·m，M2=·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=由剪力计算公式 V=fAmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=V=215N/mm2××10-4m2max==本工程图示最大剪力值为< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=▪m=▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
地铁施工梯笼专项施工方案
无锡地铁3号线一期工程06标土建工程人行梯笼施工方案中铁十七局集团有限公司无锡地铁3号线工程土建施工06标项目经理部二Ｏ一六年八月1、编制依据《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2、工程概况无锡地铁3号线一期土建工程06标全长3.018km，包含两车站（永乐东路站、金海里站）、三区间（靖海公园站～永乐东路站区间、永乐东路站～金海里站区间、金海里站～太湖花园站区间），合同造价4.397亿元，合同总工期39个月。
永乐东路站为3号线第11个车站，位于永乐东路与长江北路交叉口东侧500m，站长209.9m，标准段宽19.7m，端头井宽25.4m，基坑开挖深度约16.5~18.8m（地面至底板垫层底）,车站设4个出入口(2号出入口预留),2组风亭；金海里站为3号线第12个车站，位于长江北路和缇香路交叉口。
站长261.4m，标准段宽19.7m,端头井宽23.8m，基坑开挖深度约15.8~17.4m（地面至底板垫层底），车站设4个出入口和2组风亭。
两个车站均为地下两层单柱双跨钢筋混凝土箱型框架结构，主体围护采用80cm厚地下连续墙,支撑采用混凝土支撑+钢支撑型式；附属围护采用SMW工法桩和钻孔灌注桩+旋喷桩围护，支撑全部采用钢支撑型式。
3、人行梯笼方案选择为满足本标段施工工期、安全施工和质量要求，故在梯笼材质、结构、施工方案选择时，应充分考虑以下几点：1、笼体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
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目录一、概况 (2)1.1总体情况介绍 (3)1.2梯笼钢结构连接现状 (4)二、核算依据 (5)三、核算范围 (6)四、梯笼结构的平面及立面简图 (6)五、计算复核 (8)5.1荷载统计 (8)5.2计算控制信息 (9)5.3 楼层属性 (10)5.4 塔属性 (11)5.5构件统计 (11)5.6楼层质量 (13)5.7 楼层尺寸、单位质量 (15)5.8平面荷载简图 (16)5.9 计算结果简图 (19)5.10梁柱连接螺栓承载力核算 (29)5.11悬空工况下的支撑梁验算 (29)5.12悬空工况下吊柱螺栓验算 (32)5.13基础承载力验算 (32)5.14连墙件验算 (35)六、复核结果及结论 (38)七、建议 (39)地铁车站安全梯笼受力验算书一、概况1.1总体情况介绍该地铁车站深26m，现场底板已经施工完成，现场已投入使用的梯笼如图一所示，坐落在已经浇筑完成的底板上。
标准段梯笼详细构造如图二所示：图一：投入使用的梯笼现场照片图二：标准梯笼构造示意1.2梯笼钢结构连接现状（1）经现场踏勘，该梯笼柱底已坐落在基坑底面的钢筋混凝土筏板基础之上，但未与筏板基础刚性连接，未设置柱脚底板和后锚固用柱脚锚栓，仅用钢筋临时固定。
如图三所示：图三：梯笼柱脚现状（2）梯笼标准段钢梁与钢柱采用周圈满焊角焊缝连接，标准段间的钢柱采用附加短钢套管（规格为□90x3.25）+2M18高强螺栓连接。
如图四所示：图四：标准段主结构连接现状（3）在梯笼高度中部位置，两侧钢立柱与主体围护结构间设置连墙件，连墙件采用L60×60×3mm角钢，与梯笼成90度夹角，连墙件与主结构采用M16膨胀螺栓（L=250mm）连接，与梯笼满焊角焊缝连接。
如图五及图六所示：图五：连墙件现场做法一图六：连墙件现场做法二（4）钢梯斜梁采用热轧普通槽钢[14，两端支撑在主梁上。
踏步板采用花纹钢板2.0mm厚，现场做法如图七所示：图七：钢梯现场做法二、核算依据1.《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20182.《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-20083.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124.《混凝土结构设计规范》(2015年版) GB 50010-20105.《工程结构通用规范》GB55001-20216.《钢结构设计标准》GB50017-2017三、核算范围施工单位结合通行安全需要，委托我院对梯笼在上述两种不同的荷载工况下（即工况一：正常使用工况、工况二：悬空工况）的梯笼主结构梁柱承载力及变形、悬空工况下的承重工字钢梁承载力、柱脚承载力、梯笼基础承载力、连墙件承载力进行核算。
我院对以上内容逐一进行核算，并给出核算结果及建议。
四、梯笼结构的平面及立面简图五、计算复核本工程计算软件为盈建科建筑结构设计软件V5.2.0 5.1荷载统计恒荷载：1.围护网：0.20KN/m；2.钢梯自重：0.40 KN/m 活荷载：梯笼内总人数按6人。
5.2结构总体信息5.2计算控制信息1. 控制信息2.刚性楼板假定3.多塔参数4.现浇空心板计算方法5.刚度系数 1.06.竖向荷载7.地震作用8.风荷载作用5.3 楼层属性5.4 塔属性5.5构件统计表3 各层构件数量、构件材料和层高(单位：m)表4 保护层(单位：mm)表5 钢构件5.6楼层质量恒载总质量(t)：9.101活载总质量(t)：0.600附加总质量(t)：0.000结构总质量(t)：9.701恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载活载质量 = 活荷载重力荷载代表值系数*活载等效质量总质量 = 恒载质量+活载质量+附加质量图1 恒载,活载,层质量分布曲线(塔 1)图2 质量比分布曲线(塔 1)5.7 楼层尺寸、单位质量单位面积质量 : g[i]单位面积质量比: max( g[i] / g[i-1], g[i] / g[i+1] )5.8平面荷载简图1层平面荷载简图2~12层平面荷载简图13层平面荷载简图5.9 计算结果简图1层配筋简图2层配筋简图3层配筋简图4层配筋简图5层配筋简图6层配筋简图7层配筋简图8层配筋简图9层配筋简图10层配筋简图5.10梁柱连接螺栓承载力核算由计算模型可知M=0.4m k •N ，N=25.17N k104.0k 29.406.004.002.006.0*4.0k 3.6417.25k 8.944f k 8.162f 4d 2b t t 2b bt 222t bb t e b t b 2b 〈=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛〈=++=〈===•===N N N N N N N N N N NA N Nn N VV V V V V v）（π 5.11悬空工况下的支撑梁验算 钢连续梁计算(GLX-1)1 基本信息左支座简支 右支座简支 跨号 跨长(m) 截面名称 1 6.000 热轧普通槽钢(GB706-2008):xh=[25a(型号) xh=[25a 各跨截面几何特性：注：Wx1—截面上部对x 轴的全截面模量；Wx2—截面下部对x 轴的全截面模量；Wy1—截面左侧对y 轴的全截面模量； Wy2—截面右侧对y 轴的全截面模量；γx1—截面上部对主轴x 的截面塑性发展系数； γx2—截面下部对主轴x 的截面塑性发展系数。
2 计算结果 2.1 内力计算6.1.1条计算：剪应力根据《钢结构标准》第6.1.3条计算：截面板件宽厚比等级为S5时，采用有效截面模量计算应力。
各跨最大应力：正应力()(N/mm 0.000最不利：[计算简图]=x =VS I x5.12悬空工况下吊柱螺栓验算自重下荷载为3.51N k ，满足承载力要求Nn N V V vk 17.127f 4d b 2b ==π5.13基础承载力验算 1 基础局压验算 1.1 计算简图Fl1.2 已知条件受压位置: 局部受压区为矩形, 受压构件为矩形2 局部受压区截面尺寸验算(1) 局部受压面积A lA l=ab=80×80=6400mm2(2) 计算底面积A b根据《混凝土规范》第6.6.2条, c x=c y=min{a, b}=min{80, 80}=80mmA b=(a+2c y)(b+2c x)=(80+2×80.0)×(80+2×80.0)=57600mm2(3) 强度提高系数βl荷载分布的影响系数ω 根据《混凝土规范》附录 D.5, 当局部受压面上的荷载为均匀分布时, ω=1 (5) 结论ωβl f cc A l =1.00×3.00×19.10×0.85×6400=311.71kN F l =23.20kN ≤311.71kN 满足 2.基础抗冲切验算 1. 已知条件:混凝土: C40, ft=1.71N/mm2 箍筋: HRB400, fyv=360N/mm2 局部荷载: Fl=23.20kN矩形作用面: bc ×hc=80mm ×80mm 板厚: h=900mm纵筋合力点到板近边距离: as=50mm柱位置影响系数: αs=40 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程:2.1. 计算参数的选取1) 界面有效高度 h 0=h-a s =900-50=850mm 2) 板厚800mm < h=900mm < 2000mm, 插值计算得βh =0.99 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) βs =b c /h c =80.0/80.0=1.0βs <2.0, 取βs =2.0 (《混凝土规范》第6.5.1条)4) 作用面积形状的影响系数 η1=0.4+1.2/βs =0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 η2=0.5+αsh 0/(4u m )=0.5+40×850/(4.0×3720)=2.78影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条)=l2.2. 验算受冲切承载力 局部荷载设计值 F l =23.2kN根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为:=(0.7×0.99×1.71+0.25×0.00)×1.00×3720×850=3753.37kN > F l =23.20kN 故受冲切截面满足 5.14连墙件验算连墙件按轴向力取柱轴力包络值的1/60，最小按1KN 考虑 钢材等级：Q235 连墙件高(m)：3.000连墙件截面：等边角钢: L60x5 板件宽厚比等级：S3轴压构件是否考虑虚孔：不考虑 连墙件平面内计算长度系数：1.000 连墙件平面外计算长度：2.000 强度计算净截面系数：0.900 构件所属结构类别：连墙件 是否进行抗震设计：不进行抗震设计 设计内力：绕X 轴弯矩设计值 Mx (kN.m)：0.000 绕Y 轴弯矩设计值 My (kN.m)：0.000 轴力设计值 N (kN)：1.000()+0.7h f t 0.25pc,mu m h 0设计依据：《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）连墙件构件设计：1、截面特性计算A =5.8290e-004; Xc =1.6700e-002; Yc =1.6700e-002;Ix =1.9890e-007; Iy =1.9890e-007;ix =1.8472e-002; iy =1.8472e-002; imin=1.1900e-002;W1x=1.3780e-005; W2x=4.5900e-006;W1y=1.3780e-005; W2y=4.5900e-006;2、连墙件构件强度验算结果说明：程序默认采用单面连接考虑，平面内按最小回转半径计算，平面外按平行轴计算。
强度计算强度设计值折减系数：0.85 (处理为计算应力的提高)连墙件构件毛截面强度计算应力(N/mm2): 2.018 < f=215.000 连墙件构件强度验算满足。
3、连墙件构件平面内稳定验算结果平面内计算长度(m)：3.000平面内相应最小回转半径面长细比λx：252.101对x轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φx：0.121稳定计算强度设计值折减系数：0.978 (处理为计算应力的提高) 按规范 GB 50017-2017 7.6.3条规定，稳定计算强度设计值折减系数：1.000 (处理为计算应力的提高)连墙件平面内长细比超限：λx=252.101 > [λ]= 150.000 ***** 连墙件构件平面内稳定计算最大应力(N/mm2): 14.437 < f=215.000连墙件构件平面内验算不满足！4、连墙件构件平面外稳定验算结果平面外计算长度(m)：2.000平面外(绕平行肢轴)长细比λy：108.270对y轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φy：0.503单角钢轴心受压稳定计算强度设计值折减系数：0.978 (处理为计算应力的提高)按规范 GB 50017-2017 7.6.3条规定，稳定计算强度设计值折减系数：1.000 (处理为计算应力的提高)连墙件平面外长细比：λy=108.270 < [λ]= 150.000连墙件构件平面外稳定计算最大应力(N/mm2): 3.486 < f=215.000 连墙件构件平面外验算满足。